李 昊,于勝春,楊延強(qiáng),張 勇,殷 哲

(1.海軍航空工程學(xué)院飛行器工程系,山東 煙臺 264001;2.沈陽農(nóng)業(yè)大學(xué)工程學(xué)院,沈陽 110161;3.山東理工大學(xué)輕工與農(nóng)業(yè)工程學(xué)院,山東淄博 255091)

0 引 言

中心突擴(kuò)燃燒室是吸氣式發(fā)動機(jī)(包括絕大多數(shù)的飛機(jī)發(fā)動機(jī)和部分沖壓發(fā)動機(jī))廣為采用的一種燃燒室結(jié)構(gòu)。振蕩燃燒造成發(fā)動機(jī)工作不穩(wěn)定,嚴(yán)重時可能造成發(fā)動機(jī)的熄火或飛行器的結(jié)構(gòu)破壞。振蕩燃燒是燃燒室中聲、渦、化學(xué)反應(yīng)等復(fù)雜物理化學(xué)過程非線性耦合作用的結(jié)果,并與發(fā)動機(jī)的結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)參數(shù)及工作參數(shù)有著密切關(guān)系。因此研究中心突擴(kuò)燃燒室在冷流情況下壓強(qiáng)振蕩與燃燒室結(jié)構(gòu)以及工作參數(shù)的關(guān)系有著重要的意義。

到目前為止,世界各國對該型燃燒室的流動過程進(jìn)行了較多的研究,如Yu Kenneth[1-2]對中心突擴(kuò)燃燒室進(jìn)行了氣體冷流和丙烷燃燒試驗,測量了不同尺寸和流速時的振蕩頻率,并利用紋影技術(shù)對燃燒過程進(jìn)行了拍攝,對振蕩燃燒的本質(zhì)作出了自己的解釋。Kailasanath[3]等對中心突擴(kuò)燃燒室渦聲相互作用進(jìn)行了數(shù)值模擬。Akbari P[4]也對該型燃燒室聲場和流動的耦合關(guān)系進(jìn)行了試驗研究和數(shù)值模擬,分析了影響壓強(qiáng)振蕩頻率的因素。Strakey[5]用二維PIV研究了冷流條件下旋流穩(wěn)定中心突擴(kuò)燃燒室的流動特性,并以此為據(jù)比較了不同方法數(shù)值模擬所得結(jié)果的可靠性。Sengissen[6]對分別中心突擴(kuò)燃燒室冷態(tài)和反應(yīng)條件下的流場特性進(jìn)行了實驗和數(shù)值模擬,分析了燃油調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)所起的作用。

但由于燃燒室本身流動的復(fù)雜性,及人們對沖壓發(fā)動機(jī)越來越高的要求,對其內(nèi)部流動過程的研究遠(yuǎn)遠(yuǎn)沒有結(jié)束。該文對不同突擴(kuò)比模型,在不同的入口速度條件下,燃燒室各點的壓強(qiáng)振蕩進(jìn)行了試驗研究。以期找到壓強(qiáng)脈動頻率幅值與突擴(kuò)比、入口速度以及測量位置的關(guān)系。

1 試驗裝置及模型結(jié)構(gòu)

試驗裝置由斷路器、變頻器、高壓離心風(fēng)機(jī)、軟連接、壓力傳感器、實驗段和數(shù)據(jù)采集設(shè)備等組成(如圖1所示)。風(fēng)機(jī)為9-19-5.6A型11kW高壓離心式風(fēng)機(jī),最大流量為3619m3/h,最大全壓為7182Pa,可為該模型提供最大100m/s的入口速度;數(shù)據(jù)采集設(shè)備為NI公司USB-6251型16通道數(shù)據(jù)采集儀,可同時采集模型中多個測量點的壓強(qiáng)脈動;壓力傳感器為RST1通用型壓力傳感器,其量程為±20kPa,零點誤差為 ±0.1%FS,響應(yīng)時間為 10-4s;變頻器為CHF100-7R5G/011P-4型通用變頻器,通過變頻器改變風(fēng)機(jī)輸入電壓的頻率,從而改變風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速,達(dá)到調(diào)節(jié)入口速度的目的。軟連接段內(nèi)部安裝了穩(wěn)流葉柵,一方面是為了隔離風(fēng)機(jī)的振動,另一方面是為了減弱風(fēng)機(jī)葉片旋轉(zhuǎn)擾動對實驗段流場的影響。

圖1 試驗裝置示意圖Fig.1 Schematic of test rig

考慮到中心突擴(kuò)燃燒室的對稱性和研究的方便,取其一半進(jìn)行研究;同時為了研究不同外形尺寸對流動過程的影響,分別設(shè)計了兩種不同突擴(kuò)比的模型：突擴(kuò)比為2的模型A和突擴(kuò)比為3的模型B。傳感器分別安裝于進(jìn)氣道a處、燃燒室b處、回流區(qū)c處和噴管入口d處(見圖2、圖3)。

圖2 模型A尺寸(單位mm)Fig.2 Dimension of model A(mm)

圖3 模型B尺寸(單位mm)Fig.3 Dimension of model B(mm)

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 來流穩(wěn)定性分析

圖4 不同速度時來流的壓強(qiáng)頻譜曲線Fig.4 Inflowpressure spectrum curve on different velocity

要使實驗結(jié)果有意義,必須確保來流是穩(wěn)定的,為此延長了軟連接段的長度,并在其中安裝了穩(wěn)流網(wǎng)與導(dǎo)流葉柵。圖4為未連接試驗?zāi)Ｐ蜁r,在穩(wěn)流段測得的壓強(qiáng)頻譜曲線。由圖可見,在入口速度為40m/s時未見突出的脈動頻率,脈動僅由噪聲組成;在入口速度為70m/s時,最大脈動幅值不超過10Pa,遠(yuǎn)低于圖6中相應(yīng)入口速度的脈動幅值,其脈動也主要由噪聲組成。故來流的穩(wěn)定性滿足試驗的要求。

2.2 入口速度對壓強(qiáng)振蕩的影響

圖5是模型B中b傳感器在入口速度連續(xù)變化時測得的壓強(qiáng)脈動曲線(實測值為負(fù)壓,為了方便理解,圖中縱坐標(biāo)取絕對值),從圖中可以看出,隨著入口速度的提高,壓強(qiáng)整體脈動幅值越來越大,且有加速上升的趨勢。

圖5 不同速度時的壓強(qiáng)脈動曲線Fig.5 Pressure oscillation curve on different velocity

圖6給出了模型B中b傳感器在不同入口速度時的壓強(qiáng)頻譜曲線,從圖中可以看出：

(1)在入口速度為 20、30、……、90m/s時,脈動主頻分別為 23Hz、34Hz、46Hz、57Hz、43Hz、50Hz、58Hz、65Hz?？梢婋S著入口速度的增大,主頻也有增大的趨勢,但不是嚴(yán)格隨入口速度的增大而增大。

圖6 模型B不同入口速度時的壓強(qiáng)頻譜曲線Fig.6 Pressure spectrum curve on different velocity of model B

(2)在速度比較低的情況下,單一主頻的振蕩起主要作用,振蕩幅值隨速度的增大而增大,當(dāng)振幅增加到一定值(圖中120Pa左右)時,該主頻的振蕩趨于飽和,而次頻振蕩的作用逐漸增大。根據(jù)不同模型不同位置的測量結(jié)果,該飽和值各不相同,可見振蕩飽和振幅與模型結(jié)構(gòu)以及測量位置密切相關(guān)。

(3)在20-30Hz區(qū)域雖然沒有形成突出的優(yōu)勢頻率,但整體上都有不小的振幅,在整個頻域上占有重要的位置。這一點在入口速度較大時尤為明顯。

2.3 突擴(kuò)比對壓強(qiáng)振蕩的影響

模型的突擴(kuò)比不同,則回流區(qū)長度和湍流強(qiáng)度不同。為了研究突擴(kuò)比對壓強(qiáng)振蕩的影響,比較兩個模型中 c點(圖2、圖3)的測量結(jié)果,見表 1。

表1 兩種模型振蕩頻率和幅值的比較Table 1 Comparison of oscillation frequency and amplitude of two model

由表可見兩模型的主頻幾乎一致,說明突擴(kuò)比對壓強(qiáng)振蕩頻率的影響很小。在低速情況下,模型A的主頻幅值高于模型B的主頻幅值;在高速情況下,模型A的主頻幅值低于模型B的主頻幅值,但次頻幅值則相反。說明在高速的條件下,小突擴(kuò)比模型流場更易于受多個振蕩頻率的控制。另外,雖然整體脈動幅值隨入口速度的增大而增大,但對于主頻的脈動幅值則未必,如對于模型A,入口速度為70m/s時的主頻脈動幅值小于入口速度為40m/s時的主頻脈動幅值,而前者的次頻幅值遠(yuǎn)大于后者,故此表中的結(jié)果與2.2節(jié)的結(jié)論并不矛盾。

2.4 燃燒室不同位置對壓強(qiáng)振蕩的影響

圖7給出了模型A不同位置所測得的壓強(qiáng)脈動曲線,其入口速度為80m/s。a、b、c、d點的脈動幅值分別為 1610Pa、1320Pa、1290Pa、1410Pa(剔除 1%的最大值)?？梢?位于進(jìn)氣道的a點壓強(qiáng)脈動幅值最大,位于回流區(qū)的c點壓強(qiáng)脈動幅值最小,而位于燃燒室中部的b點以及位于噴管入口的d點的壓強(qiáng)脈動幅值處于前二者之間。進(jìn)氣道(a處)壓強(qiáng)脈動幅值較燃燒室(b、c、d處)高14%-25%。

圖8為模型B不同位置所測得的壓強(qiáng)脈動曲線,其入口速度同樣為80m/s。a、b、c、d點的脈動幅值分別為 1630Pa、1380Pa、1070Pa、1450Pa。同樣可以得到：位于進(jìn)氣道的a點壓強(qiáng)脈動幅值最大,位于回流區(qū)的c點壓強(qiáng)脈動幅值最小,而位于燃燒室中部的b點以及位于噴管入口的d點的壓強(qiáng)脈動幅值處于前二者之間。進(jìn)氣道(a處)壓強(qiáng)脈動幅值較燃燒室(b、c、d 處)高 12%-52%。

圖7 模型A不同位置壓強(qiáng)脈動曲線Fig.7 Pressure amplitude curve on different location of model A

可見,對于不同突擴(kuò)比的模型均有進(jìn)氣道中的壓強(qiáng)振蕩幅值大于燃燒室中的壓強(qiáng)振蕩幅值,回流區(qū)的壓強(qiáng)振蕩幅值較其它位置要小,而隨著突擴(kuò)比的增大,這一點更為明顯。

3 結(jié) 論

根據(jù)對中心突擴(kuò)燃燒室壓強(qiáng)振蕩的試驗研究,可以得出如下結(jié)論：

(1)壓強(qiáng)整體脈動幅值隨入口速度的增大而增大,但主頻脈動幅值則未必;

圖8 模型B不同位置壓強(qiáng)脈動曲線Fig.8 Pressure amplitude curve on different location of model B

(2)隨著入口速度的增大,脈動主頻也有增大的趨勢,但不是嚴(yán)格隨入口速度的增大而增大;

(3)在速度比較低的情況下,單一主頻的振蕩起主要作用,振蕩幅值隨速度的增大而增大,當(dāng)振幅增加到一定值時,該主頻的振蕩趨于飽和,而次頻振蕩的作用逐漸增大;

(4)對于同一入口速度,燃燒室不同位置,壓強(qiáng)脈動的幅值不同,進(jìn)氣道流場的壓強(qiáng)脈動幅值最大,回流區(qū)流場的壓強(qiáng)脈動幅值最小,而隨著突擴(kuò)比的增大,這一點更為明顯。

[1]YU K H.Low-frequency pressure oscillations in a model ramjet dump combustor[D].Berkeley：University of California,1989.

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