劉雋哲，鄒登紀，張 華，鐘承鯤

（柳州五菱柳機動力有限公司，廣西柳州545005）

齒輪傳動是目前應用最為普遍的傳動方式，在實際應用中，企業(yè)常常需要應用角度變位傳動來配湊中心距。變位齒輪傳動的優(yōu)越性能否實現(xiàn)，完全依賴于變位系數(shù)選取是否合理；如果變位系數(shù)選擇得當，可使齒輪的承載能力提高20%以上，假若變位系數(shù)選擇得不當，反而可能降低齒輪的承載能力。所以，如何正確、合理地選擇變位系數(shù)，就成為設計變位齒輪傳動的關鍵。

1 變位系數(shù)對根切現(xiàn)象的影響

根切是用范成法加工齒輪時，刀具的頂部切入了輪齒的根部，將齒根的漸開線齒廓切去一部分的現(xiàn)象。它會降低輪齒的抗彎強度，降低齒輪傳動的重合度。

外嚙合直齒大小圓柱齒輪避免根切的條件為[1]：

式中，x為齒輪的變位系數(shù)；ha*為齒頂高系數(shù)；Z為齒輪的齒數(shù)；α為齒輪的壓力角。

現(xiàn)以變位系數(shù)x1為橫座標，x2為縱座標，可以作出如圖1的示意圖，當在x1min線的右側和x2min線的上方選取變位系數(shù)x1和x2時，可以保證不產生根切。

對于一些強度要求不高的齒輪傳動，可以允許輪齒有一定的根切，但根切點不得進入齒廓的工作段，即根切不得縮短輪齒的有效工作齒廓，或減小重合度。

2 對輪齒彎曲強度的影響

變位齒輪傳動的受力分析及強度計算的原理，與標準齒輪傳動的一樣。經變位修正后的輪齒齒形有變化，輪齒彎曲強度計算式中的齒形系數(shù)YFa及應力校正系數(shù)YSa，也隨之改變，但進行彎曲強度計算時，仍沿用標準齒輪傳動的公式。

變位齒輪的齒形系數(shù)YFa及應力校正系數(shù)YSa的具體數(shù)值可查閱有關資料。

在一定的齒數(shù)范圍內(如80齒以內)，正變位齒輪的齒厚增加(即YFa減小)，盡管齒根圓角半徑有所減小(即YSa有所增大)，但YFaYSa的乘積仍然減小。故對齒輪采取正變位，可以提高其彎曲強度。

在變位齒輪傳動中，分別以x2，x1代表大、小齒輪的變位系數(shù)，x∑代表配對齒輪的變位系數(shù)和，即x∑=x2+x1，對于x∑=0的高度變位齒輪傳動，輪齒的接觸強度未變，故高度變位齒輪傳動的接觸強度計算，仍沿用標準齒輪傳動的公式。對于x∑≠0的角度變位齒輪傳動，其輪齒接觸強度的變化由區(qū)域系數(shù)ZH來體現(xiàn)。

角度變位的直齒圓柱齒輪傳動的區(qū)域系數(shù)為

角度變位的斜齒圓柱齒輪傳動的區(qū)域系數(shù)為

式中αt、αt'分別為變位斜齒輪傳動的端面壓力角及端面嚙合角。

角度變位齒輪傳動的區(qū)域系數(shù)ZH的具體數(shù)值可查閱有關資料。

x∑＞0的角度變位齒輪傳動,節(jié)點的嚙合角α'＞α(或αt'＞αt)可使區(qū)域系數(shù)ZH減小，因而提高了輪齒的接觸強度。

正變位齒輪，由于其分度圓齒厚增加了，齒根的厚度也增加了，因此輪齒的彎曲強度提高了；而負變位齒輪則相反。所以在設計變位齒輪傳動時，對小齒輪，常采用較大的正變位系數(shù)；而對大齒輪，因為輪齒的彎曲強度比小齒輪高一些，所以采用較小的正變位系數(shù)，有時甚至對大齒輪采用負變位系數(shù)。總之，對于手動的或經常停歇的齒輪傳動，以及沖擊載荷較大的齒輪傳動，彎曲強度顯得較為重要。

3 對齒頂厚度的影響

選用較大的正變位系數(shù)，不論對于提高輪齒的彎曲強度或者采用齒數(shù)更少 （＜Zmin）的齒輪而使傳動機構更為緊湊，都是有利的。但是隨著變位系數(shù)的增大，齒輪輪齒的齒頂高ha就相應增加，齒頂厚度 Sa就會相應減薄，當Sa過分減小時，甚至會出現(xiàn)齒頂變尖現(xiàn)象。

一般希望 Sa≥（0.2～0.4）m。

具體對機床中的傳動齒輪而言，如對調質、正火齒輪，取Sa≥0.5 m；對高頻淬火齒輪，取Sa≥0.3 m；對表面滲炭，齒面硬度HBS＞350的齒輪，取Sa≥0.35 m。有時考慮到某些齒輪傳動有嚴重磨損時，而取Sa≥（0.4～0.5）m。對于角變位齒輪傳動如兩個齒輪都是采用正變位，常常只檢查或校驗小齒輪Z1的齒頂厚度Sa1，而對于大齒輪Z2常常不作檢查。這是因為大齒輪所選取的正變位系數(shù)常常比小齒輪的要小些；而且大齒輪的齒頂厚度Sa2都比小齒輪Sa1的要大些，故齒頂變尖的危險性比較小。

4 對齒輪嚙合傳動質量的影響

開式齒輪傳動中，齒輪破壞原因主要是齒面磨損；而閉式齒輪傳動中，齒輪破壞原因主要是齒面點蝕。因此，選取適當?shù)淖兾幌禂?shù)，以改善齒輪的嚙合的質量，有時可能提高齒輪的使用壽命。

一般地說，如采用正變位齒輪傳動時，嚙合角增大了，就能改善兩嚙合齒面沿齒高方向的滑動情況，改善齒面磨損，以及可以降低兩齒面的接觸應力情況，改善齒面點蝕和齒面膠合現(xiàn)象。

采用正變位系數(shù)后，容許應用Zmin＜17的齒輪；可以提高齒輪輪齒的強度；加大傳動嚙合角，減少輪齒齒面點蝕和齒面膠合現(xiàn)象，改善齒面磨損；然而齒輪重合度ε卻會相應降低，影響傳動平穩(wěn)性，同時齒頂厚度變薄，也可能發(fā)生變尖現(xiàn)象，影響齒頂強度。如減少變位系數(shù)，則不能充分發(fā)揮正變位齒輪的優(yōu)越性。至于采用負變位系數(shù),除了湊配原有中心距α外，因其缺點較多一般很少使用。

齒輪的工作條件不同，其傳動的失效及破壞方式也就不一樣；為了充分地發(fā)揮變位齒輪的優(yōu)越性，提高其承載能力，必須分析各種齒輪傳動失效原因，從而確定選擇合理的變位系數(shù)。

5 對重合度的影響

對于正變位齒輪，不但要驗算其齒頂強度，即齒頂是否發(fā)生變尖現(xiàn)象，而且為了保證這種齒輪傳動的平穩(wěn)性，還須驗算其重齒輪重合度ε是否過小，或者說ε與要求范圍是否降低過多了。

應用正變位齒輪傳動時，因其嚙合角α增大，齒輪重合度ε將下降，這對傳動平穩(wěn)性會有影響。為此，對每對正變位齒輪傳動應驗算ε。

同時，重合度愈大,噪聲愈低，因為重合度愈大,齒的彈性變形越小[2]。

6 齒輪修形

為了避免齒輪在傳動中受載變形，避免齒輪在切入或退出嚙合時，主動齒輪齒頂與從動齒輪齒根干涉，而引起齒面刮傷，同時使載荷平穩(wěn)過渡，減小振動和噪音，需要對齒輪進行修形。

如圖2所示，未修形的高速齒輪，其載荷是按AMNHIOPD曲線變化的，如對輪齒進行適當修形后，其載荷按AHID曲線變化。當然，是一種理想的情況，是假定將齒頂修去一個等于δ的量，則載荷就會以未修形時的M值減小到零的量，修緣范圍為AB1和C2D。樣的載荷譜說明，經過修形后在單對齒和雙對齒嚙合交替過程中，沖擊載荷降低，使運轉趨于平穩(wěn)，減小了噪聲和振動。在不修形情況下，通過調節(jié)變位系數(shù)使AM（OI）和DP（HN）變得最小，使齒輪的嚙入和嚙出的沖擊力最小。

圖2 輪齒嚙合過程中載荷分布和齒廓修形

7 結束語

在選擇變位齒輪來配湊中心距的情況下，要充分考慮變位系數(shù)對齒輪各種重要特性的影響，同時綜合考慮主動齒輪的嚙出沖擊力、被動齒輪的嚙入沖擊力和滑動量來確定變位系數(shù)在一個較小的范圍，使齒輪嚙合噪聲也有所減小。

[1]機械工程手冊電機工程手冊編輯委員會.機械工程手冊[M].北京:機械工業(yè)出版社,1982.

[2]于金偉.齒輪噪聲產生機理及控制方法[J].濰坊學院學報，2008，（6）：68-70.