王熒光

（中油遼河工程有限公司，遼寧盤錦 124010）

遼河油田100萬m3/d天然氣輕烴回收裝置的方案優(yōu)化

王熒光

（中油遼河工程有限公司，遼寧盤錦 124010）

遼河油田200萬m3/d天然氣輕烴回收裝置，目前由于設(shè)計(jì)規(guī)模與實(shí)際處理量不匹配，設(shè)備老化嚴(yán)重，裝置已不能滿足生產(chǎn)運(yùn)行要求，擬新建一套處理規(guī)模為100萬m3/d的輕烴回收裝置。通過大量模擬計(jì)算，分析了C2、C3收率與制冷溫度和總能耗之間的關(guān)系，確定了制冷溫度為-114℃，C2收率為85%、C3收率為98%的最優(yōu)工藝參數(shù)。針對工程特點(diǎn)對輕烴回收方案進(jìn)行了優(yōu)選，最終確定了膨脹機(jī)制冷加丙烷輔助制冷的同軸前增壓的輕烴回收方案。該方案采用丙烷輔助制冷系統(tǒng)，增強(qiáng)了裝置對組分波動(dòng)的適應(yīng)性，避免了目前裝置氨系統(tǒng)的腐蝕問題；再生氣取自分子篩出口并返回壓縮機(jī)三級入口，利用原料氣壓縮機(jī)三級增壓，增加裝置運(yùn)行的平穩(wěn)性，同時(shí)取消再生氣分離器，減少了投資；增設(shè)再生氣換熱器，回收再生氣余熱590 kW，減少燃料氣消耗40萬m3/a以上；冷量和熱量梯級利用，能量利用率高，單位綜合能耗低于國內(nèi)和國際能耗水平。

天然氣；輕烴回收裝置；方案優(yōu)化

遼河油田200萬m3/d天然氣輕烴回收裝置始建于1987年，于1989年7月正式投產(chǎn)，主體裝置從美國福陸公司成套引進(jìn)，是當(dāng)時(shí)國內(nèi)規(guī)模最大的深冷輕烴回收裝置[1]。目前裝置已連續(xù)運(yùn)行18年，超過服役年限，裝置原設(shè)計(jì)規(guī)模為處理天然氣200萬 m3/d，目前只有 120萬 m3/d，據(jù)遼河油田“十一五”天然氣開發(fā)規(guī)劃，天然氣產(chǎn)量還將繼續(xù)下降。因而存在裝置設(shè)計(jì)規(guī)模與實(shí)際處理量不匹配、現(xiàn)有裝置能力過大、能耗過高、操作費(fèi)用高、經(jīng)濟(jì)效益降低等問題。而且裝置大部分重要設(shè)備老化嚴(yán)重，已不能滿足生產(chǎn)運(yùn)行要求。因此根據(jù)天然氣減量情況，擬新建一套處理規(guī)模為100萬m3/d的輕烴回收裝置?，F(xiàn)根據(jù)遼河油田實(shí)際情況，對遼河油田新建100萬m3/d天然氣輕烴回收工藝技術(shù)進(jìn)行研究，通過方案優(yōu)化，推薦理想的工藝技術(shù)方案，力求做到“滿足技術(shù)要求下的最低成本”，即降低投資，降低能耗，現(xiàn)場操作簡單易行，實(shí)現(xiàn)最佳經(jīng)濟(jì)效益的目標(biāo)。

1 輕烴回收工藝技術(shù)方案

1.1 建設(shè)規(guī)模

根據(jù)實(shí)際調(diào)研，進(jìn)入新建輕烴回收裝置的天然氣在100萬～120萬m3/d之間變化，考慮到裝置的操作彈性為60%～120%[2]，確定裝置的規(guī)模為100萬m3/d，年運(yùn)行天數(shù)為330 d。此外，遼河油田周邊還有一些小型輕烴處理廠，年產(chǎn)液化氣1.2萬t，液化氣產(chǎn)品質(zhì)量不符合GB 9052.1-1998《油氣田液化石油氣》要求，不能作為液化氣銷售，故這部分液化氣進(jìn)入新建裝置處理，生產(chǎn)合格的丙烷、丁烷，規(guī)劃建設(shè)規(guī)模詳見表1。

表1 輕烴回收裝置建設(shè)規(guī)模

1.2 方案描述

原料天然氣進(jìn)站壓力0.025 MPa（G），進(jìn)站溫度6～22℃；出站壓力0.51 MPa（G），出站溫度15～35℃。進(jìn)站原料天然氣組成見表2。

表2 原料天然氣組成

為了優(yōu)選出適合遼河油田特點(diǎn)的輕烴回收工藝技術(shù)方案，最大限度地降低成本，節(jié)約能耗和投資，設(shè)想了以下3種輕烴回收工藝方案。

1.2.1 方案一：膨脹機(jī)制冷加丙烷輔助制冷的同軸前增壓輕烴回收方案

天然氣經(jīng)集氣干線進(jìn)入處理廠，在0.025 MPa、20℃下進(jìn)入預(yù)分離器進(jìn)行氣、液相分離，分出的天然氣經(jīng)除油器后，進(jìn)入原料氣壓縮機(jī)，經(jīng)三級增壓到2.76MPa，經(jīng)空冷器、水冷器、天然氣—乙烷換熱器冷卻到38℃，進(jìn)入分子篩干燥塔，脫水后的天然氣進(jìn)入膨脹機(jī)同軸壓縮機(jī)增壓至4.1 MPa、80℃，經(jīng)空冷器、水冷器冷卻到40℃，一部分天然氣進(jìn)入冷箱一回收低溫干氣冷量，同時(shí)經(jīng)丙烷輔助制冷冷卻至-35℃，另一部分天然氣進(jìn)入冷箱二回收低溫液烴冷量，然后兩股天然氣混合進(jìn)入冷箱三冷卻至-55℃，經(jīng)低溫分離器分出的氣相經(jīng)膨脹機(jī)膨脹至0.63 MPa、-114.3℃進(jìn)入脫甲烷塔中部，液相經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流到0.63 MPa、-114℃進(jìn)入脫甲烷塔頂部，脫甲烷塔頂部出口的天然氣經(jīng)冷箱三、冷箱二、冷箱一梯級回收冷量后在0.51 MPa、20℃下外輸，脫甲烷塔的液相經(jīng)低溫泵增壓，再經(jīng)冷箱二回收部分冷量后進(jìn)入脫乙烷塔，脫出乙烷后進(jìn)入液化氣分餾系統(tǒng)。 脫乙烷塔頂氣經(jīng)丙烷制冷系統(tǒng)和天然氣—乙烷換熱器后在1.25 MPa、19℃外輸。液相進(jìn)入脫丙烷塔和脫丁烷塔回收丙烷、丁烷和輕烴。分離器等設(shè)備的含油污水拉至原油氣集輸公司污水處理系統(tǒng)。該方案的工藝流程見圖1。

1.2.2 方案二：膨脹機(jī)同軸前增壓輕烴回收方案

方案二的流程與方案一基本相同，不同點(diǎn)為方案二沒有丙烷輔助制冷系統(tǒng)。

天然氣經(jīng)集氣干線進(jìn)入處理廠，在0.025 MPa、20℃下進(jìn)入預(yù)分離器進(jìn)行氣、液相分離，分離出的天然氣經(jīng)除油器后，進(jìn)入原料氣壓縮機(jī)，經(jīng)三級增壓到2.96 MPa，經(jīng)空冷器、水冷器、天然氣—乙烷換熱器冷卻到38℃，進(jìn)入分子篩干燥塔，脫水后的天然氣進(jìn)入膨脹機(jī)同軸壓縮機(jī)增壓至4.5 MPa、82℃，經(jīng)空冷器、水冷器冷卻到40℃，一部分天然氣進(jìn)入冷箱一回收低溫干氣冷量，另一部分天然氣進(jìn)入冷箱二回收低溫液烴冷量，然后兩股天然氣混合進(jìn)入冷箱三冷卻至-50℃，經(jīng)低溫分離器分離出的氣相經(jīng)膨脹機(jī)膨脹至0.63 MPa、-113.3℃進(jìn)入脫甲烷塔上部，液相經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流到0.63MPa、-114℃進(jìn)入脫甲烷塔頂部，脫甲烷塔頂部出口的天然氣經(jīng)冷量梯級回收后在0.51 MPa、20℃下外輸，脫甲烷塔的液相經(jīng)低溫泵增壓、經(jīng)冷箱二回收部分冷量后進(jìn)入脫乙烷塔，脫出乙烷后進(jìn)入液化氣分餾系統(tǒng)。脫乙烷塔頂氣經(jīng)丙烷制冷系統(tǒng)和天然氣—乙烷換熱器后在1.25 MPa、19℃外輸。液相進(jìn)入脫丙烷塔和脫丁烷塔回收丙烷、丁烷和輕烴。含油污水拉至原油氣集輸公司污水處理系統(tǒng)。

1.2.3 方案三：膨脹機(jī)同軸后增壓輕烴回收方案

方案三的流程與方案二基本相同，不同點(diǎn)為方案二膨脹機(jī)同軸壓縮機(jī)為原料氣增壓，簡稱前增壓，方案三膨脹機(jī)同軸壓縮機(jī)為外輸氣增壓，簡稱后增壓。

天然氣經(jīng)集氣干線進(jìn)入處理廠，在0.025 MPa、20℃下進(jìn)入預(yù)分離器進(jìn)行氣、液相分離，分離出的天然氣經(jīng)除油器后，進(jìn)入原料氣壓縮機(jī)，三級增壓到3.54 MPa，經(jīng)空冷器、水冷器、天然氣—乙烷換熱器冷卻到38℃，進(jìn)入分子篩干燥塔，脫水后的天然氣分成兩部分，一部分進(jìn)入冷箱一回收低溫干氣冷量，另一部分進(jìn)入冷箱二回收低溫液烴冷量，然后兩股天然氣混合進(jìn)入冷箱三冷卻至-56℃，經(jīng)低溫分離器分離出的氣相經(jīng)膨脹機(jī)膨脹至0.40 MPa、-115℃進(jìn)入脫甲烷塔中部，液相經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流到0.40 MPa、-113℃進(jìn)入脫甲烷塔頂部。脫甲烷塔頂部出口的天然氣經(jīng)冷量梯級回收后在0.31 MPa、20.8℃下進(jìn)入膨脹機(jī)同軸壓縮機(jī)增壓到0.58 MPa、50℃外輸，脫甲烷塔的液相經(jīng)低溫泵增壓、經(jīng)冷箱二回收部分冷量后進(jìn)入脫乙烷塔，脫出乙烷后進(jìn)入液化氣分餾系統(tǒng)。脫乙烷塔頂氣經(jīng)丙烷制冷系統(tǒng)冷卻和天然氣—乙烷換熱器后在1.25 MPa、19℃外輸。液相進(jìn)入脫丙烷塔和脫丁烷塔回收丙烷、丁烷和輕烴。含油污水拉至原油氣集輸公司污水處理系統(tǒng)。該方案的工藝流程見圖2。

2 輕烴回收工藝技術(shù)方案的優(yōu)化

2.1 產(chǎn)品收率與制冷溫度及總能耗的優(yōu)化

針對深冷回收輕烴的工藝流程，為了確定最佳的C2與C3收率值，經(jīng)過大量的工藝模擬計(jì)算，對收率與總能耗及制冷溫度關(guān)系進(jìn)行了詳細(xì)研究 （見圖3）。根據(jù)圖3可以看到C2收率與裝置能耗之間的關(guān)系[6]，C2收率在53%～90%之間變化，裝置能耗也隨之在7 328～7 926 kW之間變化，C2收率在升至85%左右趨于平緩，總能耗增加到7 700 kW后，C2收率沒有明顯增加。因此確定C2收率為85%，此時(shí)裝置總能耗在7 850 kW左右。此外，從圖3的C2、C3收率與制冷溫度關(guān)系曲線可以看到，在C2收率為85%、C3收率為98%時(shí)，制冷溫度為-114℃左右。故根據(jù)以上比較，擬采用制冷溫度為-114℃、C2收率85%和C3收率98%的深冷輕烴回收工藝。

2.2 再生氣工藝技術(shù)方案的優(yōu)化選擇

根據(jù)該裝置工藝特點(diǎn)，確定了以下4個(gè)再生氣優(yōu)化方案。

（1）再生氣取自膨脹機(jī)增壓端出口，經(jīng)節(jié)流、加熱、再生脫水、冷卻、分離后回分子篩干燥器入口。

（2）再生氣取自外輸氣匯管，經(jīng)增壓、加熱、再生脫水、冷卻、分離后回外輸氣匯管。

（3）再生氣取自分子篩干燥器出口，經(jīng)增壓、加熱、再生脫水、冷卻、分離后回分子篩干燥器入口。

（4）再生氣取自分子篩干燥器出口，經(jīng)加熱、再生脫水、冷卻后回到原料氣壓縮機(jī)三級入口分離器。

這4個(gè)方案的再生氣量相同，均為15萬m3/d，但方案二與方案三均需要增壓設(shè)備，增加了設(shè)備及能耗投資；而方案一與方案四無需增壓設(shè)備，再生氣壓力與干燥氣壓力相當(dāng)，設(shè)備壓力疲勞小，避免了高壓氣流對床層的沖擊和突然降壓造成分子篩顆粒的破碎，從而導(dǎo)致脫水不能滿足設(shè)計(jì)要求的危險(xiǎn)。不同在于方案一需節(jié)流控制并增加了分離設(shè)備，而方案四無需節(jié)流，且充分利用原料氣壓縮機(jī)的能量，因此方案四較其他方案具有明顯的優(yōu)勢，故推薦采用方案四。

2.3 輕烴回收工藝技術(shù)方案的優(yōu)化選擇

從經(jīng)濟(jì)上來看 （見表3和表4），各方案的投資和年費(fèi)用相差不多。但方案一、方案二原料氣壓縮機(jī)出口壓力分別較方案三低0.78 MPa和0.58 MPa，能耗分別減少0.29×106MJ/d和0.23×106MJ/d，而每年電費(fèi)較方案三分別減少145.62萬元和134.51萬元。

表3 方案經(jīng)濟(jì)比較

表4 方案技術(shù)比較

從技術(shù)上來看，3個(gè)輕烴回收方案都是可行的。3個(gè)方案的C2收率均為85%。方案二與方案三盡管流程和操作相對較簡單，但當(dāng)膨脹機(jī)發(fā)生故障時(shí)裝置無法正常運(yùn)行。而方案一增加了丙烷輔助制冷系統(tǒng)，在膨脹機(jī)發(fā)生故障時(shí)裝置仍可以正常運(yùn)行，提高了制冷系統(tǒng)的穩(wěn)定性和對進(jìn)氣組分波動(dòng)的適應(yīng)性。

可見無論在技術(shù)上、安全生產(chǎn)上還是經(jīng)濟(jì)上，方案一都具有明顯的優(yōu)越性。

3 輕烴回收工藝的技術(shù)特點(diǎn)

（1）對天然氣進(jìn)行深度處理，制冷最低溫度達(dá)-114℃，回收乙烷以上輕烴，乙烷收率達(dá)85%。

（2）采用丙烷輔助制冷系統(tǒng)，增強(qiáng)裝置對組分波動(dòng)的適應(yīng)性，同時(shí)避免裝置氨系統(tǒng)的腐蝕問題。

（3）再生氣取自分子篩干燥器出口并返回壓縮機(jī)三級入口，利用原料氣壓縮機(jī)三級增壓，增加裝置運(yùn)行的平穩(wěn)性，取消再生氣分離器，減少了投資。

（4）增設(shè)再生氣換熱器，回收再生氣余熱590 kW，減少燃料氣消耗40萬m3/a以上。

（5）采用膨脹制冷與輔助外冷相結(jié)合的同軸前增壓工藝。單級膨脹后溫度達(dá)到-l14℃，并直接進(jìn)脫甲烷塔作為塔頂內(nèi)回流冷劑，與塔頂干氣直接接觸，然后進(jìn)入多股流冷箱，用于冷卻原料氣，回收冷量后氣體外輸。輔助制冷利用本裝置分離出的0管范壁道過丙烷作為制冷劑循環(huán)使用。丙烷壓縮產(chǎn)生兩個(gè)等級制冷溫度，-l8℃用作脫乙烷塔頂冷卻介質(zhì)，-38℃用于給冷箱補(bǔ)充冷量冷卻原料氣。對于冷量的利用采用按品質(zhì)高低逐級交換使用，設(shè)置了3個(gè)冷箱，使脫甲烷塔底冷量都得到充分回收，同時(shí)省掉了塔底重沸器，冷量回收率較高[7]，單位綜合能耗為18120MJ/萬m3， 低于國內(nèi)能耗水平 （41410MJ/萬m3）和國際能耗水平 （30 190 MJ/萬m3）。

（6）輕輕回收主要設(shè)備均采用高效節(jié)能設(shè)備，低溫?fù)Q熱采用板翅式換熱器，重沸器采用T型翅片管型式，液化氣塔頂冷卻器采用空冷器，分餾塔采用條形浮閥塔盤，輕烴泵采用無泄漏屏蔽泵，壓縮機(jī)入口除油氣采用旋流過濾分離器，膨脹機(jī)采用國外引進(jìn)設(shè)備，等熵效率可達(dá)85%，采用先進(jìn)的DCS監(jiān)控及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和程控交換通信系統(tǒng)，大幅度減少了崗位和操作人員，實(shí)現(xiàn)了計(jì)算機(jī)管理。

[1]我國最大的輕烴回收裝置 [EB/0L].國際石油網(wǎng),2007-04-214.http://www.in-en.com/oil/html/oil-20072007041481152.html.

[2]SY/T 0077-2008，天然氣凝液回收設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[3]GB 17820-1999，天然氣[S].

[4]GB 9052.1-1998，油氣田液化石油氣[S].

[5]GB 9053-1998，穩(wěn)定輕烴[S].

[6]裴紅.天然氣輕烴回收C3收率與裝置能耗[J].石油規(guī)劃設(shè)計(jì),2002,3(5):4-5.

[7]郭春勝,孫景威,趙?？?巴基斯坦凝析氣田輕烴回收投標(biāo)項(xiàng)目工藝技術(shù)[J].天然氣工業(yè),2008,28(6):127-129.

[8]李文綺.油氣地面工程主要指標(biāo)[R].北京:石油及石油化工建設(shè)工程技術(shù)經(jīng)濟(jì)水平調(diào)查與研究,1999.

Scheme Optimization for 100×104m3/d Light Hydrocarbon Recovery Equipment in Liaohe Oilfield

WANG Ying-guang（PetroChina Liaohe Petroleum Engineering Co.,Ltd.,Panjin 124010，China）

The 200×104m3/d light hydrocarbon recovery equipment in Liaohe Oilfield is the biggest one in China.Because the actual treatment capability of the equipment is far lower than the designed one and the equipment is severe aging,the equipment can not satisfy the production requirement.Therefore,a new project is planned to build which has a treatment capability of 100×104m3/d.The VMGSIM numerical simulation results show that the optimal process conditions of the equipment are as follows:the lowest cooling temperature of-114℃,C2recovery rate of 85%and C3recovery rate of 98%.Moreover,the scheme optimization for the equipment is carried out according to its engineering characteristics.The coaxial anterior turbocharged technique and process of expander refrigeration plus the propane auxiliary refrigeration are applied.The analysis shows that the propane auxiliary refrigeration process greatly enhances the adaptability of component fluctuation and avoids the corrosion problem of the ammonia refrigeration system.The regenerated gas from molecular sieve desiccator outlet returns to the three-stage inlet of the compressor,than the gas pressure is increased by the compressor,thus enhances the stability of the system,and it decreases the investment by canceling the regenerated gas separator.The new regenerated gas heat exchanger recycles the waste heat of 590 kW and decreases the consumption of fuel gas of 40×104m3/a;the cool energy and heat energy is step-by-step utilized,and the unit consumption of energy is below the domestic and international expenditure standard of energy.

natural gas;light hydrocarbon recovery equipment;scheme optimization

TE64

A

1001－2206（2010）02－0008－05

王熒光 （1979-），男，遼寧撫順人，工程師，2005年畢業(yè)于遼寧石油化工大學(xué)化學(xué)工程與工藝專業(yè)，碩士學(xué)位，現(xiàn)主要從事石油天然氣地面工程設(shè)計(jì)及研究工作。

2009-05-07；

2010-01-08