尤 源，岳湘安，韓樹(shù)柏，趙仁保，馮 兵

（1.中國(guó)石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249;2.中國(guó)石油遼河油田金馬采油廠，遼寧 盤錦 124010）

油藏多孔介質(zhì)中泡沫體系的阻力特性評(píng)價(jià)及應(yīng)用

尤 源1，岳湘安1，韓樹(shù)柏2，趙仁保1，馮 兵1

（1.中國(guó)石油大學(xué)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249;2.中國(guó)石油遼河油田金馬采油廠，遼寧 盤錦 124010）

為了建立多孔介質(zhì)中泡沫體系阻力特性的有效評(píng)價(jià)方法，并依據(jù)此法指導(dǎo)泡沫體系的應(yīng)用，以遼河油田海外河區(qū)塊儲(chǔ)層物性為例，通過(guò)物理模擬研究多孔介質(zhì)中泡沫體系的阻力效應(yīng);提出多孔介質(zhì)中泡沫封堵強(qiáng)度和有效期的量化指標(biāo)，研究注入段塞、氣液比及段塞組合對(duì)封堵效果的影響，并利用正交試驗(yàn)對(duì)上述參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化;通過(guò)驅(qū)油試驗(yàn)考察優(yōu)化后的泡沫體系改善波及系數(shù)、穩(wěn)定產(chǎn)油速度、控制含水率的作用機(jī)制及提高采收率的效果。結(jié)果表明:所獲取的量化指標(biāo)能客觀反映出多孔介質(zhì)中泡沫體系的特性;試驗(yàn)條件下氣液比和段塞組合對(duì)泡沫封堵強(qiáng)度和有效期的影響最大;優(yōu)化后的體系在非均質(zhì)儲(chǔ)層模型中的兩次封堵都取得了明顯的增加產(chǎn)油速度和降低含水率的效果，提高采收率10%左右。

油藏;多孔介質(zhì);泡沫體系;評(píng)價(jià)方法;阻力特性;海外河區(qū)塊

向非均質(zhì)油藏中注入泡沫體系可以選擇性地降低不同滲透率層位的吸水能力，提高注入水的波及體積，對(duì)于油藏開(kāi)發(fā)后期穩(wěn)定產(chǎn)油速度、控制含水率（穩(wěn)油控水）具有較大潛力，因而成為許多油田重點(diǎn)研究的提高采收率技術(shù)［1-3］。遼河油田海外河區(qū)塊目前就處于開(kāi)發(fā)后期，油井綜合含水率普遍較高且上升速度快，產(chǎn)量遞減嚴(yán)重，但采出程度不足20%，急需采取有效措施穩(wěn)油控水。泡沫體系在油田開(kāi)發(fā)領(lǐng)域雖已應(yīng)用多年，但到目前為止，其現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施效果仍具有諸多不確定性。這客觀上反映出人們對(duì)油藏中泡沫體系的作用規(guī)律及機(jī)制認(rèn)識(shí)還不完善［1，3］。近年來(lái)，有文獻(xiàn)［1，3-6］中提及多孔介質(zhì)中的泡沫體系不同于體相泡沫，二者的穩(wěn)定機(jī)制和作用方式有較大差異，應(yīng)加以區(qū)別。筆者在模擬油藏環(huán)境的多孔介質(zhì)模型中對(duì)泡沫體系進(jìn)行研究，深化對(duì)多孔介質(zhì)中泡沫體系穩(wěn)定性和阻力效應(yīng)的認(rèn)識(shí)，探討多孔介質(zhì)中泡沫體系性能的表征方法，并依據(jù)新的表征方法優(yōu)化現(xiàn)場(chǎng)操作參數(shù)，考察優(yōu)化體系在非均質(zhì)油藏中的穩(wěn)油控水規(guī)律，從而為現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供合理的工藝參數(shù)和方法指導(dǎo)。

1 泡沫在非均質(zhì)巖心中的阻力效應(yīng)

1.1 評(píng)價(jià)指標(biāo)和方法

通過(guò)前期研究［6-7］已經(jīng)得到，對(duì)于泡沫體系，氣體和液體測(cè)得的殘余阻力系數(shù)不同，而海外河區(qū)塊現(xiàn)場(chǎng)采用的是水驅(qū)方式，應(yīng)用的目標(biāo)是控水，故選用泡沫封堵前后水驅(qū)滲流的阻力差別來(lái)表征封堵效果。以往對(duì)泡沫體系封堵強(qiáng)度的研究多在均質(zhì)巖心中進(jìn)行，而泡沫特殊的選擇性封堵效果更多在非均質(zhì)儲(chǔ)層中表現(xiàn)出來(lái)。因此，僅憑借均質(zhì)巖心中的評(píng)價(jià)結(jié)果不能完全作為現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的依據(jù)。本文中使用沒(méi)有隔層的非均質(zhì)長(zhǎng)巖心，考察泡沫通過(guò)非均質(zhì)巖心中表現(xiàn)出的綜合阻力效應(yīng)。該阻力既反映了泡沫體系與非均質(zhì)巖心中的匹配性，也綜合顯示了其選擇性，很好地表征了泡沫在實(shí)際油藏中的封堵效果。另外，研究表明［3，6，8-9］，不同壓力對(duì)泡沫質(zhì)量及穩(wěn)定性的影響較大，因此區(qū)別以往多數(shù)文獻(xiàn)報(bào)道的評(píng)價(jià)條件，在完全模擬油藏溫度、壓力條件的巖心中進(jìn)行相關(guān)評(píng)價(jià)更符合實(shí)際應(yīng)用要求［10-11］。由于真實(shí)壓力環(huán)境及非均質(zhì)巖心中的評(píng)價(jià)區(qū)別于前期的常規(guī)評(píng)價(jià)，同時(shí)也為了指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，此處參考大慶油田現(xiàn)場(chǎng)的做法［3］，以阻力系數(shù)RF作為泡沫在巖心中阻力的度量指標(biāo)，其定義式為

式中，Δpf和Δpb分別為相同流量下泡沫和鹽水流經(jīng)巖心的壓力降，MPa。

1.2 評(píng)價(jià)裝置及條件

采用地質(zhì)露頭砂壓制而成的非均質(zhì)儲(chǔ)層模型［12］，巖心長(zhǎng) 30 cm，橫截面為 4.5 cm ×4.5 cm 正方形，分高滲透層和低滲透層，兩層厚度比為1∶1。區(qū)別于并聯(lián)填砂管或并聯(lián)巖心模擬方法，該巖心通過(guò)一次性整體壓制而成，可模擬沒(méi)有隔層的非均質(zhì)儲(chǔ)層。根據(jù)海外河區(qū)塊的滲透率分布特征制作的巖心，高滲透層滲透率為1.413 μm2，低滲透層滲透率為0.15 μm2，并將高滲透層置于下部，用來(lái)模擬正韻律儲(chǔ)層。試驗(yàn)流程示意圖見(jiàn)圖1。

圖1 試驗(yàn)流程示意圖Fig.1 Schematic diagram of experimental flowsheet

1.3 評(píng)價(jià)結(jié)果

泡沫封堵的有效期和封堵強(qiáng)度是現(xiàn)場(chǎng)尤為關(guān)注的參數(shù)［1，3，6，13］。該參數(shù)的獲得可為現(xiàn)場(chǎng)方案的選取及實(shí)施提供直接的參考依據(jù)。通過(guò)大量的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，非均質(zhì)巖心中泡沫封堵前后水滲流的典型阻力系數(shù)變化曲線如圖2所示。阻力系數(shù)高于1的部分表明泡沫體系在多孔介質(zhì)中表現(xiàn)出了比單相水滲流更強(qiáng)的阻力效應(yīng)。阻力系數(shù)接近1時(shí)，也即阻力突降到接近于原始阻力時(shí)，就是泡沫封堵的失效點(diǎn)。

從圖2可以看到，多孔介質(zhì)中的泡沫體系存在一定的有效期，當(dāng)后續(xù)水驅(qū)至一定程度后會(huì)發(fā)生突破，突破后封堵強(qiáng)度急劇下降，阻力系數(shù)很快就會(huì)接近或低于1，此時(shí)封堵失效。在失效點(diǎn)，驅(qū)替流體在主要的滲流區(qū)域聚集連通，形成的封堵得到解除，滲流阻力降低至原始阻力。

定義如下兩個(gè)參數(shù)作為后續(xù)試驗(yàn)的量化指標(biāo):①平衡阻力系數(shù)RFA，指后續(xù)水驅(qū)時(shí)阻力系數(shù)達(dá)到穩(wěn)定的平均阻力系數(shù);②有效期tPV，以阻力系數(shù)降低到1之前（即泡沫封堵后阻力系數(shù)高于原始水滲流的阻力系數(shù)）注入水的孔隙體積（Vp）倍數(shù)來(lái)衡量，認(rèn)為在此期間泡沫是有效的。兩項(xiàng)指標(biāo)分別反映了多孔介質(zhì)中泡沫封堵時(shí)的封堵強(qiáng)度及有效的封堵時(shí)間。分別研究段塞量、氣液比、段塞組合等對(duì)封堵效果的影響，綜合前期試驗(yàn)結(jié)果及現(xiàn)場(chǎng)操作經(jīng)驗(yàn)選取了各個(gè)因素的試驗(yàn)范圍，進(jìn)而通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)各個(gè)因素進(jìn)行優(yōu)化，結(jié)果見(jiàn)表1。

圖2 非均質(zhì)巖心中泡沫封堵典型阻力系數(shù)變化曲線Fig.2 Typical resistance coefficient curve during foam plugging in heterogeneous core

表1 正交試驗(yàn)及其結(jié)果L9（34）Table 1 Orthogonal test L9（34）and its results________

用直觀分析法對(duì)各指標(biāo)進(jìn)行分析，結(jié)果見(jiàn)表2。通過(guò)對(duì)RFA的變化趨勢(shì)分析得到各因素對(duì)平衡阻力系數(shù)的影響順序?yàn)闅庖罕龋径稳M合＞段塞量，最佳方案為A3B3C3或A3B2C3。對(duì)封堵有效期 tPV的影響順序?yàn)槎稳M合＞氣液比＞段塞量，最佳方案為A3B2C3或 A2B2C3。兼顧兩項(xiàng)指標(biāo)，可以選擇A3B2C3為操作參數(shù)。

綜合分析可見(jiàn)，封堵強(qiáng)度對(duì)氣液比較為敏感，同時(shí)封堵有效期受氣液比影響也較大。因?yàn)闅怏w量影響生成的泡沫干度，同時(shí)還影響生成泡沫的表觀黏度。氣液比對(duì)封堵強(qiáng)度的影響規(guī)律為k3＞k2＞k1，即隨著氣液比增高封堵強(qiáng)度增加，這主要是氣液比升高泡沫體系表觀黏度會(huì)增大，故而封堵強(qiáng)度增加。但是，氣液比增高，封堵有效期卻不是單調(diào)增加的，從氣液比對(duì)泡沫封堵有效期的影響規(guī)律k2＞k3＞k1來(lái)看，氣液比過(guò)高可能會(huì)使有效期縮短，所以實(shí)現(xiàn)高效封堵不一定盲目追求注入氣體量多。若注入的氣體太多，超過(guò)了多孔介質(zhì)中所能捕獲的氣相飽和度之后，自由流動(dòng)的氣相會(huì)使其相滲透率恢復(fù)，從而增加竄流的機(jī)會(huì)。另外，物理模型中得到的適宜氣液比上限可能低于現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，主要是由于試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷拈L(zhǎng)度有限，不可能像油藏那樣有足夠的分散混合空間，氣液比過(guò)高，很容易導(dǎo)致操作過(guò)程中竄流。據(jù)此推測(cè)至油藏條件下，氣液比上限可在物理模擬結(jié)果的基礎(chǔ)上適度增大。

表2 試驗(yàn)結(jié)果分析Table 2 Experimental results analysis

段塞組合對(duì)封堵有效期的影響最大，這主要是由于多孔介質(zhì)中阻力效應(yīng)的形成與氣液兩相之間的分散程度密切相關(guān)。段塞組合對(duì)氣液兩相在孔隙介質(zhì)中的初步分散起重要作用，分多個(gè)段塞注入后氣液兩相的分散程度加強(qiáng)，泡沫的形成效果較好，運(yùn)移過(guò)程中彼此聚并的可能性減小，故有效期延長(zhǎng)。同時(shí)可見(jiàn)，段塞組合對(duì)封堵強(qiáng)度的影響也較大，影響規(guī)律為k3＞k2＞k1，因?yàn)榕菽w系在多孔介質(zhì)中的阻力效應(yīng)由多個(gè)有效氣液界面的阻力累加起來(lái)。分段塞注入增大了氣體與表面活性劑的接觸面積，增強(qiáng)了多孔介質(zhì)中氣、液間的分散程度（界面數(shù)增多），從而增大了阻力效果。當(dāng)然從理論上分析，也不是無(wú)限增大段塞數(shù)量都有利于泡沫封堵，其極限情況就是氣體和表面活性劑溶液同時(shí)注入，這種情況下泡沫體系的注入性就會(huì)變得很差。

段塞量對(duì)兩項(xiàng)指標(biāo)都有影響，且影響的規(guī)律都是k3＞k2＞k1，即段塞越大，封堵效果越強(qiáng)。但是，相比之下，段塞量又不是最重要的影響因素，因?yàn)樵诒疚闹械囊痪S物理模型中所考察的段塞范圍都已經(jīng)滿足泡沫生成的最低需要。實(shí)際油藏是一個(gè)三維流動(dòng)空間，并且滲流面積以注入井筒為中心向圓周擴(kuò)大，那么注入的表面活性劑段塞在井筒附近的波及程度高，容易發(fā)泡。從這個(gè)意義上講，本文中的試驗(yàn)條件與實(shí)際油藏的近井范圍比較相似，因此現(xiàn)場(chǎng)操作若是近井位置調(diào)剖就沒(méi)有必要追求太大的表面活性劑段塞。至于段塞越大效果越好，主要是由于表面活性劑在孔隙介質(zhì)中存在吸附損耗，使得不同大小的段塞其注入前緣的表面活性劑被稀釋程度不同，所以對(duì)發(fā)泡效果產(chǎn)生影響。另外，由于滲流阻力不同，表面活性劑進(jìn)入巖心后會(huì)在不同層位形成不均勻分布，整體來(lái)看，主滲流區(qū)的波及范圍更大（這種效果也是以往并聯(lián)管試驗(yàn)沒(méi)能模擬的）。這樣，注入表面活性劑段塞量很大程度上影響泡沫體系在主滲流通道中的分布，故而影響后續(xù)水驅(qū)發(fā)生竄流的可能性。

2 改善水驅(qū)油效果

為了進(jìn)一步認(rèn)識(shí)泡沫在非均質(zhì)儲(chǔ)層中封堵后的產(chǎn)水規(guī)律及泡沫失效時(shí)間，同時(shí)也考察優(yōu)化后的配方體系在含油儲(chǔ)層中的發(fā)泡效果，了解其液流轉(zhuǎn)向及改善非均質(zhì)儲(chǔ)層開(kāi)發(fā)效果的能力，在非均質(zhì)長(zhǎng)巖心中進(jìn)行模擬驅(qū)油試驗(yàn)。

2.1 試驗(yàn)裝置及試驗(yàn)條件

所用試驗(yàn)裝置及流程、巖心條件及所用礦化水同前述試驗(yàn)。所用模擬油用原油和煤油按一定比例混合配置而成，密度為0.93～0.96 g/cm3，45℃條件下的黏度為10.74 mPa·s。依據(jù)海26塊原始地層壓力設(shè)置試驗(yàn)飽和油壓力為15 MPa，回壓仍然控制在6 MPa。

2.2 試驗(yàn)方法及步驟

試驗(yàn)的前期準(zhǔn)備工作如下:連接好試驗(yàn)流程后，將干燥完畢的巖心裝入夾持器;進(jìn)行壓力試驗(yàn)，保證系統(tǒng)密封，然后連續(xù)抽真空超過(guò)24 h;泵入礦化水之后用油驅(qū)水模擬束縛水及原始飽和條件。試驗(yàn)開(kāi)始后，首先用水驅(qū)油（驅(qū)油速度為0.71 m/d），當(dāng)常規(guī)水驅(qū)含水率超過(guò)98%停止水驅(qū)，注入表面活性劑（發(fā)泡劑）段塞，然后注入N2發(fā)泡（按優(yōu)化后的參數(shù)操作，總段塞量為0.1Vp，氣液比為0.76，分3次交替注入）。待發(fā)泡結(jié)束后，再次水驅(qū)，記錄注入壓力、地層產(chǎn)液組成及產(chǎn)液速度。

2.3 試驗(yàn)結(jié)果

在常規(guī)水驅(qū)之后共實(shí)施了兩次泡沫封堵。兩次封堵都產(chǎn)生了較明顯的降低含水率和穩(wěn)定產(chǎn)油速度的作用。

2.3.1 采收率及注入壓力

不同開(kāi)采階段，采收率及驅(qū)替壓差變化曲線如圖3所示（常規(guī)水驅(qū)、第一次封堵后水驅(qū)、第二次封堵后水驅(qū)在圖中分別用Ⅰ區(qū)、Ⅱ區(qū)、Ⅲ區(qū)表示）。

圖3 試驗(yàn)過(guò)程中采收率及壓力變化Fig.3 Variation of recovery efficiency and pressure during experiment

由圖3可見(jiàn)，常規(guī)水驅(qū)采收率為34.3%，這與一般物理模擬試驗(yàn)結(jié)果基本吻合［9-10，15-16］。在實(shí)施第一輪封堵后，采收率增加幅度為7.1%，而第二輪封堵后采收率增加11.9%，最終達(dá)到53.3%?？梢?jiàn)兩次封堵效果都比較明顯，達(dá)到了預(yù)期效果，提高采收率幅度較大，說(shuō)明所選擇的泡沫體系在水驅(qū)后的含油孔隙介質(zhì)中完全可以發(fā)泡并實(shí)現(xiàn)封堵。第二次封堵效果較第一次更好，可能的原因是通過(guò)第一次封堵后，孔隙空間中的油、水分布狀況得到了改善，主滲流通道含油飽和度降低，對(duì)后續(xù)泡沫的穩(wěn)定性影響變小，泡沫強(qiáng)度和穩(wěn)定性都增強(qiáng)，故而后續(xù)水驅(qū)波及體積更大，提高采收率幅度更高。

由注入壓差變化過(guò)程可見(jiàn):常規(guī)水驅(qū)結(jié)束時(shí)，巖心兩端壓差基本在2～3 MPa，當(dāng)進(jìn)行了第一輪封堵后，驅(qū)替壓差有小幅增高，約為5 MPa，并伴隨有小幅的震蕩;實(shí)施第二輪封堵后，驅(qū)替壓差大幅度升高，最高可達(dá)20 MPa左右，并且在相應(yīng)時(shí)刻仍然出液，說(shuō)明泡沫體系只是封堵了高滲透通道（產(chǎn)油特征也說(shuō)明了這點(diǎn)）。當(dāng)發(fā)生竄流后，驅(qū)替壓差變得很小。通過(guò)注入壓力變化特征也可以看到，泡沫第一次封堵的效果不如第二次好，主要原因是孔隙中的剩余油對(duì)泡沫穩(wěn)定性的影響［21］?？梢?jiàn)，孔隙介質(zhì)中泡沫的產(chǎn)生和穩(wěn)定與巖心中的飽和歷史及其中的各種流體分布有關(guān)。

2.3.2 產(chǎn)油速度及含水率

不同開(kāi)采階段產(chǎn)油速度及含水率變化如圖4所示。

由圖4可見(jiàn)，常規(guī)水驅(qū)末期，產(chǎn)油速度較低。通過(guò)實(shí)施兩次封堵后再分別進(jìn)行水驅(qū)，產(chǎn)油速度都有明顯提高。同時(shí)還可以看出，產(chǎn)油速度也在不停波動(dòng)，這與泡沫在孔隙介質(zhì)中的不斷運(yùn)移及分散特征有關(guān)。這種孔隙介質(zhì)中分散的氣體不斷運(yùn)移并向前突破的過(guò)程就是泡沫封堵及提高波及區(qū)域內(nèi)驅(qū)油效率的機(jī)制［22-23］。兩次封堵見(jiàn)效期都較長(zhǎng)，后續(xù)水驅(qū)0.5Vp內(nèi)都能很好地穩(wěn)定產(chǎn)油速度，尤其第二次封堵，穩(wěn)定時(shí)間更長(zhǎng)，達(dá)到了設(shè)計(jì)目標(biāo)。這些數(shù)據(jù)也間接說(shuō)明在含油儲(chǔ)層中泡沫的產(chǎn)生及分布與單相液體環(huán)境有差異，受進(jìn)入?yún)^(qū)域限制，封堵目標(biāo)也更集中有效。

圖4 試驗(yàn)過(guò)程中產(chǎn)油速度及含水率變化Fig.4 Variation of oil production rate and water cut during experiment

由含水率變化曲線可見(jiàn)，在常規(guī)水驅(qū)末期，含水率已近于100%，實(shí)施泡沫封堵后含水率明顯降低，有效期內(nèi)降幅可達(dá)20%左右。第二輪封堵后，含水率可在80%～90%內(nèi)維持較長(zhǎng)的開(kāi)采時(shí)期。試驗(yàn)表明，注入發(fā)泡劑在巖心實(shí)施泡沫封堵，達(dá)到了降低開(kāi)采后期含水率的目的。驅(qū)油試驗(yàn)中泡沫體系的有效作用期及作用強(qiáng)度與非均質(zhì)巖心中的評(píng)價(jià)結(jié)果相符合，也說(shuō)明多孔介質(zhì)中的評(píng)價(jià)結(jié)果客觀反映了多孔介質(zhì)中泡沫的特性，其評(píng)價(jià)結(jié)果為后續(xù)礦場(chǎng)試驗(yàn)提供了基礎(chǔ)。

3 結(jié)論

（1）提出的泡沫體系封堵強(qiáng)度及有效期的量化指標(biāo)能客觀反映多孔介質(zhì)中泡沫體系的特性，較好地表征孔隙介質(zhì)中泡沫體系的阻力效應(yīng)和穩(wěn)定性。

（2）試驗(yàn)條件下氣液比對(duì)平衡阻力系數(shù)的影響最大，其次分別為氣液段塞組合和段塞量;氣液段塞組合對(duì)泡沫在巖心中的封堵有效期影響最大，其次是氣液比和段塞量。

（3）依據(jù)多孔介質(zhì)中泡沫體系的評(píng)價(jià)對(duì)段塞量、氣液比、段塞組合等現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)選，在非均質(zhì)儲(chǔ)層模型驅(qū)油試驗(yàn)中取得了明顯的增油降水效果。

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Evaluation and application of resistance characteristics of foam system in reservoir porous media

YOU Yuan1，YUE Xiang-an1，HAN Shu-bai2，ZHAO Ren-bao1，F(xiàn)ENG Bing1

（1.MOE Key Laboratory of Petroleum Engineering in China University of Petroleum，Beijing102249，China;2.Jinma Oil Production Plant，Liaohe Oilfield，PetroChina，Panjin124010，China）

In order to develop an effective evaluation method of resistance characteristics of foam in porous media and its application，the performance of foam in porous media and its mechanism for production stabilization and water-cut control in reservoir were studied.The experimental factors were selected according to physical properties of fluid and reservoir in Haiwaihe block，Liaohe Oilfield.The equilibrium resistance coefficient and the porous volume of water injection before foam failure were defined as the indexes representing plugging strength and valid period respectively.The influence of slug size，gas liquid ratio，slug combination on plugging effect was studied.Then，those factors were optimized using orthogonal test.The function of optimized foam to improve sweep efficiency，stabilize production，control water-cut and enhance oil recovery efficiency were also studied.The results show that，two defined indexes objectively reflect the real characteristics of foam in porous media and can be effectively referenced.Gas liquid ratio and slug combination are the most important factors influencing plugging strength and valid period under the given conditions in the case.Two rounds of plugging after water flooding all have effects on decreasing water-cut and increasing oil production.The oil recovery efficiency can be enhanced by 10%in average.

reservoirs;porous media;foam system;evaluation method;resistance characteristics;Haiwaihe block

TE 327

A

10.3969/j.issn.1673-5005.2010.05.017

1673-5005（2010）05-0094-06

2009－11－09

國(guó)家科技重大專項(xiàng)（2008ZX05024－02）;國(guó)家“973”重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃項(xiàng)目（2006CB705805）;國(guó)家科技支持計(jì)劃項(xiàng)目（2007BAB17B05和2006BAB03B06）

尤源（1982－），男（漢族），寧夏鹽池人，博士研究生，主要從事提高采收率及油田化學(xué)方面的研究。

（編輯 李志芬）