關(guān)鍵詞/主題詞：特低滲；裂縫性油藏；中高含水；深部調(diào)剖；調(diào)堵壓裂；采收率；油藏地質(zhì)；重復(fù)改造；單井產(chǎn)能

0引言

在石油開(kāi)采領(lǐng)域，整裝特低滲高含水裂縫型油藏的開(kāi)發(fā)一直是一個(gè)技術(shù)難題。特別是在進(jìn)入中高含水期后，單井產(chǎn)量急劇下降，給油田的穩(wěn)產(chǎn)和提高采收率帶來(lái)了巨大壓力。這類油藏的地質(zhì)特征復(fù)雜，滲透率在縱向、橫向上差異懸殊，致使注入水沿著高滲通道快速“突進(jìn)”，形成水流優(yōu)勢(shì)路徑，部分區(qū)域過(guò)早水淹，大量注入水未有效驅(qū)替原油就被采出，含水率急劇攀升，產(chǎn)量急劇下降［1］，開(kāi)發(fā)形勢(shì)極為嚴(yán)峻。因此，如何解決整裝特低滲高含水裂縫型油藏進(jìn)入中高含水開(kāi)采階段單井產(chǎn)量低的問(wèn)題，成為當(dāng)前油田開(kāi)發(fā)中的重要課題。

特低滲透裂縫型儲(chǔ)層由于多年的高壓注水開(kāi)發(fā)，注采比高，注采壓差大，注采井間憋壓嚴(yán)重，導(dǎo)致儲(chǔ)層中的天然裂縫處于張開(kāi)狀態(tài)，同時(shí)由于天然裂縫的分布不均勻，進(jìn)而增加了儲(chǔ)層的非均質(zhì)性。在油藏開(kāi)發(fā)過(guò)程中，起初主要靠裂縫中儲(chǔ)存的彈性能量和與基質(zhì)相連通部分的流體提供能量進(jìn)行開(kāi)采，隨著不斷地開(kāi)發(fā)，這種天然能量不斷被消耗，導(dǎo)致地層壓力保持水平低［2］。

早期，注水開(kāi)發(fā)策略成效斐然，借助注入水補(bǔ)充地層能量，大量原油流向生產(chǎn)井，實(shí)現(xiàn)了可觀的原油采收率。但隨著注水的持續(xù)推進(jìn)，問(wèn)題接踵而至，含水上升導(dǎo)致油井產(chǎn)量快速下降，高含水、水淹導(dǎo)致很多生產(chǎn)井長(zhǎng)期停產(chǎn)，嚴(yán)重影響了油田的持續(xù)、高效穩(wěn)產(chǎn)。水淹井采出程度普遍較低（小于2.0%），產(chǎn)量小，大量剩余油未被采出，措施挖潛潛力大［3］。因此中高含水時(shí)期特低滲裂縫型油藏如何建立有效的驅(qū)替體制來(lái)挖掘剩余油尤為關(guān)鍵。

針對(duì)整裝特低滲高含水裂縫型油藏中高含水期單井產(chǎn)量低的問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者和油田技術(shù)人員進(jìn)行了大量的研究和探索，提出了多種治理技術(shù)，其中注入端堵水調(diào)剖、采出端轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂是目前兩種主要的治理手段。注入端堵水調(diào)剖旨在通過(guò)封堵高滲通道，提高波及體積及水驅(qū)效率，從而提高采收率［4］；而采出端重復(fù)壓裂則是通過(guò)再造新縫，重建滲流場(chǎng)，改善儲(chǔ)層連通性，給剩余油采出提供了優(yōu)勢(shì)通道，重新提高油井產(chǎn)能［5］。

在儲(chǔ)層開(kāi)發(fā)過(guò)程中，地層受注水的長(zhǎng)期沖刷作用、壓裂改造、酸化等常規(guī)措施后，注入水沿儲(chǔ)層高滲條帶突進(jìn)與人工裂縫竄通，使得水驅(qū)效率大幅降低，引起油井快速水淹。水淹后呈現(xiàn)油水井貫通、井筒高壓特征，則需要實(shí)施堵水調(diào)剖措施，提高波及體積及水驅(qū)效率。

近年來(lái)，裂縫型油藏的堵水調(diào)剖技術(shù)取得了顯著進(jìn)展。然而，堵水措施往往面臨復(fù)雜的油藏地質(zhì)問(wèn)題，常規(guī)堵水工藝大多采用弱凝膠或者弱凝膠+水泥封堵［6］，絨囊流體利用自身的親油親水變化，用于高含水油井堵水提高采收率，并在高礦化度地層水中得以證明可行性［7］，用于新疆油田兩個(gè)井區(qū)的輔助聚合物深部調(diào)驅(qū)［8］。在地層壓力高的條件下注入困難，施工壓力普遍較高，堵劑難以進(jìn)入裂縫深部，主要在近井地帶堆積，封堵距離短，且堵劑材料主要采用鉻交聯(lián)，體系穩(wěn)定性較差，在地層高壓、高礦化度條件下，易水解破膠，失去封堵作用，隨著常規(guī)堵水工藝因注入困難、封堵距離短、體系穩(wěn)定性差等缺點(diǎn)逐漸難以滿足日益增長(zhǎng)的調(diào)剖要求，化學(xué)調(diào)剖堵水技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生。

化學(xué)調(diào)剖工藝，即利用調(diào)剖劑在地層條件下凝結(jié)后對(duì)高滲透層或大孔道進(jìn)行有效封堵，迫使后續(xù)進(jìn)入的注入水轉(zhuǎn)向中、低滲透層，提高注入水波及體積［9］。依據(jù)油層與水層的差別，化學(xué)堵水試劑分為選擇性堵水劑和非選擇性堵水劑兩種；依據(jù)油田堵水劑形式進(jìn)行劃分，可以分為凝膠型堵劑、凍膠型堵劑以及沉淀型堵劑3種［10］；依據(jù)施工環(huán)境條件進(jìn)行劃分，又分為高溫型堵劑、高礦化型堵劑以及低滲地層堵劑等多種類型［11］。張巖等通過(guò)在低滲透裂縫型區(qū)塊開(kāi)展無(wú)機(jī)礦聚調(diào)堵試驗(yàn)，取得了較好的降水增油效果，證明該項(xiàng)技術(shù)適合低滲透裂縫型油藏，為同類油藏水驅(qū)后期有效開(kāi)發(fā)提供了借鑒［12］。雖然化學(xué)調(diào)剖技術(shù)能夠有效提高石油的收采率，但仍面臨注入與封堵性矛盾，難以實(shí)現(xiàn)深部調(diào)剖［13］。因此，開(kāi)發(fā)新型化學(xué)堵水劑和提高深部調(diào)剖能力成為當(dāng)前研究的重點(diǎn)。化學(xué)材料很多，如以6.0%改性鋰藻土為主體的高強(qiáng)度堵水劑在樁西邊底水稠油油藏研究與應(yīng)用［14］。由于大分子材料無(wú)法進(jìn)入地層，小分子凝膠因子能夠在油水界面上自發(fā)形成界面凝膠，也被用于堵水［15］。

以納米二氧化硅、水溶性非離子表面活性劑、油溶性非離子表面活性劑、礦物油和去離子水等為原料，通過(guò)機(jī)械乳化法研制了一種具備優(yōu)良油水選擇性的水包油型微乳液，也有應(yīng)用［16］。納米材料［17］、瀝青類材料也被用于堵水［18］。

在非堵水改變流場(chǎng)技術(shù)方法，也出現(xiàn)了一些有建設(shè)性的研究成果，例如重復(fù)壓裂技術(shù)等。長(zhǎng)期注水開(kāi)發(fā)的油田，由于油藏平面和縱向的非均質(zhì)性以及油水黏度差異，注入水易沿高滲透帶向生產(chǎn)井突進(jìn)竄流，從而造成注入水的低效或無(wú)效循環(huán)［19］。特低滲高含水油藏的采出端，重復(fù)壓裂技術(shù)是提高整裝特低滲高含水裂縫型油藏產(chǎn)量的有效手段［20］。初期油井進(jìn)行過(guò)大規(guī)模壓裂，單井日產(chǎn)油迅速上升，但受儲(chǔ)層非均質(zhì)性影響，整體水驅(qū)不均、注水見(jiàn)效差，裂縫閉合，開(kāi)發(fā)效果逐年變差［21］，須依靠重復(fù)壓裂來(lái)提高產(chǎn)量。所謂“重復(fù)壓裂”，就是指在一次裂壓結(jié)束后，再進(jìn)行二次或三次以上的壓裂，以提高產(chǎn)量［22］。

重復(fù)壓裂工藝的提出，對(duì)有效地增加原油產(chǎn)量起到了重要作用。然而常規(guī)重復(fù)壓裂后受地層等原因的影響，經(jīng)常出現(xiàn)有效期短，產(chǎn)量遞減快，含水上升等問(wèn)題［23］，并且重復(fù)壓裂施工工藝在成功率等各方面都有較大的缺陷，無(wú)法從根本上解決油田生產(chǎn)中的難題。為解決這些問(wèn)題，研究人員提出了多級(jí)暫堵重復(fù)壓裂技術(shù)，旨在封堵老裂縫并再造新縫，降低油井含水率，恢復(fù)或提高油井產(chǎn)能［24］。樊慶軍等在致密油區(qū)塊選取井開(kāi)展水平井多級(jí)暫堵重復(fù)壓裂試驗(yàn)，試驗(yàn)取得了較好效果，為致密油井重復(fù)壓裂提高單井提供了新的技術(shù)思路。但是在實(shí)際施工過(guò)程中裂縫的存在對(duì)壓裂效果影響較大，這導(dǎo)致多級(jí)暫堵重復(fù)壓裂在實(shí)際應(yīng)用中對(duì)見(jiàn)水及水淹井的治理效果較差，治理井含水變化得不到有效控制。

為此，研究人員在施工工藝中引入更先進(jìn)的裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)，如微地震監(jiān)測(cè)和光纖傳感技術(shù)，以更精確地了解裂縫形成和擴(kuò)展情況，優(yōu)化壓裂效果?；谶@些監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，以重復(fù)壓裂時(shí)機(jī)和流動(dòng)系數(shù)等參數(shù)，建立了適用于重復(fù)壓裂開(kāi)發(fā)效果評(píng)價(jià)的波前快速推進(jìn)法，可以快速有效地定量評(píng)價(jià)重復(fù)壓裂前后頁(yè)巖氣藏的儲(chǔ)層動(dòng)用體積，優(yōu)選了重復(fù)壓裂時(shí)機(jī)，研究了重復(fù)壓裂方式對(duì)儲(chǔ)層動(dòng)用體積的影響［25］。研究表明，重復(fù)壓裂設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是確定合理的布縫位置和重復(fù)壓裂的新縫數(shù)量［26］。同時(shí)，滲吸液作為輔助液的壓裂技術(shù)，也得以應(yīng)用［27］。

總的來(lái)說(shuō)，單純深部調(diào)剖堵水，只是對(duì)水的流動(dòng)進(jìn)行封堵控制，沒(méi)有對(duì)油的流動(dòng)通道進(jìn)行有效改善。在封堵水流通道后，油藏中的油由于沒(méi)有新增或優(yōu)化的滲流通道，依然難以有效動(dòng)用，導(dǎo)致油井產(chǎn)量的提升效果有限，還可能會(huì)導(dǎo)致油藏內(nèi)部的壓力分布失衡，進(jìn)而影響油藏的自然能量補(bǔ)給和流體的正常驅(qū)替，不利于油藏的長(zhǎng)期穩(wěn)定開(kāi)發(fā)。

單純壓裂時(shí)，裂縫的延伸方向和擴(kuò)展范圍較難精準(zhǔn)把控。裂縫可能會(huì)沿著地層中阻力最小的方向延伸，如果油藏存在水層或者高含水區(qū)域，壓裂后由于沒(méi)有對(duì)水進(jìn)行有效隔離，很可能會(huì)造成地層或注入水沿著壓裂裂縫快速突進(jìn)，使油井的含水率快速上升。這不僅不能增加原油產(chǎn)量，反而可能因?yàn)楫a(chǎn)出更多的水而增加了處理成本。這是導(dǎo)致不同投產(chǎn)時(shí)間水平井組初次壓裂和重復(fù)壓裂的效果不同的根本原因［28］。

此外，隨著時(shí)間的推移，壓裂形成的裂縫可能會(huì)因?yàn)榈貙訅毫ψ兓?、巖石顆粒的運(yùn)移等因素而逐漸閉合。一旦裂縫閉合，油氣的滲流通道就會(huì)減少，單井產(chǎn)量就會(huì)下降，導(dǎo)致增產(chǎn)效果不能持久保持。盡管注入端堵水調(diào)剖和采出端重復(fù)壓裂技術(shù)在一定程度上提高了特低滲高含水裂縫型油藏的開(kāi)發(fā)效果，但仍未能從根本上解決產(chǎn)量低、含水高的問(wèn)題。原因在于這些技術(shù)往往只針對(duì)油藏的某一端或某一局部進(jìn)行治理，而忽略了油藏整體的非均質(zhì)性和復(fù)雜性。因此，提出油水井雙向調(diào)堵、綜合治理的技術(shù)，一方面，可多向溝通油氣儲(chǔ)集區(qū)，極大拓寬了油氣滲流通道［29］，讓油氣更順暢地匯聚至井筒；另一方面，為油氣開(kāi)辟新出路，最大程度激活油藏潛能，有效提高單井產(chǎn)量，成為解決這一難題的關(guān)鍵。

中國(guó)針對(duì)水淹油井開(kāi)展了系列技術(shù)研究與試驗(yàn)，主要采用選擇性深部堵水技術(shù)和轉(zhuǎn)向壓裂工藝對(duì)油藏高含水油井進(jìn)行重復(fù)改造。

對(duì)油藏高含水油井進(jìn)行重復(fù)改造，結(jié)合選擇性深部堵水壓裂工藝，首先對(duì)見(jiàn)水油層進(jìn)行選擇性深部堵水，封堵原有老裂縫深部和儲(chǔ)層的微裂縫發(fā)育帶或者含水飽和度升高的部位，然后運(yùn)用轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)在近井地帶或裂縫深處實(shí)施轉(zhuǎn)向壓裂，達(dá)到造新縫的目的，從而實(shí)現(xiàn)降低油井含水，恢復(fù)或提高油井產(chǎn)能?？瞪亠w等通過(guò)對(duì)儲(chǔ)層地質(zhì)特征，油田開(kāi)發(fā)等因素進(jìn)行深入剖析，明確見(jiàn)水特征。配套研發(fā)了新型化學(xué)堵水劑，形成了“有機(jī)多段塞封堵+無(wú)機(jī)封口”的堵水工藝，通過(guò)與暫堵轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)相結(jié)合，實(shí)現(xiàn)了堵水，壓裂聯(lián)作，形成了堵老縫壓新縫的化學(xué)堵水轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)［30］，近一步延長(zhǎng)了堵水周期。郭陽(yáng)凱等針對(duì)HS油田Z36區(qū)C8儲(chǔ)層油井“微裂縫+高滲帶”水淹的現(xiàn)狀，采用“堵水-原層補(bǔ)孔壓裂”結(jié)合的改造方法，充分發(fā)揮油藏潛力［31］，取得了非常不錯(cuò)降水增油的效果。這些技術(shù)的成功應(yīng)用，為特低滲高含水裂縫型油藏的高效開(kāi)發(fā)提供了新的思路和途徑。鄭力會(huì)等用絨囊暫堵液實(shí)現(xiàn)油井原縫無(wú)損重復(fù)壓裂技術(shù)，并在遼河油田得以應(yīng)用［32］。利用絨囊流體的封堵范圍廣、封堵強(qiáng)度穩(wěn)定，應(yīng)用于煤層氣鄭X井日產(chǎn)氣量是作業(yè)前2倍以上，解決了重復(fù)壓裂傷害原縫導(dǎo)致供氣體積少的難題［33］；應(yīng)用于塔河油田A1井，使得開(kāi)采碳酸鹽儲(chǔ)層A1井增產(chǎn)效果明顯［34］；應(yīng)用于煤系地層致密砂巖氣穩(wěn)氣控水中，相比鄰井延長(zhǎng)無(wú)水氣井時(shí)間［35］，但是絨囊流體同樣存在如何高效起壓和降低使用性難題。

綜上所述，整裝特低滲高含水裂縫型油藏的開(kāi)發(fā)面臨諸多挑戰(zhàn)。通過(guò)深入分析油藏特征、優(yōu)化治理技術(shù)、加強(qiáng)技術(shù)研發(fā)和創(chuàng)新，有望實(shí)現(xiàn)這類油藏的高效、可持續(xù)開(kāi)發(fā)。陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏屬三角洲前緣水下分流河道控制的巖性油藏，平均孔隙度12.6%，測(cè)井滲透率平均2.7mD，區(qū)域裂縫、高滲帶呈北東向發(fā)育，注入水沿裂縫和高滲條帶突進(jìn)，注水有效率低，裂縫型見(jiàn)水井平面上主要表現(xiàn)為天然裂縫走向與人工裂縫一致，縱向上受儲(chǔ)層非均質(zhì)性影響，水洗狀況差異較大，人工裂縫與天然裂縫溝通后，導(dǎo)致油井過(guò)早水淹，水井和周圍水淹油井反應(yīng)敏感，目前已判識(shí)清楚裂縫26條，高滲帶41條，主向油井易水淹，側(cè)向見(jiàn)效慢，油井低產(chǎn)低效。根據(jù)地質(zhì)特征和出水情況分析，該區(qū)域?qū)儆诘湫偷奶氐蜐B、高含水裂縫型油藏。針對(duì)該區(qū)域油藏過(guò)早見(jiàn)水，單井采出程度低等情況，試驗(yàn)注入端深部調(diào)剖、采出端調(diào)堵壓裂技術(shù)，以期提高單井產(chǎn)量。

1方法過(guò)程

為了高效實(shí)施陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏注入端深部調(diào)剖、采出端調(diào)堵壓裂措施，提高單井產(chǎn)量，在區(qū)域見(jiàn)水情況識(shí)別基礎(chǔ)上，全面分析剩余油分布規(guī)律和油水滲流特征，確立相應(yīng)實(shí)施方案和技術(shù)參數(shù)。

1.1成果研究過(guò)程

搜集陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏資料，在結(jié)合見(jiàn)水特征和剩余油分布規(guī)律的基礎(chǔ)上，構(gòu)建油藏?cái)?shù)值模擬模型，精準(zhǔn)預(yù)測(cè)剩余油分布。同時(shí)，針對(duì)高滲帶水淹問(wèn)題，建立“基質(zhì)－初次人工裂縫－注水動(dòng)態(tài)裂縫”耦合模型進(jìn)行定量描述，研究油藏滲流場(chǎng)，總結(jié)低滲透、非均質(zhì)性等特征對(duì)開(kāi)發(fā)效果的影響，模擬對(duì)比不同方案油水井治理效果。最后，選擇最優(yōu)方案，并在實(shí)施過(guò)程中對(duì)裂縫參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，增大油氣滲流面積，以期實(shí)現(xiàn)對(duì)陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏的有效開(kāi)發(fā)和剩余油潛力的挖掘。

1.1.1剩余油分布規(guī)律研究

油藏?cái)?shù)值模擬模型是精準(zhǔn)預(yù)測(cè)剩余油分布規(guī)律的關(guān)鍵技術(shù)手段。它整合地質(zhì)、油藏、開(kāi)采等海量信息，構(gòu)建貼近真實(shí)油藏環(huán)境的數(shù)學(xué)模型，以此還原復(fù)雜的流體滲流場(chǎng)景。首先，將油藏精細(xì)劃分網(wǎng)格，錄入孔隙度、滲透率、含油飽和度和凈毛比等地質(zhì)參數(shù)，精準(zhǔn)刻畫(huà)油藏非均質(zhì)性；其次，結(jié)合油、氣、水的物理特性，設(shè)定初始及邊界條件。黑油模型常用于常規(guī)油藏，解析三相流動(dòng)。組分模型適配復(fù)雜凝析氣藏，考量多組分相間傳質(zhì)；最后，基于構(gòu)建的油藏?cái)?shù)值模擬模型，模擬油藏在不同開(kāi)發(fā)階段滲流動(dòng)態(tài)，可精準(zhǔn)分析流體隨時(shí)間的運(yùn)移、相態(tài)變化，從開(kāi)采初期的驅(qū)替走向，到中后期剩余油再分布，全方位可視化呈現(xiàn)。綜上，數(shù)值模擬技術(shù)可精準(zhǔn)定位油藏剩余油富集區(qū)，針對(duì)井間未波及地帶、低滲層死角，可精準(zhǔn)調(diào)整注采方案，助力老油藏?zé)òl(fā)新生，大幅提高采收率、挖掘剩余油潛力。

選取陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏典型井組，結(jié)合歷年剩余油測(cè)試成果，進(jìn)行分開(kāi)發(fā)單元、分井組剩余油定量描述，計(jì)算出各開(kāi)發(fā)單元、各井組剩余油地質(zhì)儲(chǔ)量、剩余油可采儲(chǔ)量，進(jìn)而得出剩余油分布規(guī)律及潛能。分析認(rèn)為，陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏各主力單砂體整體采出程度較低，非主力層儲(chǔ)層連續(xù)性較差，剩余油呈連片及帶狀分布；斷層附近剩余油分布較多，原因?yàn)閿鄬訒?huì)阻礙流體流動(dòng)，使斷層附近原油難以驅(qū)替，從而富集剩余油；高滲通道，滲透率差異大導(dǎo)致注入水沿高滲帶突進(jìn)，低滲區(qū)則難以波及，形成剩余油富集區(qū)，像河道砂體的側(cè)翼、砂體尖滅或變薄區(qū)，剩余油飽和度較高。

1.1.2滲流場(chǎng)特征分析及治理方案制定

在油田勘探與開(kāi)發(fā)進(jìn)程中，精確掌握滲流場(chǎng)的變化對(duì)于揭示油藏內(nèi)部流體動(dòng)態(tài)具有至關(guān)重要的作用。

基于陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏的滲透率、孔隙度、試井?dāng)?shù)據(jù)等詳盡資料，總結(jié)區(qū)域滲流場(chǎng)核心特征。

一是，顯著的低滲透性。陜123-DP10區(qū)展現(xiàn)出典型的低滲透特征，其儲(chǔ)層滲透率偏低，孔隙結(jié)構(gòu)緊湊，流體在此類儲(chǔ)層中的流動(dòng)阻力顯著增大，流速減緩，直接導(dǎo)致油藏的整體產(chǎn)能受限。

二是，高度的非均質(zhì)性。儲(chǔ)層在平面與垂向上均展現(xiàn)出顯著的物性差異，包括滲透率與孔隙度的顯著變化。這種非均質(zhì)性導(dǎo)致注水開(kāi)發(fā)過(guò)程中，注入水易于沿高滲透帶快速推進(jìn)，形成所謂的“優(yōu)勢(shì)滲流通道”，加速了油井的水淹進(jìn)程，嚴(yán)重影響了油田的開(kāi)發(fā)效率與效益。

三是，壓力變化的敏感性。由于滲流阻力大，地層壓力下降，采出端能量得不到供給。隨著開(kāi)發(fā)時(shí)間的延長(zhǎng)，油藏壓力的降低進(jìn)一步引發(fā)原油脫氣，流體性質(zhì)發(fā)生變化，反過(guò)來(lái)又深刻影響著滲流場(chǎng)的特征。此外，壓力波動(dòng)還會(huì)引發(fā)巖石變形，導(dǎo)致孔隙度、滲透率等關(guān)鍵參數(shù)發(fā)生變化。

四是，裂縫對(duì)滲流場(chǎng)的深遠(yuǎn)影響。人工壓裂作為陜123-DP10區(qū)增產(chǎn)的關(guān)鍵手段，雖有效提升了儲(chǔ)層的導(dǎo)流能力，但同時(shí)也顯著改變了滲流場(chǎng)的特征。裂縫的存在促進(jìn)了注入水或油氣的定向流動(dòng)，使得滲流場(chǎng)更為復(fù)雜多變，致使產(chǎn)出井產(chǎn)量下降。隨著含水飽和度的上升，油相滲透率下降，水相滲透率上升，油水滲流關(guān)系愈發(fā)復(fù)雜。針對(duì)上述滲流場(chǎng)特征制定以下治理策略。

對(duì)策一，封堵高滲通道。利用調(diào)堵劑精準(zhǔn)封堵高滲通道，調(diào)整吸水與產(chǎn)液剖面，引導(dǎo)后續(xù)流體轉(zhuǎn)向低滲層，擴(kuò)大波及體積，提升油藏整體動(dòng)用程度。例如，一些凝膠類調(diào)堵劑能夠進(jìn)入高滲層，在孔隙中形成堵塞，改變流體滲流方向，讓后續(xù)注入的流體轉(zhuǎn)向低滲層，從而擴(kuò)大波及體積。

對(duì)策二，造縫與溝通。通過(guò)壓裂作業(yè)開(kāi)辟新的裂縫，增強(qiáng)油藏內(nèi)部的連通性，特別是針對(duì)原本孤立或連通性差的油層部分。雙向調(diào)堵技術(shù)可確保壓裂液更有效地作用于目標(biāo)層，促進(jìn)裂縫在有效區(qū)域內(nèi)延伸，構(gòu)建更多油流通道。

對(duì)策三，滲流場(chǎng)重塑。通過(guò)調(diào)堵措施改變油藏內(nèi)部的壓力分布與滲流場(chǎng)特征。封堵高滲層后，流體被迫流向低滲層，促使油藏各部分壓力重新分布，從而激發(fā)原油從難以流動(dòng)區(qū)域流向井筒，提高油井產(chǎn)量。同時(shí)，在水井端優(yōu)化注水策略，提升注入水的波及效率，增強(qiáng)注水開(kāi)發(fā)效果。

基于此，對(duì)陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏L35-A井組開(kāi)展單純堵水、堵水+不受效井重復(fù)壓裂與堵水轉(zhuǎn)向壓裂+不受效油井重復(fù)壓裂3種措施方案的模擬對(duì)比，分析優(yōu)劣勢(shì)。結(jié)果表明，油井單純堵水后，改變流線方向，擴(kuò)大波及體積20%，水線沿側(cè)向推進(jìn)，改變壓力波傳播方向，重新動(dòng)用裂縫附近側(cè)向剩余油，但由于儲(chǔ)層物性差、壓裂規(guī)模較小，堵水后水驅(qū)效果略有改善，但整體未建立有效驅(qū)替體系。堵水+不受效油井重復(fù)壓裂與模擬前相比，滲流能力顯著增強(qiáng)，井組重新構(gòu)建側(cè)向有效驅(qū)替，波及范圍較單純堵水?dāng)U大2倍，井組重新構(gòu)建側(cè)向有效驅(qū)替，但水淹井改善效果較小。堵水轉(zhuǎn)向壓裂+不受效井重復(fù)壓裂與前兩種方案相比，滲流能力顯著增強(qiáng)，促進(jìn)裂縫側(cè)向延伸，改變流線方向，水淹井近井波及范圍擴(kuò)大1倍，有效動(dòng)用裂縫兩側(cè)剩余油。

1.1.3方案裂縫參數(shù)優(yōu)化

壓裂裂縫參數(shù)優(yōu)化具有極其重要的意義，通過(guò)優(yōu)化裂縫長(zhǎng)度、寬度和高度等幾何參數(shù)，可增大油氣滲流面積，提高裂縫導(dǎo)流能力，讓油氣更順暢地流入井筒，顯著提升油氣產(chǎn)量。合理的裂縫間距與展布能充分動(dòng)用油氣藏儲(chǔ)量，避免部分區(qū)域未被有效開(kāi)采，實(shí)現(xiàn)油氣資源的高效開(kāi)發(fā)。裂縫參數(shù)優(yōu)化還能降低油氣在開(kāi)采過(guò)程中的流動(dòng)阻力，使更多的油氣被采出，減少油氣在儲(chǔ)層中的殘留。優(yōu)化后的裂縫系統(tǒng)能有效溝通油氣儲(chǔ)層的天然裂縫和孔隙，改善油氣流動(dòng)通道，提高油氣驅(qū)替效率，從而提高油氣采收率。根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，在特低滲油藏中，優(yōu)化裂縫參數(shù)可使采收率提高10%至30%［36］。

為了提高方案的針對(duì)性、有效性，最大限度的提高單井產(chǎn)量，對(duì)壓裂裂縫參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，整個(gè)過(guò)程用框圖表示，如圖1所示。

從圖1中可以看出，注入端深部調(diào)剖采出端調(diào)堵壓裂技術(shù)整個(gè)成果的形成有數(shù)據(jù)收集、數(shù)據(jù)治理、滲流描述、參數(shù)優(yōu)化等四個(gè)步驟。

第一，數(shù)據(jù)收集。從已有的油氣田開(kāi)發(fā)數(shù)據(jù)庫(kù)中收集與見(jiàn)水井相關(guān)的生產(chǎn)數(shù)據(jù)，包括見(jiàn)水時(shí)間、轉(zhuǎn)向角度、水線寬度以及對(duì)應(yīng)的裂縫參數(shù)等。

第二，數(shù)據(jù)治理。對(duì)收集到的數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選，剔除異常數(shù)據(jù)和不完整數(shù)據(jù)。此步驟是后續(xù)計(jì)算的關(guān)鍵，特別是在治理數(shù)據(jù)時(shí)采用的方法，關(guān)系數(shù)據(jù)的可靠性和計(jì)算的準(zhǔn)確性。

第三，滲流描述?；谟筒貪B流力學(xué)理論，對(duì)油氣水三相滲流過(guò)程進(jìn)行簡(jiǎn)化和假設(shè)，并建立滲流模型、數(shù)學(xué)模型，以便為后續(xù)優(yōu)化打下基礎(chǔ)。

第四，參數(shù)優(yōu)化。根據(jù)實(shí)際油藏情況和裂縫參數(shù)范圍，設(shè)定包括油藏滲透率、孔隙度、流體黏度、裂縫長(zhǎng)度、寬度、導(dǎo)流能力等裂縫參數(shù)，并設(shè)計(jì)不同的裂縫參數(shù)優(yōu)化方案。通過(guò)數(shù)值模擬軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，最終得出，陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏典型井組見(jiàn)水井的裂縫轉(zhuǎn)向角度為25°，裂縫帶寬為45～60m，裂縫半縫長(zhǎng)為70m，效果不好井的裂縫帶寬為50m，裂縫半縫長(zhǎng)為80m。注入端深部調(diào)剖采出端調(diào)堵壓裂技術(shù)形成流程針對(duì)特低滲高含水陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏，整合裂縫特征、歷年吸水、注水效率等資料，利用剖面、試井、取心等特殊檢測(cè)資料精細(xì)劃分油藏網(wǎng)格，建立數(shù)學(xué)模型，并進(jìn)行數(shù)值模擬，預(yù)測(cè)剩余油分布規(guī)律。在預(yù)測(cè)剩余油分布的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步建立“基質(zhì)-初次人工裂縫-注水動(dòng)態(tài)裂縫耦合模型”，更準(zhǔn)確地描述油藏內(nèi)部的滲流特征，為分析井組剩余油分布規(guī)律和區(qū)域滲流場(chǎng)特征提供了有力的工具。最后，對(duì)比不同壓裂裂縫參數(shù)優(yōu)化方案，優(yōu)選最佳方案，以達(dá)到提高單井產(chǎn)量及采收率的目的。

1.2成果應(yīng)用過(guò)程

立足陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏地質(zhì)特征、開(kāi)發(fā)動(dòng)態(tài)特征及剩余油分布特征，結(jié)合模擬方案確定注入端深部調(diào)剖采出端調(diào)堵壓裂雙向治理技術(shù)方案。

1.2.1試驗(yàn)井組情況

按照“示范性、代表性”的原則，選擇陜123-DP10長(zhǎng)6油藏中部加密區(qū)典型井組L35-A，主力層位長(zhǎng)612，2002年采用菱形反九點(diǎn)井網(wǎng)開(kāi)發(fā)；2014年井網(wǎng)加密調(diào)整（井距由520m調(diào)整為173m），改排狀注水井網(wǎng)，加密后井間干擾大（老井遞減17.7%，加密井遞減21.1%），日產(chǎn)油由初期23.3t下降至目前4.69t，含水59.8%。2019年1月至2020年3月微球調(diào)驅(qū)，含水由33.7%上升50.3%，效果不佳。目前該井組水驅(qū)不均，高滲帶及裂縫發(fā)育，井組內(nèi)油井含水上升，單井產(chǎn)能低，急需提高單井產(chǎn)量，改善開(kāi)發(fā)效果。

1.2.2試驗(yàn)流程

結(jié)合試驗(yàn)井組地質(zhì)、開(kāi)發(fā)情況，對(duì)試驗(yàn)流程進(jìn)行確定，主要包括地質(zhì)資料分析、施工方案制定及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用三個(gè)步驟。

第一步，地質(zhì)資料分析。收集目標(biāo)油氣層的地質(zhì)資料，包括地層巖性、滲透率、孔隙度、油藏壓力等參數(shù)，以及斷層、裂縫分布等構(gòu)造信息，明確油氣層的地質(zhì)特征和非均質(zhì)性，為后續(xù)施工提供依據(jù)。

第二步，施工方案制定。根據(jù)地質(zhì)資料分析結(jié)果，確定雙向調(diào)堵壓裂的施工參數(shù)，如調(diào)堵劑類型、用量、注入壓力、排量等，以及壓裂液配方、支撐劑類型和用量等。

第三步，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。主要包括注水井深部調(diào)驅(qū)和油井重復(fù)壓裂兩項(xiàng)工藝，進(jìn)而建立較佳的油氣滲流通道，提高油井采收率。

（1）注水井自聚集深部調(diào)驅(qū)。施工過(guò)程分為5個(gè)環(huán)節(jié)。前置保護(hù)段塞，排量為20m3/h，注入量為20m3，濃度為10%，為了防止近井成膠；自聚集深部調(diào)剖劑體系段塞，排量為20m3/h，注入量為10m3，濃度為10%，為了封堵裂縫；隔離段塞，排量為20m3/h，注入量為10m3，體積分?jǐn)?shù)為10%，助推深部運(yùn)移；自聚集深部調(diào)剖劑體系段塞，排量為20m3/h，注入量為10m3，體積分?jǐn)?shù)為10%，為了封堵裂縫；后置保護(hù)段塞，排量為20m3/h，注入量為20m3，體積分?jǐn)?shù)為10%，為了防止近井成膠?？傋⑷肓繛?0m3。

（2）油井重復(fù)壓裂。以L34-A井為例，根據(jù)收集的資料對(duì)施工參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，并對(duì)裂縫形態(tài)進(jìn)行模擬，以期達(dá)到改善壓裂效果和效率的目的。本次壓裂工程分兩層，第一層對(duì)長(zhǎng)62層（1610.0～1616.0m/6.0m）進(jìn)行壓裂。施工過(guò)程分為2個(gè)環(huán)節(jié)。

封堵階段。凝膠堵劑為80m3，70～140目石英砂為10m3，涂覆顆粒為5.0m3，排量為0.5～1.5m3/min，總液量為166.3m3。

壓裂階段。20～40目石英砂為20m3，40～70目石英砂為10m3，排量為1.8m3/min，砂比24.1%，攜砂液為124.3m3，壓裂入地總液為144.3m3。

投球打開(kāi)第二層滑套。對(duì)第二層長(zhǎng)612層（1593.0～1598.0m/5.0m）進(jìn)行壓裂。施工過(guò)程分為2個(gè)環(huán)節(jié)。

封堵階段。凝膠堵劑為80m3，70～140目石英砂為10m3，涂覆顆粒為5.0m3，排量為0.5～1.5m3/min，總液量為166.3m3。

壓裂階段。20～40目石英砂為23m3，40～70目石英砂為12m3，排量為1.8m3/min，砂比為25.1%，攜砂液為139.4m3，壓裂入地總液為159.4m3。

壓裂施工結(jié)束后，關(guān)閉井口，測(cè)試關(guān)井壓力，反演裂縫形態(tài)。測(cè)試完畢后，打開(kāi)井口返排壓裂液，并取全取準(zhǔn)相關(guān)資料，根據(jù)數(shù)據(jù)分析和評(píng)價(jià)結(jié)果，對(duì)油水井采取相應(yīng)的措施進(jìn)行調(diào)整，如調(diào)整生產(chǎn)制度、進(jìn)行補(bǔ)充增產(chǎn)措施等。

一般來(lái)講，儲(chǔ)層壓裂時(shí)，巖石會(huì)因壓力作用產(chǎn)生破裂和變形，從而引發(fā)微小的地震活動(dòng)，微地震會(huì)產(chǎn)生地震波，在鄰井下入測(cè)試儀器監(jiān)測(cè)微地震波信號(hào)，分析處理后，可確定微地震位置、強(qiáng)度和時(shí)間等，了解壓裂裂縫擴(kuò)展情況。

L34-A井壓裂過(guò)程中在鄰井LJ34-4X對(duì)其實(shí)施了實(shí)時(shí)裂縫監(jiān)測(cè)，包括裂縫的起裂和擴(kuò)展方向，以及裂縫的長(zhǎng)度、高度和寬度等裂縫的幾何參數(shù)，結(jié)果顯示縫長(zhǎng)為152～242m、縫寬為43～73m、縫高為21～34m。調(diào)堵壓裂后裂縫走向改變明顯，達(dá)到了預(yù)期效果。注入端深部調(diào)剖采出端調(diào)堵壓裂施工過(guò)程，如圖2所示。

從圖2中可以看出，地質(zhì)資料是整個(gè)施工過(guò)程的基石，為后續(xù)施工方案設(shè)計(jì)及現(xiàn)場(chǎng)施工提供了關(guān)鍵數(shù)據(jù)信息。施工方案設(shè)計(jì)是整個(gè)施工過(guò)程的綱領(lǐng)性文件，主要基于地質(zhì)資料分析，制定了雙向治理方案，明確了調(diào)堵劑類型及用量、注入壓力及排量、壓裂液配方、支撐劑類型等關(guān)鍵施工參數(shù)。現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中，結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果，對(duì)注水井深部調(diào)驅(qū)、油井重復(fù)壓裂進(jìn)行了細(xì)致規(guī)劃。在注水井深部調(diào)驅(qū)階段，通過(guò)精細(xì)設(shè)計(jì)段塞注入，確保調(diào)剖效果。在封堵和壓裂階段，通過(guò)精確控制注入?yún)?shù)，并監(jiān)測(cè)井下微地震活動(dòng)，掌握裂縫擴(kuò)展情況，確保原裂縫的有效封堵和壓裂的順利進(jìn)行。施工結(jié)束后，通過(guò)測(cè)試關(guān)井壓力并反演裂縫形態(tài)，驗(yàn)證了壓裂效果。整個(gè)流程環(huán)節(jié)緊密配合和協(xié)同作業(yè)，確保了整個(gè)施工過(guò)程順利和最終效果達(dá)成。

2結(jié)果現(xiàn)象討論

從單井產(chǎn)量和提高采出程度兩個(gè)分面，深入分析油水井雙向治理技術(shù)提高整裝特低滲高含水裂縫型油藏單井產(chǎn)量的可行性和實(shí)際意義。

2.1提高單井產(chǎn)量分析

水力壓裂效果的評(píng)價(jià)，實(shí)際上是一個(gè)壓裂設(shè)計(jì)的優(yōu)化過(guò)程，目前壓裂提高單井產(chǎn)量分析方法有經(jīng)濟(jì)分析法、大數(shù)據(jù)法、模糊評(píng)價(jià)法、模糊綜合理論法等，這些方法在評(píng)價(jià)效果時(shí)不直觀，較為復(fù)雜。產(chǎn)量對(duì)比法只對(duì)比了壓裂前后的產(chǎn)量及含水變化能直觀的反映出壓裂效果的優(yōu)劣。

選取試驗(yàn)井組內(nèi)典型井L34-A，對(duì)措施后的單井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)變化進(jìn)行跟蹤分析。L34-A井措施前后一個(gè)月內(nèi)，日產(chǎn)液、含水率和日產(chǎn)油等均迅速上升。含水率在壓裂初期增長(zhǎng)趨勢(shì)明顯，后經(jīng)過(guò)波動(dòng)，逐步下降。措施后3個(gè)月后日產(chǎn)油，日產(chǎn)液也基本趨于穩(wěn)定，措施單井日增油1.4t，含水趨于穩(wěn)定后較措施前降低10.3%。前置調(diào)堵壓裂改變了油藏中流體的滲流路徑，使得液量與油量增加，含水率下降，扭轉(zhuǎn)了開(kāi)發(fā)形勢(shì)。

統(tǒng)計(jì)了實(shí)施前置調(diào)堵壓裂的L34-A、L34-B等7口井3個(gè)月內(nèi)日增油及含水變化效果，對(duì)比之前區(qū)域內(nèi)常規(guī)壓裂井的效果，如圖3所示。

從圖3中可以看出，在陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏實(shí)施的7口前置調(diào)堵壓裂井上，提高單井產(chǎn)量和控制含水上升方面都有效，表明了前置調(diào)堵壓裂技術(shù)在該油藏的適應(yīng)性較強(qiáng)。

前置調(diào)堵壓裂的日增油量達(dá)到1.1t，最高增油量達(dá)到1.4t，顯著高于常規(guī)壓裂的0.6t。這表明前置調(diào)堵壓裂在提高單井原油產(chǎn)量方面具有明顯優(yōu)勢(shì)，能夠更有效地挖掘油井的生產(chǎn)潛力（圖3a）。

前置調(diào)堵壓裂的含水上升率為?1.3%，L34-A含水率變化控制最佳達(dá)?10.3%，與常規(guī)壓裂高達(dá)19.2%的含水上升率形成鮮明對(duì)比。這一數(shù)據(jù)充分體現(xiàn)了前置調(diào)堵壓裂在控制油井含水上升方面的卓越性能。較低的含水變化率意味著前置調(diào)堵劑在油藏裂縫系統(tǒng)中形成了有效的屏障，改變了注入水的流動(dòng)方向和滲流路徑。保證了油井在較長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)保持較高的產(chǎn)油能力和較低的含水率（圖3b）。

常規(guī)壓裂提高單井產(chǎn)量、控制含水率效果不佳的原因主要有儲(chǔ)層非均質(zhì)性較強(qiáng)、剩余油分布復(fù)雜、缺乏針對(duì)性設(shè)計(jì)等三方面。

一是特低滲高含水油藏具有較強(qiáng)的儲(chǔ)層非均質(zhì)性，包括滲透率在縱向上和平面上的差異較大。常規(guī)壓裂過(guò)程中，壓裂液往往會(huì)優(yōu)先沿著高滲通道或天然裂縫擴(kuò)展，導(dǎo)致裂縫主要集中在高滲區(qū)域，而難以有效進(jìn)入低滲含油區(qū)域。雖然形成了裂縫，但并沒(méi)有顯著增加原油的流動(dòng)通道和動(dòng)用范圍，無(wú)法有效提高原油產(chǎn)量，反而可能進(jìn)一步加劇了注入水沿高滲通道的突進(jìn)，使含水率上升更快。針對(duì)這些問(wèn)題，需要采用如前置調(diào)堵壓裂、轉(zhuǎn)向壓裂等技術(shù)，以提高高含水油藏的壓裂效果和原油采收率。

二是經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期注水開(kāi)發(fā)后，剩余油分布變得極為復(fù)雜，多呈分散的、局部富集的狀態(tài)，且主要分布在低滲區(qū)域、斷層遮擋區(qū)域、井間未波及區(qū)域等。常規(guī)壓裂的裂縫網(wǎng)絡(luò)難以精準(zhǔn)地溝通這些剩余油富集區(qū)，無(wú)法有效地將剩余油驅(qū)替出來(lái)，導(dǎo)致壓裂后油井產(chǎn)量增加有限，甚至在短期內(nèi)因含水上升而使產(chǎn)油量下降。

三是缺乏針對(duì)性設(shè)計(jì)，常規(guī)壓裂工藝往往采用較為通用的設(shè)計(jì)方法，沒(méi)有充分考慮特低滲高含水油藏的特殊地質(zhì)條件和流體特性。鑒于常規(guī)壓裂的局限性，需對(duì)壓裂裂縫參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，以改善裂縫形態(tài)和流體的流動(dòng)狀態(tài)。

堵轉(zhuǎn)控一體化前置調(diào)堵壓裂工藝的形成。開(kāi)采后期，油藏滲流場(chǎng)紊亂，水流優(yōu)勢(shì)通道明顯，原油采出愈發(fā)困難。堵轉(zhuǎn)控一體化前置調(diào)堵壓裂工藝針對(duì)性地解決了這些痛點(diǎn)。

“堵”是關(guān)鍵起始環(huán)節(jié)，利用先進(jìn)的封堵材料，精準(zhǔn)定位水淹區(qū)域或高滲水流通道，像給肆意流淌的水流套上“緊箍咒”，強(qiáng)力遏制注入水的無(wú)效突進(jìn)，穩(wěn)定油藏內(nèi)部壓力分布。

“轉(zhuǎn)”是動(dòng)用剩余油的關(guān)鍵，借助特殊設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)向壓裂工藝，在地層深部巧妙引導(dǎo)壓裂裂縫走向。不再是隨機(jī)或常規(guī)的裂縫延展，而是依據(jù)剩余油富集區(qū)規(guī)劃路徑，讓原本分散、低效的滲流路徑向剩余油富集地帶扭轉(zhuǎn)。

“控”則貫穿全程，通過(guò)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，緊密把控施工壓力、裂縫擴(kuò)展動(dòng)態(tài)以及各層段流體流量變化等關(guān)鍵參數(shù)?；诜答仈?shù)據(jù)動(dòng)態(tài)調(diào)整注入量、壓裂節(jié)奏，確保整個(gè)改造過(guò)程穩(wěn)而有序，保障新構(gòu)建滲流場(chǎng)的長(zhǎng)效穩(wěn)定性，防止短期內(nèi)再次失衡?？傮w來(lái)看，前置調(diào)堵壓裂技術(shù)有精準(zhǔn)調(diào)控裂縫擴(kuò)展、提高儲(chǔ)層動(dòng)用程度、改善生產(chǎn)剖面等三方面優(yōu)勢(shì)。

一是可精準(zhǔn)調(diào)控裂縫擴(kuò)展，前置調(diào)堵壓裂能夠根據(jù)油藏的非均質(zhì)性和滲流特征，精準(zhǔn)地調(diào)控裂縫的起裂、延伸和轉(zhuǎn)向，形成更為復(fù)雜且有效的裂縫網(wǎng)絡(luò)體系。相比常規(guī)壓裂，它可以更好地適應(yīng)油藏的地質(zhì)條件，提高裂縫對(duì)油藏的適應(yīng)性和改造效果，從而實(shí)現(xiàn)更高的原油產(chǎn)量和采收率。

二是可有效提高儲(chǔ)層動(dòng)用程度，通過(guò)前置調(diào)堵劑對(duì)高滲區(qū)域的封堵，迫使壓裂液和后續(xù)的驅(qū)替流體進(jìn)入原本難以動(dòng)用的低滲區(qū)域和剩余油富集區(qū)，顯著提高了儲(chǔ)層的整體動(dòng)用程度。

三是可改善油井生產(chǎn)剖面，從生產(chǎn)動(dòng)態(tài)角度看，前置調(diào)堵壓裂能夠降低油井的含水率上升速度，減少無(wú)效產(chǎn)水，有效平衡油井的產(chǎn)油和產(chǎn)水關(guān)系，實(shí)現(xiàn)油井生產(chǎn)的高效、穩(wěn)定和可持續(xù)。

2.2提高采出程度分析

針對(duì)陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏存在的高滲帶水淹、側(cè)向增產(chǎn)效果不顯著等問(wèn)題，采取了一系列的如注水井深部調(diào)剖、堵水+轉(zhuǎn)向壓裂、不見(jiàn)效井重復(fù)壓裂等三項(xiàng)措施。統(tǒng)計(jì)并預(yù)測(cè)了措施前后采出程度變化，水淹井近井波及范圍可擴(kuò)大1倍，有效動(dòng)用裂縫兩側(cè)剩余油，15年累產(chǎn)油量增加16205t，采出程度提高3.8%，如圖4所示。

從圖4中可以看出，采用注入端深部調(diào)剖技術(shù)與采出端壓裂技術(shù)，試驗(yàn)井采出程度相較于之前提高了3.8%，充分證明了技術(shù)的有效性和實(shí)用性。在對(duì)油藏的地質(zhì)特征、滲流場(chǎng)特征、剩余油分布規(guī)律認(rèn)識(shí)的基礎(chǔ)上制定的注入端的深部調(diào)剖技術(shù)與采出端的堵-轉(zhuǎn)-控前置調(diào)堵壓裂技術(shù)合理有效。其核心在于針對(duì)遠(yuǎn)井地帶的竄流問(wèn)題采用的深部調(diào)剖技術(shù)，和針對(duì)油藏深部的高滲透層或大孔道的封堵技術(shù)。它巧妙地結(jié)合了堵水、轉(zhuǎn)向壓裂與裂縫控制等多種手段，旨在進(jìn)一步優(yōu)化油藏的流體流動(dòng)路徑。這些創(chuàng)新措施的實(shí)施不僅提高了油井的采收率，還為油藏的進(jìn)一步開(kāi)發(fā)提供了有力支持。

首先，面對(duì)見(jiàn)水及水淹井的問(wèn)題，深入剖析其成因，并采取了堵水與調(diào)堵壓裂的雙向治理技術(shù)。一方面，注入端深部調(diào)剖技術(shù)與采出端壓裂技術(shù)的有機(jī)結(jié)合，是解決高滲帶水淹和側(cè)向增產(chǎn)效果不顯著等問(wèn)題的核心策略。通過(guò)深部調(diào)剖技術(shù)，我們可以有效地控制注入水的流動(dòng)方向，避免其在高滲層中的無(wú)效循環(huán)。而采出端的調(diào)堵壓裂技術(shù)，則通過(guò)優(yōu)化裂縫方向和增加滲透率，提高了油井的單井產(chǎn)量及采收率。另一方面，堵水與調(diào)堵壓裂技術(shù)的雙向治理策略不僅解決了平面矛盾問(wèn)題，還重塑了地層滲流場(chǎng)，展現(xiàn)出了強(qiáng)大的問(wèn)題解決能力。兩者相輔相成，從而顯著提高了油藏的波及體積，實(shí)現(xiàn)了提高油井采收率的目的。

此外，重復(fù)壓裂技術(shù)的應(yīng)用也彰顯了其獨(dú)特價(jià)值。在制定重復(fù)改造技術(shù)方案時(shí)，充分考慮了油藏的地質(zhì)特征和剩余油分布規(guī)律，以確保技術(shù)的針對(duì)性和有效性。對(duì)于側(cè)向增產(chǎn)效果不顯著的油井，通過(guò)重復(fù)改造打開(kāi)新的裂縫，可以有效地解決裂縫閉合或堵塞導(dǎo)致長(zhǎng)期低產(chǎn)低效的問(wèn)題，為油井的進(jìn)一步增產(chǎn)提供了可能，不僅解決了側(cè)向增產(chǎn)效果不顯著的問(wèn)題，還為油藏的進(jìn)一步開(kāi)發(fā)提供了有力支持。

這些措施的實(shí)施，使得見(jiàn)水、水淹井近井的波及范圍得以擴(kuò)大一倍，側(cè)向不見(jiàn)效井成功受效，成功激活了裂縫兩側(cè)的剩余油。

3結(jié)論建議

（1）本文針對(duì)整裝特低滲高含水裂縫性油藏中高含水期油井見(jiàn)水產(chǎn)能低的問(wèn)題，選取陜123-DP10區(qū)長(zhǎng)6油藏進(jìn)行室內(nèi)數(shù)值模擬，獲取不同堵水壓裂組合方案在模型上的應(yīng)用效果，綜合研究復(fù)雜油水關(guān)系油藏雙向治理技術(shù)，總結(jié)形成注入端深部調(diào)剖+采出端調(diào)堵壓裂雙向治理技術(shù)。現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用后，單井日產(chǎn)提高1.1t以上，含水率保持穩(wěn)定，采出程度預(yù)估提高3.8%。

（2）實(shí)際應(yīng)用結(jié)果表明含水下降幅度未達(dá)預(yù)期，調(diào)剖體系還需進(jìn)一步調(diào)整。建議下一步研究?jī)?yōu)化現(xiàn)有的堵水工藝，研發(fā)新型材料，多種工藝聯(lián)作，增長(zhǎng)封堵周期，增大封堵強(qiáng)度。

（3）建議開(kāi)展物理模擬研究，建立油水井雙向堵水模型，在模擬真實(shí)地層條件下進(jìn)行雙向調(diào)堵壓裂后的物理驅(qū)替模擬實(shí)驗(yàn)，分析裂縫封堵后注水驅(qū)替效果，模擬實(shí)驗(yàn)中獲取的關(guān)鍵參數(shù)建立公式，現(xiàn)場(chǎng)面臨的問(wèn)題因地制宜的優(yōu)化堵水工藝與壓裂工藝的施工參數(shù)，壓力驅(qū)替滲流場(chǎng)的變化規(guī)律以及驅(qū)替效果量化堵水見(jiàn)效的預(yù)測(cè)等，推動(dòng)雙向調(diào)堵壓裂工藝進(jìn)一步完善。