摘要:針對航空鋁合金結(jié)構(gòu)件在切削加工過程中易發(fā)生切削顫振,導致零件表面質(zhì)量以及精度不達標的問題,本文研究金屬零件切削加工顫振的產(chǎn)生機理和抑制方法,提出基于CutPro切削動力學仿真軟件的切削顫振抑制方法。分析刀具顫振穩(wěn)定性葉瓣圖,對切削參數(shù)進行優(yōu)化。切削試驗驗證了參數(shù)優(yōu)化的有效性,優(yōu)化后的切削參數(shù)能夠顯著降低切削顫振的發(fā)生頻率,提高零件表面質(zhì)量。本文研究為航空制造型企業(yè)提供了一種簡單、高效并實用的鋁合金切削顫振抑制方法,實際應用價值很高。
關(guān)鍵詞:航空鋁合金結(jié)構(gòu)件;國產(chǎn)大飛機;切削顫振;CutPro;參數(shù)優(yōu)化
中圖分類號:TG54""""""""" 文獻標志碼:A
在航空工業(yè)中,鋁合金質(zhì)量輕,強度和耐蝕性高,鑄造和塑性加工性能優(yōu)秀,因此廣泛應用于各種結(jié)構(gòu)件制造。在國產(chǎn)大飛機的制造過程中,鋁合金材料地位十分重要。
在切削過程中,切削顫振是一種常見的自激振動現(xiàn)象。切削系統(tǒng)通常由機床、刀具、零件和夾具組成,切削系統(tǒng)動態(tài)特性不穩(wěn)定以及不恰當?shù)那邢鲄?shù)會產(chǎn)生切削顫振現(xiàn)象。切削顫振不僅直接影響零件的表面質(zhì)量和加工精度,而且可能引發(fā)刀具磨損、機床故障等一系列問題。這些問題不僅增加制造成本,還可能延長制造周期,對航空制造企業(yè)的生產(chǎn)效率和經(jīng)濟效益產(chǎn)生負面影響。因此,研究和解決航空鋁合金切削顫振問題能夠提升產(chǎn)品質(zhì)量和加工效率,推動航空制造技術(shù)發(fā)展。
1切削顫振研究現(xiàn)狀
切削顫振產(chǎn)生的原理可以分為摩擦顫振、振型耦合顫振以及再生顫振[1-3]。徐興等[4]利用Altintas再生型切削顫振預測理論建立了切削穩(wěn)定性預測模型,根據(jù)試驗和參數(shù)分析系統(tǒng)探討了模態(tài)剛度、固有頻率、阻尼比和切削系數(shù)對切削穩(wěn)定性的影響,優(yōu)化切削工藝,提高生產(chǎn)效率。DING等[5]采用零階頻域法,結(jié)合有限元分析,分階段獲取零件在銑削過程中的模態(tài)參數(shù),構(gòu)建了薄壁件銑削的三維顫振穩(wěn)定域模型。
隨著計算機技術(shù)不斷地發(fā)展,工程需求日益增長,切削動力學仿真軟件在金屬切削加工領(lǐng)域的應用越來越廣泛,成為優(yōu)化切削參數(shù)、提高加工質(zhì)量和效率的重要工具。王開發(fā)[6]使用AdvantEdge軟件基于復雜曲面薄壁件五軸數(shù)控加工的仿真結(jié)果和頻域法建立了動力學模型,利用模態(tài)分析和顫振穩(wěn)定域構(gòu)建驗證了非均勻余量工藝優(yōu)化設計的可行性與有效性。韓旭[7]利用CutPro切削動力學仿真軟件計算顫振穩(wěn)定域,求解機床最佳主軸轉(zhuǎn)速、進給速度和切削深度,提高表面質(zhì)量和材料去除率,延長刀具和主軸壽命。盧輝[8]利用CutPro獲得穩(wěn)定域葉瓣圖,以切削時間為優(yōu)化目標,以切削深度、主軸轉(zhuǎn)速和每齒進給量為試驗因素,設計三因素四水平的正交試驗,獲得最佳工藝參數(shù)。
本文研究航空鋁合金零件基于CutPro的切削顫振抑制方法,根據(jù)具體切削實例驗證該方法的有效性,為航空制造型企業(yè)提供一種簡便、高效且實用的鋁合金切削顫振抑制方案。
2基于CutPro的切削顫振抑制方法
利用CutPro分析航空鋁合金零件在切削過程中的顫振現(xiàn)象,繪制顫振穩(wěn)定性葉瓣圖,優(yōu)化切削參數(shù),達到抑制顫振的目的,具體方法如下。首先,針對發(fā)生顫振現(xiàn)象的零件進行敲擊試驗。在刀具或零件表面安裝加速度傳感器,使用力錘對刀具進行敲擊,測量并記錄刀具、機床、零件和夾具組成的系統(tǒng)在不同頻率中的振動響應數(shù)據(jù)。其次,利用CutPro對收集的振動響應數(shù)據(jù)進行分析,繪制系統(tǒng)的頻率響應曲線。分析這條曲線,使用CutPro計算系統(tǒng)的固有頻率、阻尼比和剛度等模態(tài)參數(shù)。固有頻率是當沒有外部激勵作用時系統(tǒng)自然振動的頻率,其與系統(tǒng)對不同頻率外部激勵的響應特性有統(tǒng)計學意義。阻尼比反映了系統(tǒng)對振動的阻尼能力,即系統(tǒng)振動能量隨時間衰減的速度,它與系統(tǒng)振動的穩(wěn)定性和衰減程度有統(tǒng)計學意義。剛度為當系統(tǒng)受到外力作用時抵抗變形的能力,體現(xiàn)了系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)強度和穩(wěn)定性。
在獲得模態(tài)參數(shù)后,結(jié)合刀具的具體參數(shù)(例如刀具材料、幾何形狀等)以及當前的切削參數(shù)(例如切削速度、進給量和切削深度等),利用CutPro繪制系統(tǒng)的顫振穩(wěn)定性葉瓣圖,展示在不同切削參數(shù)條件下系統(tǒng)的顫振穩(wěn)定邊界。根據(jù)葉瓣圖可知在當前切削參數(shù)條件下系統(tǒng)是否容易發(fā)生顫振,找到使系統(tǒng)處于穩(wěn)定切削狀態(tài)的參數(shù)范圍。
根據(jù)葉瓣圖對切削參數(shù)進行優(yōu)化。利用CutPro切削仿真直觀展示切削參數(shù)優(yōu)化后顫振抑制的效果。
3基于CutPro的切削顫振抑制實例試驗分析
本文的研究對象為國產(chǎn)大飛機C919某鋁合金結(jié)構(gòu)件。在實際加工生產(chǎn)過程中,當精加工該零件底角以及轉(zhuǎn)角時發(fā)生了顫振現(xiàn)象,底角以及轉(zhuǎn)角加工表面產(chǎn)生了較為明顯的振紋(如圖1所示)。在銑削加工過程中,主軸-刀柄-刀具系統(tǒng)(Spindle-Toolholder-tool System,SHT)具有高柔性,因此成為影響加工穩(wěn)定性的關(guān)鍵。在精加工底角前零件整體結(jié)構(gòu)剛性較好,因此,下文將重點研究SHT的動力學特性,尋找有效抑制切削顫振的方法。
3.1利用敲擊試驗獲得系統(tǒng)頻響曲線
利用系統(tǒng)動態(tài)剛度隨頻率變化的曲線圖來表示系統(tǒng)的頻率響應函數(shù),表現(xiàn)了系統(tǒng)的動態(tài)特性,繪制穩(wěn)定性葉瓣圖是分析系統(tǒng)模態(tài)、研究顫振抑制方法的基礎(chǔ)。
采用沖擊式力錘敲擊刀具,對系統(tǒng)施加瞬態(tài)激勵,激發(fā)其動態(tài)響應,在刀具敲擊點背面安裝加速度計來測量這個響應,這種響應直接反映機床結(jié)構(gòu)的動力學特性。CutPro通過加速度傳感器獲取加速度信號,對這些信號進行2次積分處理,轉(zhuǎn)換為位移數(shù)據(jù),結(jié)合敲擊力測量結(jié)果得到頻率響應函數(shù)。
在銑削加工過程中,在X、Y和Z3個方向,SHT系統(tǒng)都具有柔性。在Z方向結(jié)構(gòu)剛性更大,因此當端銑刀銑削時,只需要考慮XY平面中的柔性。在這種情況下,可以忽略Z方向的動力學特性。
3.2模態(tài)參數(shù)分析
模態(tài)參數(shù)例如固有頻率、阻尼比以及模態(tài)剛度等能夠完整描述系統(tǒng)的動力學特性,揭示系統(tǒng)在不同頻率中的響應特性和振動模態(tài)。分析這些參數(shù),深入了解系統(tǒng)的穩(wěn)定性、阻尼效應以及頻率響應等性質(zhì),為后續(xù)的系統(tǒng)穩(wěn)定性分析提供數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。如圖2(a)所示,以SHT系統(tǒng)X方向(進給方向)的頻率響應函數(shù)為例,選取峰值點進行模態(tài)分析,峰值點對應系統(tǒng)的共振頻率即固有頻率。固有頻率是模態(tài)參數(shù)中的一個重要指標,它描述了當自由振動時系統(tǒng)的頻率特性。對頻響曲線進行濾波擬合,去除噪聲和干擾信號,提高分析的準確性和可靠性,擬合后的頻率響應函數(shù)如圖2(b)所示。分析計算擬合后多個峰值點對應的模態(tài)參數(shù),得到SHT系統(tǒng)多個模態(tài)中的固有頻率、阻尼比以及模態(tài)剛度等,模態(tài)參數(shù)見表1。
3.3穩(wěn)定性葉瓣圖分析
通過上文實驗及數(shù)據(jù)分析繪制SHT系統(tǒng)的穩(wěn)定性葉瓣圖。穩(wěn)定性葉瓣圖是研究顫振的重要方法,它表示機床主軸轉(zhuǎn)速與切削深度之間有統(tǒng)計學意義,展示了當主軸轉(zhuǎn)速與切削深度不同時系統(tǒng)的顫振穩(wěn)定邊界。穩(wěn)定性葉瓣圖可以直觀地指導工藝人員選擇合適的切削參數(shù),有效減少切削顫振。
使用CutPro進行刀具配置,精加工底角刀具規(guī)格參數(shù)見表2,設置切削條件參數(shù),包括主軸轉(zhuǎn)動方向、銑削模式、進給率、仿真的最大轉(zhuǎn)速以及徑向切寬等。
導入系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù),得到刀具-機床系統(tǒng)的顫振穩(wěn)定性葉瓣,如圖3所示。橫軸為主軸轉(zhuǎn)速,縱軸為切深,深色區(qū)域為切削穩(wěn)定區(qū)域,當進行工藝參數(shù)優(yōu)化選擇時,應優(yōu)先選擇深色區(qū)域內(nèi)的主軸轉(zhuǎn)速與切深組合。
3.4切削參數(shù)優(yōu)化以及仿真
在原切削過程中,主軸轉(zhuǎn)速為9000r/min,當加工底角時的切深接近5.4mm。這組切削參數(shù)落在圖3中的點1處,即深色穩(wěn)定區(qū)域外。這表明在該切削參數(shù)條件下容易發(fā)生切削顫振,這與原切削結(jié)果一致。本研究使用的機床主軸最高轉(zhuǎn)速為20000r/min。參考顫振穩(wěn)定性葉瓣圖對切削參數(shù)進行優(yōu)化。將切深降至3mm,將主軸轉(zhuǎn)速提高至18000r/min。優(yōu)化后的切削參數(shù)落在圖3中的點2處,即深色穩(wěn)定區(qū)域。利用CutPro切削模塊對優(yōu)化前后在2組切削參數(shù)條件下的零件表面粗糙度進行仿真分析。在原切削參數(shù)條件下底角的表面狀態(tài)如圖4(a)所示,其表面粗糙度較高,存在明顯不平整區(qū)域。優(yōu)化主軸轉(zhuǎn)速和切深后底角的表面狀態(tài)如圖4(b)所示,其表面質(zhì)量顯著提升,表面平整光滑。
3.5優(yōu)化驗證試驗以及結(jié)果分析
采用優(yōu)化后的切削參數(shù),即主軸轉(zhuǎn)速18000r/min、切削深度3mm,進行實際切削驗證。零件底角和轉(zhuǎn)角處平整光滑,未出現(xiàn)切削顫振現(xiàn)象,達到了預期的效果(參數(shù)優(yōu)化后切削效果如圖5所示)。
4結(jié)論
本文對國產(chǎn)大飛機C919某鋁合金結(jié)構(gòu)件在切削加工過程中出現(xiàn)的切削顫振問題進行研究,提出一種基于CutPro切削動力學仿真軟件的切削顫振抑制方法。該方法針對發(fā)生顫振現(xiàn)象的零件,利用CutPro敲擊試驗獲得機床、刀具、零件和夾具組成的切削系統(tǒng)的頻率響應曲線,計算切削系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù),結(jié)合刀具參數(shù)以及切削參數(shù)繪制切削系統(tǒng)的顫振穩(wěn)定性葉瓣圖,優(yōu)化切削參數(shù),利用圖表直觀展示切削參數(shù)優(yōu)化后顫振抑制的效果。進行切削試驗,試驗結(jié)果表明優(yōu)化后的切削參數(shù)能夠顯著降低切削顫振的發(fā)生頻率,提高零件表面質(zhì)量。
本研究為航空制造型企業(yè)提供了一種簡單、高效、實用的鋁合金切削顫振抑制方法,實際應用價值很高。同時,本研究為進一步深入研究和優(yōu)化航空鋁合金切削加工過程提供參考。
參考文獻
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