摘 "要：為研究膨脹土硬質(zhì)地層振動載荷沉樁的擠土效應(yīng)，基于膨脹土剪切膨脹、遇水軟化的力學(xué)特性，提出“水沖法”輔助沉樁關(guān)鍵技術(shù)，通過現(xiàn)場試驗和有限元模擬，得到H型、O型鋼板樁沉樁時樁周土體深層水平位移、深層土壓力的變化規(guī)律。研究表明：樁周土體的深層水平位移、深層土壓力均與土層性質(zhì)、土層深度密切相關(guān)，膨脹土的剪脹作用能夠顯著增強沉樁的擠土效應(yīng)。與未采取輔助措施相比，采取“水沖法”輔助措施后，樁周土體的深層水平位移、深層土壓力的最大值均可減小50%以上?！八疀_法”輔助措施可顯著削弱沉樁對周邊環(huán)境的不利影響，為組合鋼板樁支護技術(shù)的設(shè)計與施工提供重要的技術(shù)支撐。

關(guān)鍵詞：膨脹土；振動載荷；沉樁；擠土效應(yīng)；水沖法；鋼板樁

中圖分類號：TD443 " " " " " " " " "文獻標志碼：A " " " " " " "文章編號：1008-0562（2024）04-0425-06

Soil squeezing effect of vibratory pile sinking

in expansive soil layer

ZHANG Tao1， CAI Min1， SUN Chuang2， SHAN Cancan1， SUN Changxing1， ZHENG Yonglei1

（1. Anhui Urban Construction Design Institute Corporation Limited， Hefei 230041， China;

2. College of Civil Engineering， Liaoning Technical University， Fuxin 123000， China）

Abstract： In order to study the soil squeezing effect of pile sinking under vibration load in expansive soil layer， based on the mechanical properties of shear expansion and water softening of expansive soil， the key technology of \"hydrodynamic method\" assisted pile sinking is proposed. Through field test and finite element calculation， the changing rules of deep horizontal displacement and deep soil pressure of the soil around the H-type and O-type steel sheet piles during pile sinking are summarized. The results shows that the deep horizontal displacement and deep soil pressure around the pile are closely related to the properties and depth of soil layer， and the shear expansion of expanding soil can significantly enhance the soil squeezing effect of the pile sinking. Compared with the pile sinking without auxiliary measures， the maximum value of deep horizontal displacement and deep soil pressure around the pile can be reduced by more than 50% when the pile sinking is assisted by \"hydrodynamic method\" . The auxiliary measures of \"hydrodynamic method\" can significantly reduce the adverse effects of pile sinking on the surrounding environment， which provides important technical support for the design and construction of combined steel sheet pile support technology.

Key words： expansive soil; vibration load; pile sinking; soil squeezing effect; hydrodynamic method; steel sheet pile

0 "引言

目前，中國正加快推進源頭減排、節(jié)能環(huán)保項目建設(shè)，工程建設(shè)行業(yè)正處于綠色低碳轉(zhuǎn)型的關(guān)鍵時期[1]。綠色施工是實現(xiàn)行業(yè)可持續(xù)發(fā)展的必然途徑，但是由于工程建設(shè)各方環(huán)保意識不足，且綠色施工技術(shù)會增加施工成本，導(dǎo)致綠色施工技術(shù)的多領(lǐng)域推廣應(yīng)用受到限制。在建筑基坑工程領(lǐng)域，我國多年來一直以鋼筋混凝土材料為支護主體，存在工藝落后、周期長、成本高、耗能大、固廢處置繁雜等問題。與鋼筋混凝土材料相比，以組合鋼板樁為代表的鋼結(jié)構(gòu)綠色支護體系具有節(jié)能環(huán)保、綠色施工等顯著優(yōu)勢，契合循環(huán)經(jīng)濟、綠色低碳的先進發(fā)展理念[2-4]。但是由于組合鋼板樁的沉樁擠土效應(yīng)會對建（構(gòu)）筑物、市政管線等周邊環(huán)境產(chǎn)生影響，導(dǎo)致以組合鋼板樁為代表的鋼結(jié)構(gòu)綠色支護體系在基坑工程中的應(yīng)用較少[5]。

針對沉樁擠土效應(yīng)，國內(nèi)外學(xué)者開展了大量研究。羅戰(zhàn)友等[6]研究了樁土界面不同摩擦系數(shù)對沉樁過程中樁周土體位移場的影響，結(jié)果表明樁土界面摩擦系數(shù)、樁身動摩阻力對靜壓沉樁的樁周土體位移場具有決定性作用，水平位移場隨沉樁深度呈上下端較小、中間較大的特點，樁身動摩阻力、水平位移均隨摩擦系數(shù)的增大而增大。魏麗敏等[7]采用有限元方法建立靜壓管樁的數(shù)值模型，研究表明土體徑向水平位移的最大值出現(xiàn)在樁端以上2倍樁徑的位置，靜壓沉樁對樁端以下土體的影響范圍為6～7倍樁徑。丁昊等[8]通過三維有限元數(shù)值分析和現(xiàn)場試驗，研究了PC工法樁振動沉樁擠土效應(yīng)對土體水平位移的影響，結(jié)果表明水平位移呈上大下小的“半葫蘆狀”分布特征，且擠土效應(yīng)會導(dǎo)致深層土體豎向隆起。時林豐[9]研究了振動沉樁的動力響應(yīng)，結(jié)果表明樁端附近的沉樁擠土效應(yīng)最顯著，地表豎向位移場、擠土位移場分別呈圓形、橢圓形分布。桑松魁等[10]以層狀黏性土中PHC管樁為研究對象，研究了靜壓沉樁樁側(cè)徑向土壓力隨沉樁深度、土層性質(zhì)的變化規(guī)律，結(jié)果表明同一土層深度處的土壓力隨沉樁深度的增大而減小，且粉土的土壓力退化現(xiàn)象比黏土顯著。上述研究主要針對采用靜壓法或振動法的預(yù)制混凝土樁的沉樁過程，且土體大部分為軟土或黏性土。安徽、江蘇、云南、貴州、四川、湖北、河南、陜西等地，膨脹土地層分布廣泛[11]，且工程建設(shè)行業(yè)正施行綠色低碳發(fā)展模式[12-15]，組合鋼板樁的鋼結(jié)構(gòu)可回收支護構(gòu)件應(yīng)用前景較好[16]，因此，開展膨脹土硬質(zhì)地層組合鋼板樁振動沉樁研究具有重要的現(xiàn)實意義。

本文以組合鋼板樁在膨脹土硬質(zhì)地層振動沉樁的擠土效應(yīng)為研究對象，通過現(xiàn)場試驗和有限元數(shù)值模擬，對比分析未采取輔助措施和采取“水沖法”輔助措施下H型、O型鋼板樁的沉樁擠土效應(yīng)，研究深層水平位移、深層土壓力隨沉樁深度、土層性質(zhì)的變化規(guī)律，為組合鋼板樁支護技術(shù)的設(shè)計與施工提供技術(shù)支撐。

1 "現(xiàn)場沉樁試驗方案

1.1 "工程概況與地質(zhì)條件

現(xiàn)場沉樁試驗場地位于安徽省合肥市陽光大道與新橋大道交口東南角，地勢較平整，場地較偏僻，目前為荒地。試驗場地位置見圖1。

試驗場地的工程地質(zhì)剖面見圖2。根據(jù)工程詳細勘察報告可知，①為雜填土，呈松散或軟可塑狀態(tài)，厚約為4.5 m；②為黏土，呈硬可塑狀態(tài)，厚約為2.5 m，稍濕，層狀構(gòu)造，含氧化鐵、鐵錳結(jié)核；③為黏土，呈硬塑～堅硬狀態(tài)，自由膨脹率為37.0%～53.0%，厚約為3.0～4.5 m，稍濕，含氧化鐵、鐵錳結(jié)核，局部分布有薄層粉質(zhì)黏土和粉土；④為粉質(zhì)黏土夾粉土，呈硬可塑狀態(tài)或中密狀態(tài)，厚約為20 m，濕度較高，含氧化鐵、鐵錳結(jié)核。土體物理力學(xué)參數(shù)見表1。

1.2 "現(xiàn)場試驗方案

H型、O型鋼板樁為組合鋼板樁中較常見的截面組合類型。選取熱軋H型鋼樁和鋼管樁，其中，熱軋H型鋼樁尺寸為700 mm（截面高）×300 mm（截面寬）×13 mm（腹板厚）×24 mm（翼緣厚），鋼管樁尺寸為630 mm（外徑）×14 mm（壁厚），樁長均為12 m，鋼樁和鋼管鋼材強度均為Q355級。分2組開展現(xiàn)場沉樁試驗，試驗樁參數(shù)見表2。

“水沖法”試驗裝置見圖3。沉樁試驗步驟如下：①在樁身焊接 DN50 注水空心鋼管，鋼管底端位于樁底端以上5 cm處，注水軟管與空心鋼管頂端牢固連接；②免共振錘的夾具夾緊鋼板樁的腹板，使用起重機械吊裝免共振錘，將鋼板樁吊裝至試驗設(shè)定位置；③啟動注水系統(tǒng)為空心鋼管注水，設(shè)置出水口壓強為1.0 MPa，開啟液壓動力站，啟動免共振錘為鋼板樁提供振動沉樁載荷。沉樁過程中，樁端會形成壓力水流，隨著樁身的貫入，壓力水流通過樁土界面的空隙返流至地面。試驗方案示意見圖4。按照1～4號樁順序依次開展沉樁試驗，試驗樁施工現(xiàn)場見圖5。

現(xiàn)場沉樁試驗過程中，分別采用QXY600-30型固定測斜儀、500 kPa微型應(yīng)變式土壓力計監(jiān)測樁側(cè)土體的深層水平位移和深層土壓力。各監(jiān)測點平面位置見圖6。每組試驗樁的樁間距為2.0 m，兩組試驗樁的平面距離為15 m，C1～C4、T1～T4分別表示1～4號樁處深層水平位移監(jiān)測點和深層土壓力監(jiān)測點。各監(jiān)測點的埋深見表3。

2 "試驗數(shù)據(jù)分析

試驗過程中，當樁體5 min貫入深度小于10 cm時，停止沉樁。各試驗樁沉樁過程中每米進尺用時見圖7。由圖7可知，1號樁未采取輔助措施，最大沉樁深度約為7 m，沉樁過程約為10 min；2～4號樁均采取“水沖法”輔助措施，樁體全長貫入，由于樁頂水管分頭裝置和夾具的限制，沉樁深度約為11 m，沉樁過程約為8～11 min。采取“水沖法”輔助措施，樁端的壓力水流通過樁土界面的空隙返流至地面，在貫入深度范圍內(nèi)對樁側(cè)土體產(chǎn)生軟化作用，對樁土交界面產(chǎn)生潤滑作用，能夠顯著減小沉樁阻力，實現(xiàn)鋼板樁全長貫入，提高沉樁效率。

2.1 "土體深層水平位移

沉樁過程中，固定式測斜儀實時采集樁后1 m處土體的深層水平位移。土體深層水平位移隨沉樁深度的變化見圖8。

由圖8可知，監(jiān)測點C1-4、C1-5、C2-5、C3-5、C4-5處土體的深層水平位移呈增大的變化趨勢，這是由于這5個監(jiān)測點的埋深均大于最大沉樁深度，僅當樁端接近測點時，土體的深層水平位移值才會略微增大。其他各監(jiān)測點處土體的深層水平位移均呈先增大后減小的變化趨勢，樁端達到各監(jiān)測點對應(yīng)的埋深時，土體的深層水平位移達到峰值，樁端約2～3 m內(nèi)，曲線波動幅度較大，表明沉樁過程中樁端約2～3 m內(nèi)，土體受擾動程度較大。

不同沉樁深度下各測點深層水平位移峰值的變化見圖9。由圖9可知，位于②層和③層監(jiān)測點處土體深層水平位移的峰值最大，該深度范圍內(nèi)1～4號樁測點處土體深層水平位移的峰值分別為52 mm、22 mm、25 mm、12 mm。1號樁處土體深層水平位移的峰值明顯大于2～4號樁，這是由于1號樁未采取輔助措施，沉樁擠土效應(yīng)最顯著；4號樁處土體深層水平位移的峰值明顯小于3號樁，這是由于3號樁比4號樁先開展沉樁試驗，3號樁沉樁過程中，水流對樁周土體產(chǎn)生軟化作用，導(dǎo)致4號樁的沉樁擠土效應(yīng)顯著減弱。

各試驗樁處土體深層水平位移的峰值對比見表4。由表4可知，與未采取輔助措施相比，采取“水沖法”輔助措施，土體深層水平位移的峰值減小約52%～77%，表明“水沖法”可顯著削弱沉樁擠土效應(yīng)，減小對周邊土體的擾動程度。

2.2 "土體深層土壓力

土體深層土壓力隨沉樁深度的變化見圖10。由圖10可知，樁端約2～3 m內(nèi)的土體均受到擠土效應(yīng)的影響，且深層土壓力的變化趨勢與樁側(cè)土體深層水平位移的變化趨勢基本一致。樁端達到各監(jiān)測點對應(yīng)的埋深時，深層土壓力達到峰值。隨著樁體貫入深度的增加，深層土壓力逐漸減小，這是由于隨著樁體的貫入，樁土界面持續(xù)發(fā)生剪切破壞，土體和樁體之間的黏著力逐漸減小，樁土界面的接觸作用減弱，導(dǎo)致深層土壓力顯著減小。

不同沉樁深度下各測點處深層土壓力峰值見圖11。由圖11可知，1號樁與2～4號樁各監(jiān)測點處深層土壓力峰值的變化規(guī)律明顯不同。沉樁深度為0～7 m內(nèi)，1號樁各測點處深層土壓力峰值先增大后減小，深層土壓力峰值的最大值為20.3 N，對應(yīng)的土體深度為4.4 m，此深度接近膨脹土③層黏

土的頂面，表明膨脹土的剪脹作用會增大深層土壓力。2～4號樁各監(jiān)測點處深層土壓力峰值隨著沉樁深度的增大逐漸增大。1號樁各監(jiān)測點處深層土壓力峰值呈上下兩端小、中間大的特征，2～4號樁各監(jiān)測點處深層土壓力峰值均呈上端小、下端大的特征。4號樁處深層土壓力峰值整體小于1～3號樁，且沉樁速度相對更快。

各試驗樁處最大深層土壓力對比見表5。由表5可知，與未采取輔助措施相比，采取“水沖法”輔助措施，土體最大深層土壓力減小約58%～83%，表明水對膨脹土具有較強的軟化作用，軟化后的膨脹土剪脹作用會顯著減弱，深層土壓力顯著減小。

通過以上分析可知，土體深層水平位移、深層土壓力均與沉樁深度、土質(zhì)條件密切相關(guān)?！八疀_法”輔助措施可顯著減小土體側(cè)壓力，削弱沉樁對周邊土體的擠土效應(yīng)，減小沉樁對周邊土體的不利影響。

3 "數(shù)值模擬

3.1 "三維模型的建立

以1號樁和2號樁為研究對象，將樁體視為剛性材料，樁體變形忽略不計，土體視為大變形材料。ABAQUS軟件的CEL方法（耦合的歐拉-拉格朗日方法）[17-20]能夠較好地處理土體大變形問題。本文樁體采用拉格朗日體，土體采用歐拉體，樁體貫入土體的過程中，拉格朗日體與歐拉體接觸，歐拉體中的材料在力的作用下發(fā)生流動，用來模擬土體的大變形。由于樁體、土體模型均為對稱結(jié)構(gòu)，為簡化計算，建立四分之一體積的三維模型，三維數(shù)值計算模型見圖12。

土體模型尺寸為6 000 mm（長）×6 000 mm（寬）×15 000 mm（高），模型中①層雜填土上方是高為 " 1 000 mm的無材料空層，空層區(qū)域無強度和密度。樁體、土體的網(wǎng)格分別采用離散剛體單元R3D4、8節(jié)點線型歐拉單元EC3D8R。在X-Y平面距樁邊線0～1 m內(nèi)，單元尺寸為0.01 m；距樁邊線大于1 m范圍內(nèi)，采用漸變方式，將單元尺寸從0.01 m逐漸增至0.5 m。在深度Z方向，采用漸變方式，將單元尺寸從0.01 m逐漸增至0.5 m。三維模型采用對稱邊界條件，底部限制所有方向自由度，側(cè)面限制法向自由度；樁體限制除沉樁方向以外的所有自由度。

由于采用“水沖法”輔助措施的2號樁樁周土體的含水率隨著沉樁深度的增大而增大，因此，采用土體摩爾庫倫強度準則[21]建立抗剪強度與含水率的動態(tài)關(guān)系，即

（1）

式中：c為黏聚力，kPa；σ為應(yīng)力，kPa；φ為內(nèi)摩擦角，°；w為含水率（質(zhì)量分數(shù)），%；a1、b1、a2、b2為土體的強度參數(shù)，見表6。

1號樁和2號樁各層土體的初始含水率均取20%。1號樁未采取輔助措施，土體含水率不隨沉樁深度變化，始終為20%；2號樁采取“水沖法”輔助措施，樁周土體的含水率隨沉樁深度的增大而增大，沉樁結(jié)束時，樁周各土層含水率均增至50%。由于1號樁和2號樁處第③層土體具有膨脹性，取剪脹角為內(nèi)摩擦角的1/2，其余土層不具有剪脹性，剪脹角為0。

將樁體和土體的法向接觸定義為硬接觸，即樁體和土體僅在相互接觸時傳遞法向應(yīng)力，當土體發(fā)生大變形時，土體與樁體脫離，不傳遞應(yīng)力。將樁體和土體的切向接觸定義為摩爾庫侖摩擦接觸，樁土接觸面的摩擦系數(shù)見表7。

現(xiàn)場沉樁設(shè)備為20RF免共振錘，沉樁載荷F以集中力的形式作用在樁頂，即

F=F0+FV， " " " " " （2）

式中：F0為靜定載荷，kN；FV為激振力，kN。沉樁過程中，F(xiàn)0取36.5 kN，F(xiàn)V取1 100sin（50πt） kN，其中，t為沉樁時間，s。

3.2 "數(shù)值模擬結(jié)果分析

沉樁深度與沉樁時間比（即每個沉樁深度對應(yīng)的沉樁時間與沉樁總時間之比）的關(guān)系見圖13。由圖13（a）可知，沉樁深度為6.5 m時，曲線出現(xiàn)明顯拐點；沉樁深度大于6.5 m時，曲線趨于平緩，此時，樁體位于③層粉質(zhì)黏土夾粉土的中下部，表明沉樁深度為6.5 m時，在設(shè)定的沉樁載荷作用下，土體的剪脹作用顯著增大了沉樁阻力，樁體受到的阻力與沉樁深度均接近極限值。由圖13（b）可知，曲線未出現(xiàn)明顯拐點，表明2號樁樁體可全長貫入，“水沖法”輔助措施能夠顯著減小沉樁阻力，提高沉樁效率。

土體深層水平位移模擬值與沉樁深度的關(guān)系見圖14。由圖14（a）可知，未采取輔助措施的條件下，隨著沉樁深度的增大，土體深層水平位移整體呈非線性增大的變化趨勢。沉樁深度大于4.0 m時，土體深層水平位移的增幅顯著增大。達到極限沉樁深度6.5 m時，位于5.8 m深度處監(jiān)測點的深層水平位移達到最大值，約為54 mm。由圖14（b）可知，采取“水沖法”輔助措施的條件下，隨著沉樁深度的增大，土體深層水平位移呈先增大后減小的非線性變化趨勢。沉樁深度為6.0 m時，位于5.45 m深度處監(jiān)測點的深層水平位移達到最大值，約為24 mm，與1號樁處土體深層水平位移相比，減小約56%。隨著沉樁深度的繼續(xù)增大，土體深層水平位移的峰值逐漸減小，沉樁深度達到12.0 m時，位于11.45 m深度處監(jiān)測點的深層水平位移減小至6 mm。

土體深層土壓力模擬值與沉樁深度的關(guān)系見圖15。由圖15（a）可知，未采取輔助措施的條件下，沉樁深度為4.0～6.0 m時，土體深層土壓力較大，約為18～19.7 N。由圖15（b）可知，采取“水沖法”輔助措施的條件下，沉樁深度為5.0～7.0 m時，土體深層土壓力較大，約為8.0～9.4 N，與1號樁相比，深層土壓力峰值減小約52%。無論是否采取沉樁輔助措施，隨著樁體貫入深度的增大，各監(jiān)測點處土體的深層土壓力均先增大后減小，深層土壓力模擬值的變化規(guī)律與現(xiàn)場試驗結(jié)果基本吻合。

土體深層水平位移的實測值與模擬值對比見表8，土體深層土壓力的實測值與模擬值對比見表9。由表8和表9可知，不同沉樁深度處，1號樁和2號樁土體的深層水平位移、深層土壓力的實測值與模擬值的最大誤差均不超過25%，表明三維數(shù)值模擬結(jié)果較可靠，能夠為膨脹土硬質(zhì)地層振動載荷沉樁擠土效應(yīng)的研究提供數(shù)據(jù)支撐。

4 "結(jié)論

以組合鋼板樁在膨脹土硬質(zhì)地層振動沉樁的擠土效應(yīng)為研究對象，通過現(xiàn)場沉樁試驗及數(shù)值模擬，對比分析“水沖法”輔助措施對沉樁過程中土體深層水平位移、深層土壓力的影響，得出如下結(jié)論。

（1）樁周土體的深層水平位移、深層土壓力均與土層性質(zhì)、土層深度密切相關(guān)。膨脹土的剪脹作用能夠增強沉樁的擠土效應(yīng)，表現(xiàn)為土體深層水平位移、深層土壓力顯著增大。

（2）隨著樁體貫入深度的增大，樁土界面持續(xù)發(fā)生剪切破壞，導(dǎo)致土體密實程度降低，樁土界面的接觸作用減弱，貫入面以上土體的深層土壓力呈明顯的退化現(xiàn)象。

（3）與未采取輔助措施相比，采取“水沖法”輔助措施，土體深層水平位移、深層土壓力的峰值均減小50%以上，表明采取“水沖法”輔助措施能夠削弱膨脹土的剪脹作用，減小膨脹土的抗剪強度，顯著削弱沉樁擠土效應(yīng)，有效減小膨脹土硬質(zhì)地層沉樁擠土效應(yīng)對周邊的環(huán)境影響。

參考文獻（References）：

[1] 王波，陳家任，廖方偉，等.智能建造背景下建筑業(yè)綠色低碳轉(zhuǎn)型的路徑與政策[J].科技導(dǎo)報，2023，41（5）：60-68.

WANG Bo，CHEN Jiaren，LIAO Fangwei，et al.Path and policy of green and low-carbon transformation of construction industry in the context of intelligent construction[J].Science amp; Technology Review，2023，41（5）：60-68.

[2] 李慶偉，岳清瑞，金紅偉，等.雙碳背景下鋼結(jié)構(gòu)碳排放研究進展[J].建筑結(jié)構(gòu)，2023，53（17）：1-7，36.

LI Qingwei，YUE Qingrui，JIN Hongwei，et al.Research progress on carbon emission of steel structure buildings based on carbon peak and carbon neutral [J].Building Structure，2023.53（17）：1-7，36.

[3] 彭芳樂，喬永康，程光華，等.我國城市地下空間規(guī)劃現(xiàn)狀、問題與對策[J].地學(xué)前緣，2019，26（3）：57-68 .

PENG Fangle，QIAO Yongkang，CHENG Guanghua，et al.Current situation and existing problems of and coping strategies for urban underground space planning in China[J].Earth Science Frontiers，2019，26（3）：57-68.

[4] 蔡敏，朱雪健，單燦燦，等.裝配式可回收基坑支護結(jié)構(gòu)碳排放與能耗計算分析[J].安徽建筑，2022，29（3）：67-70.

CAI Min，ZHU Xuejian，SHAN Cancan，et al.Calculation and analysis of carbon emission and energy consumption of assembled recyclable foundation support structures[J].Anhui Architecture，2022，29（3）：67-70.

[5] 盧斌.深基坑鋼板樁支護在建筑安全工程中的應(yīng)用研究[D].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)，2020：1-8.

[6] 羅戰(zhàn)友，王偉堂，劉薇.樁-界面摩擦對靜壓樁擠土效應(yīng)的影響分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2005，24（18）：3299-3304.

LUO Zhanyou，WANG Weitang，LIU Wei.Influence analysis of fricrion between pile and soil on compacting effects of jacked pile[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2005，24（18）：3299-3304.

[7] 魏麗敏，李雙龍，杜猛，等.基于CEL法的靜壓管樁擠土效應(yīng)數(shù)值分析[J].華南理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2021，49（4）：28-38.

WEI Limin，LI Shuanglong，DU Meng，et al.Numerical analysis on squeezing effect of jacked pipe pile based on CEL method[J].Journal of South China University of Technology（Natural Science Edition），2021，49（4）：28-38.

[8] 丁昊，楊樺，郭帥，等.黏土地層中PC工法樁振動沉樁環(huán)境效益分析[J].浙江建筑，2022，39（6）：47-51.

DING Hao，YANG Hua，GUO Shuai，et al.Environmental benefit analyses of PC construction pile with vibration piling in clay layer[J].Zhejiang Construction，2022，39（6）：47-51.

[9] 時林豐.鋼管樁高頻液壓振動沉樁數(shù)值模擬及模型試驗研究[D].昆明：云南大學(xué)，2019：28-57.

[10] 桑松魁，白曉宇，孔亮，等.層狀黏性土中靜壓樁沉貫特性現(xiàn)場試驗[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報，2022，41（10）：2135-2148.

SANG Songkui，BAI Xiaoyu，KONG Liang，et al.Field test of penetration characteristics of jacked piles in layered clay[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2022，41（10）：2135-2148.

[11] 龔壁衛(wèi).膨脹土裂隙、強度及其與邊坡穩(wěn)定的關(guān)系[J].長江科學(xué)院院報，2022，39（10）：1-7.

GONG Biwei.Relationship of fracture and strength with stability of expansive soils[J].Journal of Changjiang River Scientific Research Institute，2022，39（10）：1-7.

[12] 閆浩春，韓曉莉，張皓晨.建材行業(yè)綠色低碳技術(shù)評價方法研究與行業(yè)發(fā)展建議[J].環(huán)境保護，2023，51（9）：16-19.

YAN Haochun，HAN Xiaoli，ZHANG Haochen.Research on evaluation methods of green and low-carbon technology and development suggestions of building materials industry[J].Environmental Protection， 2023，51（9）：16-19.

[13] FU C，LIU Y Q，SHAN M.Drivers of low-carbon practices in green supply chain management in construction industry： An empirical study in China[J].Journal of Cleaner Production，2023，428：139497.

[14] NI G D，F(xiàn)ANG Y Q，NIU M M，et al.Spatial differences，dynamic evolution and influencing factors of China's construction industry carbon emission efficiency[J].Journal of Cleaner Production，2024，448：141593.

[15] WU J J，YING X Y.Development trend of green residential buildings in China under the guidance of the low-carbon concept：a policy review and analysis[J].Journal of Urban Management，2024，13：246-261.

[16] 張超哲，劉松玉.地下空間預(yù)制裝配式結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀綜述[J].應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報，2022，30（1）：236-245.

ZHANG Chaozhe，LIU Songyu.A review on the research of prefabricated structures in underground space[J].Journal of Basic Science and Engineering，2022，30（1）：236-245.

[17] DUCOBU F，RIVIèRE-LORPHèVRE E，F(xiàn)ILIPPI E.Application of the Coupled Eulerian-Lagrangian （CEL） method to the modeling of orthogonal cutting[J].European Journal of Mechanics A/Solids，2016， 59：58-66.

[18] WANG D，BIENEN B，NAZEM M，et al.Large deformation finite element analyses in geotechnical engineering[J].Computers and Geotechnics，2015，65：104-114.

[19] STAUBACH P，MACHA?EK J，MOSCOSO M C，et al.Impact of the installation on the long-term cyclic behaviour of piles in sand：a numerical study[J].Soil Dynamics and Earthquake Engineering，2020， 138：106223.

[20] QIU G，HENKE S，GRABE J.Application of a Coupled Eulerian- Lagrangian approach on geomechanical problems involving large deformations[J].Computers and Geotechnics，2011，38（1）：30-39.

[21] 劉洋.合肥膨脹土抗剪強度與含水量的關(guān)系研究及工程應(yīng)用[D].合肥：合肥工業(yè)大學(xué)，2003：24-30.