泄洪洞變底坡?lián)綒饪矒綒馓匦匝芯?/h1>
2024-08-22 00:00:00宋凱陳利強張陸陳楊正麗葉俊榮
水利水電快報 2024年8期 關鍵詞：泄洪洞
摘要：針對高水頭小底坡泄洪洞采用常規(guī)挑（跌）坎存在的空腔回水現(xiàn)象嚴重、穩(wěn)定性差、水頭變幅適應性差等問題，通過模型試驗的方法，結(jié)合如美水電站放空洞，對“挑坎+平緩坡+陡坡”的變底坡形式摻氣坎進行系統(tǒng)研究，揭示了變底坡?lián)綒饪哺鞑课唬ㄌ簦ǖ┛?、平緩坡段以及陡坡段）對摻氣空腔的影響機理。結(jié)果表明：在水位大幅變化過程中，變底坡?lián)綒饪矊目涨怀錆M回水的臨界水頭值為73.5 m，比常規(guī)摻氣坎提高了29.4 m。研究結(jié)果可為高水頭小底坡泄洪洞的摻氣設施布置提供參考。
關鍵詞：泄洪洞； 變底坡?lián)綒饪玻?小底坡； 摻氣空腔； 摻氣濃度； 水頭適應性
中圖法分類號：TV13""文獻標志碼：A
DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2024.08.012
文章編號：1006-0081（2024）08-0078-06
0 引 言
放空洞在高水頭大流速下運行時，常常伴隨有諸多水力學問題［1］。其中，當?shù)装迤露群苄r，摻氣設施往往存在空腔短、積水嚴重、進氣難等問題，空化空蝕問題突出?；诖耍瑢＜覍W者對空腔回水產(chǎn)生機制以及創(chuàng)新型摻氣坎進行了大量研究。
朱榮林等以摻氣效果作為依據(jù)，提出了摻氣臨界水頭［2］的概念，對摻氣設施是否失效進行了量化，并認為臨界水頭隨著底板坡度的減小而增大。肖興斌［3］在此基礎上通過模型試驗總結(jié)出過坎水流的3種不同形態(tài)，并指出射流沖擊角是造成空腔回水現(xiàn)象的重要因素。張立恒等［4］通過系列模型試驗得出射流沖擊角的臨界值為9°左右，且沖擊角的大小不僅與水流條件和摻氣設施體型有關，底板坡度也是重要的影響因素。王芳芳等［5］通過試驗，總結(jié)出造成空腔回水的兩個“積水源”、水舌沖擊區(qū)回流與水舌帶走的水流處于動態(tài)平衡狀態(tài)的“退水機制”，并發(fā)現(xiàn)射流沖擊角是影響“積水源”和“退水機制”的主要因素。
高昂［6］統(tǒng)計了部分國內(nèi)外典型泄水建筑物的摻氣設施布置形式，總結(jié)出了摻氣設施的基本體型有挑坎、跌坎、摻氣槽、側(cè)壁突擴等幾類。為了適應不同工程的水流條件，支拴喜等［7］提出了齒墩式摻氣坎；Su 等［8］提出了一種適用于低弗雷德數(shù)明流泄洪洞的“梯型槽摻氣坎”。漆力健等［9］提出了一種“U 型坎+陡坡”的組合式摻氣設施；王海云等［10］提出了“V 型坎”。吳時強等［11］提出了“燕尾坎+貼坡”的組合摻氣結(jié)構(gòu)。夏鵬飛［12］、補金梓［13］對布置于有壓進口末端的摻氣設施——楔形體摻氣坎進行了系列的研究。以上創(chuàng)新性體型都較好地解決了各工程的摻氣問題。
目前，工程上開始較多采用局部變底坡形式摻氣坎來解決摻氣問題［14］，并在古水水電站等工程上取得較好應用［15］。然而，對于此類摻氣坎的工作原理及影響因素缺乏系統(tǒng)研究。本文以如美水電站工程為實例，對變底坡?lián)綒饪膊煌w型進行系列模型試驗，探究其各個體型參數(shù)對摻氣特性的影響規(guī)律，以及在水位大幅變化情況下的適應性，為高水頭小底坡泄洪洞的摻氣減蝕技術(shù)研究提供參考。
1 研究方法
本文采用模型試驗的方法對變底坡?lián)綒饪策M行系統(tǒng)研究，試驗依托如美水電站放空洞模型，采用正態(tài)水工模型，遵循重力相似準則，模型比尺為1∶80，模型見圖1。放空洞最大運行水頭超過150 m，下游無壓洞段底板坡度較?。╥=473%），屬于典型的高水頭小底坡泄洪洞。無壓段為城門洞型，尺寸為11.0 m×15.0 m，長度約為1 km。試驗工況水力參數(shù)見表1，在研究變底坡?lián)綒饪搀w型對摻氣特性的影響時，運行水頭高度為66 m（工程的設計運行水頭）；在對比摻氣坎的運行水頭適應性時，設置了6個不同的運行水頭。
典型變底坡設計體型如圖2所示。設計原理：利用挑（跌）坎產(chǎn)生較長的摻氣空腔；平緩坡段作為過渡段，是摻氣空腔的主要部位，通過調(diào)節(jié)其長度可控制水舌落點，優(yōu)化空腔形態(tài)；陡坡段是水舌與底板的銜接段，坡度決定了射流沖擊角的大小，可有效減少回流積水。
2 變底坡?lián)綒饪搀w型對空腔特性的影響
2.1 挑（跌）坎對空腔特性的影響
為比較挑坎和跌坎對空腔的影響，試驗中設置了4個不同跌坎高度（Ts）和4個不同挑坎高度（Tr），分別為0.5，1.0，1.5 m和2.0 m，體型設計及設計水頭下的流態(tài)見圖3和圖4，試驗組次、體型參數(shù)及結(jié)果列于表1。
由試驗結(jié)果可以看出：①" 隨著坎高的增加，空腔長度呈增大的趨勢；②" 在同一坎高下，挑坎產(chǎn)生的空腔比跌坎產(chǎn)生的空腔長，因此，在小底坡泄洪洞布置受限時，應當優(yōu)先考慮采用挑坎體型作為摻氣設施的基本體型；③ 隨著坎高的增加，射流沖擊角呈增大趨勢；相同坎高下，挑坎（坡度為10%）對應的射流沖擊角比跌坎大約12°～13°；④" 坎高每增加0.5 m，挑坎射流沖擊角約增加1.5°～2.5°，跌坎射流沖擊角增加約2.0°～3.0°，而隨著坎高的增加，射流沖擊角增加幅度變小。
對于挑坎，主要有2個因素影響其空腔形態(tài)：坎高和挑坎坡度。在不同坎高的試驗中發(fā)現(xiàn)，當坎高較小時（Tr=0.5 m），形成的空腔較短，且極不穩(wěn)定；而當坎高較大時（Tr=1.5 m或Tr=2.0 m），雖然空腔形態(tài)較好，但水面上方的洞頂余幅較小，難以滿足規(guī)范要求。當Tr=1.0 m時，可產(chǎn)生較大空腔，也滿足水面上方洞頂余幅高度的要求，因此，以工況6的體型（挑坎坡度10%、坎高1.0 m）為基礎，對挑坎坡度進行調(diào)整，試驗體型工況及結(jié)果見表2。試驗結(jié)果顯示：在相同的水流條件下，空腔長度和射流沖擊角均與挑坎坡度具有良好的線性關系，挑坎坡度每增加5%，空腔長度大約增加3.0～5.5 m，射流沖擊角大約增加5.0°～6.5°。然而，射流沖擊角的增大，會導致回流現(xiàn)象的發(fā)生，摻氣效果增加了更多不確定性。另外，考慮到水舌與洞頂間的余幅高度，所以并不是坡度越大越好。
綜上，相對于跌坎而言，采用挑坎可以獲得更大的摻氣空腔，但同時也會形成更大的射流沖擊角。結(jié)合空腔積水深度隨著射流沖擊角的增大而整體呈現(xiàn)出增加趨勢的結(jié)論，在應用于小底坡泄洪洞時，由于水舌沖擊導致的回水不能被帶走，空腔回水現(xiàn)象嚴重，空腔形態(tài)在橫向增大的同時，縱向在縮小，如試驗中所看到的空腔極不穩(wěn)定，摻氣效果差。因此，單獨選用跌坎或是挑坎形式，均難以達到有效摻氣的效果。
2.2 平緩坡段長度對空腔特性的影響
在分析平緩坡段長度對空腔的影響時，根據(jù)上文分析，考慮到空腔長度以及洞頂余幅空間，挑坎高度取Tr=1.0 m，挑坎坡度取i1=10%作為基礎體型。在設計水頭工況下形成的摻氣空腔長度為172 m，射流沖擊角為22.7°，為了流暢地銜接水流，試驗時陡坡段坡度取i3=20%。通過調(diào)整平緩坡段長度來控制水舌落點，分別落在陡坡段的上端、中間、末尾以及下游區(qū)，體型參數(shù)及試驗結(jié)果見表3，典型水流流態(tài)如圖5所示。
從圖5中可以看到，出挑水流與洞頂之間留有一定的余幅空間（經(jīng)測量，洞頂余幅為35.2%，大于規(guī)范中20%的要求），摻氣空腔較長，表明采取的挑坎體型是合理的。當水舌落點處于陡坡段范圍內(nèi)時，空腔穩(wěn)定無積水，水流流態(tài)良好；當水舌落在陡坡段下游洞身底板上時，空腔積水仍然較嚴重，這是因為射流沖擊角大于產(chǎn)生回流的臨界值，下泄的水流無法帶走回水。因此，在設計平緩坡段長度時，應當考慮水舌落點位置，以落點處于陡坡段中間位置為宜。此外，適當增大平緩坡段的坡度，利用重力消除水舌下緣脫落的水滴，在水位大變幅變化的工程中，還應考慮水位變化時的水舌落點范圍。
2.3 陡坡段坡度對空腔特性的影響
根據(jù)研究，射流沖擊角是決定空腔回水的主要因素之一，變底坡?lián)綒饪驳莫毺刂幵谟诳梢酝ㄟ^調(diào)整陡坡段的坡度來控制射流沖擊角的大小。由前文分析可知，在設計水位時的射流沖擊角為227°，擬定3個不同的陡坡段坡度，分別為10%、15%及20%。各體型的流態(tài)見圖6～8，當陡坡坡度為10%時，可以明顯看到空腔內(nèi)存在一定厚度的回水，導致空腔長度減??；當陡坡坡度增大到15%時，空腔積水顯著減少；當陡坡坡度增大到20%時，空腔內(nèi)沒有出現(xiàn)積水現(xiàn)象，僅在水舌落點處有少量回水。試驗結(jié)果表明，陡坡段坡度對消除空腔積水至關重要，隨著坡度變陡，回溯水流及空腔積水明顯減弱，坡度以稍緩于坡頂水舌下緣面坡度最佳。
摻氣坎的摻氣效果隨著水流條件的變化而變化，如當運行水頭減小，流速減小時，摻氣空腔必然會減小甚至消失，即摻氣設施只在一定的水頭（流速）范圍內(nèi)是有效的。對比分析常規(guī)挑坎（坡度10%，坎高1.0 m）和變底坡?lián)綒饪玻ㄌ艨部哺?.0 m，挑坎坡度10%；平緩坡段長度15 m；陡坡坡度20%）在水位大變幅變化過程中的水流流態(tài)，進一步了解摻氣設施的應用適應性。各工況試驗結(jié)果見表4。在不同高度運行水頭下的水流流態(tài)見圖9～12。
對于常規(guī)挑坎方案，可以看到運行水頭減小到90 m時摻氣空腔已經(jīng)出現(xiàn)回水現(xiàn)象，到設計水頭66 m時，空腔被回水填滿，摻氣設施失效。此外，在試驗過程中逐步降低庫水位，觀測得到空腔充滿回水現(xiàn)象的臨界水頭值約為73.5 m。此水頭下，洞內(nèi)水流流速大，摻氣設施失效會引發(fā)嚴重的空蝕破壞。
對于變底坡?lián)綒饪玻谶\行水頭降低到設計水頭66 m的過程中，摻氣空腔始終較為穩(wěn)定，空腔末端（即水舌落點）從陡坡末端逐漸上移到前端，整個過程一直處于陡坡范圍內(nèi)，在試驗過程中逐步降低庫水位，發(fā)現(xiàn)當水舌落點靠近陡坡頂端時，空腔內(nèi)出現(xiàn)積水并逐漸增多。觀測得到空腔充滿回水現(xiàn)象的臨界水頭值約為44.1 m，比常規(guī)挑坎的臨界水頭低了29.4 m，且在此水頭下，洞內(nèi)水流流速小于20 m/s，摻氣設施失效也不影響運行安全。
4 結(jié) 論
本文采用模型試驗的方法，對變底坡?lián)綒饪驳乃μ匦赃M行了系統(tǒng)研究，并與常規(guī)挑坎進行了比較，得出以下結(jié)論。
（1） 變底坡?lián)綒饪驳钠骄徠露问切纬煞€(wěn)定空腔的過渡段，通過調(diào)整其水平長度可以控制水舌落點在陡坡段的位置。
（2） 變底坡?lián)綒饪驳亩钙露纹鸬狡巾樸暯訏伾渌?、減小射流沖擊角度的作用，很大程度上決定了摻氣坎的摻氣性能，坡度越大，越有利于減少空腔回水，坡度以稍緩于坡頂水舌下緣面坡度最佳。
（3） 相比于常規(guī)挑坎，變底坡?lián)綒饪材軌蜻m應更大范圍的水位變化，保證摻氣空腔在水位大幅下降過程中均能保持穩(wěn)定。
參考文獻：
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編輯：李 慧
Study on aeration characteristics of variable bottom slope aerator of spillway tunnel
SONG Kai1，2，CHEN Liqiang1，2，ZHANG Luchen3，YANG Zhengli4，YE Junrong1，2
（1.Changjiang Survey，Planning，Design and Research Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China；
2.National Research Center for Dam Safety Engineering Technology，Wuhan 430010，China；
3.State Key Laboratory of Hydrology-Water Resources and Hydraulic Engineering，Nanjing Hydraulic Research Institute，Nanjing 210029，China；
4.College of Water Resources and Hydropower，Sichuan University，Chengdu 610065，China）
Abstract：
In response to the serious problems of high head small bottom slope spillway tunnels with conventional flip bucket （drop bucket），such as cavity backflow，poor stability，and low adaptability to head variation，the variable bottom slope form of aerated bucket with \"flip bucket plus flat gentle slope plus steep slope\" was systematically studied through model test combined with the emptying cavity of Rumei Hydropower Station，and the influence of various parts of the variable bottom slope aerator （flip bucket，gentle slope section，and steep slope section） on the aerated cavity were revealed. The results showed that during the significant change in water level，the critical head of the cavity filled with back water corresponding to the bottom slope aerator was 73.5 m，which was 29.4 m higher than that of the conventional aerator. The research results can provide a reference for the layout of aerated facilities in high head small bottom slope spillway tunnels.
Key words：
spillway tunnel； variable bottom slope aerator； small slope； aerating cavity； aeration concentration； head adaptability
基金項目：長江設計集團自主創(chuàng)新項目“水庫大壩安全評價信息化系統(tǒng)（二期）”（CX2023Z01-2）
作者簡介：宋 凱，男，工程師，博士，主要從事水工建筑物設計工作。E-mail：1094116767@qq.com
引用格式：宋凱，陳利強，張陸陳，等.泄洪洞變底坡?lián)綒饪矒綒馓匦匝芯浚跩］.水利水電快報，2024，45（8）：78-83.
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關鍵詞：泄洪洞； 變底坡?lián)綒饪玻?小底坡； 摻氣空腔； 摻氣濃度； 水頭適應性
中圖法分類號：TV13""文獻標志碼：A
DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2024.08.012
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0 引 言
放空洞在高水頭大流速下運行時，常常伴隨有諸多水力學問題［1］。其中，當?shù)装迤露群苄r，摻氣設施往往存在空腔短、積水嚴重、進氣難等問題，空化空蝕問題突出?；诖耍瑢＜覍W者對空腔回水產(chǎn)生機制以及創(chuàng)新型摻氣坎進行了大量研究。
朱榮林等以摻氣效果作為依據(jù)，提出了摻氣臨界水頭［2］的概念，對摻氣設施是否失效進行了量化，并認為臨界水頭隨著底板坡度的減小而增大。肖興斌［3］在此基礎上通過模型試驗總結(jié)出過坎水流的3種不同形態(tài)，并指出射流沖擊角是造成空腔回水現(xiàn)象的重要因素。張立恒等［4］通過系列模型試驗得出射流沖擊角的臨界值為9°左右，且沖擊角的大小不僅與水流條件和摻氣設施體型有關，底板坡度也是重要的影響因素。王芳芳等［5］通過試驗，總結(jié)出造成空腔回水的兩個“積水源”、水舌沖擊區(qū)回流與水舌帶走的水流處于動態(tài)平衡狀態(tài)的“退水機制”，并發(fā)現(xiàn)射流沖擊角是影響“積水源”和“退水機制”的主要因素。
高昂［6］統(tǒng)計了部分國內(nèi)外典型泄水建筑物的摻氣設施布置形式，總結(jié)出了摻氣設施的基本體型有挑坎、跌坎、摻氣槽、側(cè)壁突擴等幾類。為了適應不同工程的水流條件，支拴喜等［7］提出了齒墩式摻氣坎；Su 等［8］提出了一種適用于低弗雷德數(shù)明流泄洪洞的“梯型槽摻氣坎”。漆力健等［9］提出了一種“U 型坎+陡坡”的組合式摻氣設施；王海云等［10］提出了“V 型坎”。吳時強等［11］提出了“燕尾坎+貼坡”的組合摻氣結(jié)構(gòu)。夏鵬飛［12］、補金梓［13］對布置于有壓進口末端的摻氣設施——楔形體摻氣坎進行了系列的研究。以上創(chuàng)新性體型都較好地解決了各工程的摻氣問題。
目前，工程上開始較多采用局部變底坡形式摻氣坎來解決摻氣問題［14］，并在古水水電站等工程上取得較好應用［15］。然而，對于此類摻氣坎的工作原理及影響因素缺乏系統(tǒng)研究。本文以如美水電站工程為實例，對變底坡?lián)綒饪膊煌w型進行系列模型試驗，探究其各個體型參數(shù)對摻氣特性的影響規(guī)律，以及在水位大幅變化情況下的適應性，為高水頭小底坡泄洪洞的摻氣減蝕技術(shù)研究提供參考。
1 研究方法
本文采用模型試驗的方法對變底坡?lián)綒饪策M行系統(tǒng)研究，試驗依托如美水電站放空洞模型，采用正態(tài)水工模型，遵循重力相似準則，模型比尺為1∶80，模型見圖1。放空洞最大運行水頭超過150 m，下游無壓洞段底板坡度較?。╥=473%），屬于典型的高水頭小底坡泄洪洞。無壓段為城門洞型，尺寸為11.0 m×15.0 m，長度約為1 km。試驗工況水力參數(shù)見表1，在研究變底坡?lián)綒饪搀w型對摻氣特性的影響時，運行水頭高度為66 m（工程的設計運行水頭）；在對比摻氣坎的運行水頭適應性時，設置了6個不同的運行水頭。
典型變底坡設計體型如圖2所示。設計原理：利用挑（跌）坎產(chǎn)生較長的摻氣空腔；平緩坡段作為過渡段，是摻氣空腔的主要部位，通過調(diào)節(jié)其長度可控制水舌落點，優(yōu)化空腔形態(tài)；陡坡段是水舌與底板的銜接段，坡度決定了射流沖擊角的大小，可有效減少回流積水。
2 變底坡?lián)綒饪搀w型對空腔特性的影響
2.1 挑（跌）坎對空腔特性的影響
為比較挑坎和跌坎對空腔的影響，試驗中設置了4個不同跌坎高度（Ts）和4個不同挑坎高度（Tr），分別為0.5，1.0，1.5 m和2.0 m，體型設計及設計水頭下的流態(tài)見圖3和圖4，試驗組次、體型參數(shù)及結(jié)果列于表1。
由試驗結(jié)果可以看出：①" 隨著坎高的增加，空腔長度呈增大的趨勢；②" 在同一坎高下，挑坎產(chǎn)生的空腔比跌坎產(chǎn)生的空腔長，因此，在小底坡泄洪洞布置受限時，應當優(yōu)先考慮采用挑坎體型作為摻氣設施的基本體型；③ 隨著坎高的增加，射流沖擊角呈增大趨勢；相同坎高下，挑坎（坡度為10%）對應的射流沖擊角比跌坎大約12°～13°；④" 坎高每增加0.5 m，挑坎射流沖擊角約增加1.5°～2.5°，跌坎射流沖擊角增加約2.0°～3.0°，而隨著坎高的增加，射流沖擊角增加幅度變小。
對于挑坎，主要有2個因素影響其空腔形態(tài)：坎高和挑坎坡度。在不同坎高的試驗中發(fā)現(xiàn)，當坎高較小時（Tr=0.5 m），形成的空腔較短，且極不穩(wěn)定；而當坎高較大時（Tr=1.5 m或Tr=2.0 m），雖然空腔形態(tài)較好，但水面上方的洞頂余幅較小，難以滿足規(guī)范要求。當Tr=1.0 m時，可產(chǎn)生較大空腔，也滿足水面上方洞頂余幅高度的要求，因此，以工況6的體型（挑坎坡度10%、坎高1.0 m）為基礎，對挑坎坡度進行調(diào)整，試驗體型工況及結(jié)果見表2。試驗結(jié)果顯示：在相同的水流條件下，空腔長度和射流沖擊角均與挑坎坡度具有良好的線性關系，挑坎坡度每增加5%，空腔長度大約增加3.0～5.5 m，射流沖擊角大約增加5.0°～6.5°。然而，射流沖擊角的增大，會導致回流現(xiàn)象的發(fā)生，摻氣效果增加了更多不確定性。另外，考慮到水舌與洞頂間的余幅高度，所以并不是坡度越大越好。
綜上，相對于跌坎而言，采用挑坎可以獲得更大的摻氣空腔，但同時也會形成更大的射流沖擊角。結(jié)合空腔積水深度隨著射流沖擊角的增大而整體呈現(xiàn)出增加趨勢的結(jié)論，在應用于小底坡泄洪洞時，由于水舌沖擊導致的回水不能被帶走，空腔回水現(xiàn)象嚴重，空腔形態(tài)在橫向增大的同時，縱向在縮小，如試驗中所看到的空腔極不穩(wěn)定，摻氣效果差。因此，單獨選用跌坎或是挑坎形式，均難以達到有效摻氣的效果。
2.2 平緩坡段長度對空腔特性的影響
在分析平緩坡段長度對空腔的影響時，根據(jù)上文分析，考慮到空腔長度以及洞頂余幅空間，挑坎高度取Tr=1.0 m，挑坎坡度取i1=10%作為基礎體型。在設計水頭工況下形成的摻氣空腔長度為172 m，射流沖擊角為22.7°，為了流暢地銜接水流，試驗時陡坡段坡度取i3=20%。通過調(diào)整平緩坡段長度來控制水舌落點，分別落在陡坡段的上端、中間、末尾以及下游區(qū)，體型參數(shù)及試驗結(jié)果見表3，典型水流流態(tài)如圖5所示。
從圖5中可以看到，出挑水流與洞頂之間留有一定的余幅空間（經(jīng)測量，洞頂余幅為35.2%，大于規(guī)范中20%的要求），摻氣空腔較長，表明采取的挑坎體型是合理的。當水舌落點處于陡坡段范圍內(nèi)時，空腔穩(wěn)定無積水，水流流態(tài)良好；當水舌落在陡坡段下游洞身底板上時，空腔積水仍然較嚴重，這是因為射流沖擊角大于產(chǎn)生回流的臨界值，下泄的水流無法帶走回水。因此，在設計平緩坡段長度時，應當考慮水舌落點位置，以落點處于陡坡段中間位置為宜。此外，適當增大平緩坡段的坡度，利用重力消除水舌下緣脫落的水滴，在水位大變幅變化的工程中，還應考慮水位變化時的水舌落點范圍。
2.3 陡坡段坡度對空腔特性的影響
根據(jù)研究，射流沖擊角是決定空腔回水的主要因素之一，變底坡?lián)綒饪驳莫毺刂幵谟诳梢酝ㄟ^調(diào)整陡坡段的坡度來控制射流沖擊角的大小。由前文分析可知，在設計水位時的射流沖擊角為227°，擬定3個不同的陡坡段坡度，分別為10%、15%及20%。各體型的流態(tài)見圖6～8，當陡坡坡度為10%時，可以明顯看到空腔內(nèi)存在一定厚度的回水，導致空腔長度減??；當陡坡坡度增大到15%時，空腔積水顯著減少；當陡坡坡度增大到20%時，空腔內(nèi)沒有出現(xiàn)積水現(xiàn)象，僅在水舌落點處有少量回水。試驗結(jié)果表明，陡坡段坡度對消除空腔積水至關重要，隨著坡度變陡，回溯水流及空腔積水明顯減弱，坡度以稍緩于坡頂水舌下緣面坡度最佳。
摻氣坎的摻氣效果隨著水流條件的變化而變化，如當運行水頭減小，流速減小時，摻氣空腔必然會減小甚至消失，即摻氣設施只在一定的水頭（流速）范圍內(nèi)是有效的。對比分析常規(guī)挑坎（坡度10%，坎高1.0 m）和變底坡?lián)綒饪玻ㄌ艨部哺?.0 m，挑坎坡度10%；平緩坡段長度15 m；陡坡坡度20%）在水位大變幅變化過程中的水流流態(tài)，進一步了解摻氣設施的應用適應性。各工況試驗結(jié)果見表4。在不同高度運行水頭下的水流流態(tài)見圖9～12。
對于常規(guī)挑坎方案，可以看到運行水頭減小到90 m時摻氣空腔已經(jīng)出現(xiàn)回水現(xiàn)象，到設計水頭66 m時，空腔被回水填滿，摻氣設施失效。此外，在試驗過程中逐步降低庫水位，觀測得到空腔充滿回水現(xiàn)象的臨界水頭值約為73.5 m。此水頭下，洞內(nèi)水流流速大，摻氣設施失效會引發(fā)嚴重的空蝕破壞。
對于變底坡?lián)綒饪玻谶\行水頭降低到設計水頭66 m的過程中，摻氣空腔始終較為穩(wěn)定，空腔末端（即水舌落點）從陡坡末端逐漸上移到前端，整個過程一直處于陡坡范圍內(nèi)，在試驗過程中逐步降低庫水位，發(fā)現(xiàn)當水舌落點靠近陡坡頂端時，空腔內(nèi)出現(xiàn)積水并逐漸增多。觀測得到空腔充滿回水現(xiàn)象的臨界水頭值約為44.1 m，比常規(guī)挑坎的臨界水頭低了29.4 m，且在此水頭下，洞內(nèi)水流流速小于20 m/s，摻氣設施失效也不影響運行安全。
4 結(jié) 論
本文采用模型試驗的方法，對變底坡?lián)綒饪驳乃μ匦赃M行了系統(tǒng)研究，并與常規(guī)挑坎進行了比較，得出以下結(jié)論。
（1） 變底坡?lián)綒饪驳钠骄徠露问切纬煞€(wěn)定空腔的過渡段，通過調(diào)整其水平長度可以控制水舌落點在陡坡段的位置。
（2） 變底坡?lián)綒饪驳亩钙露纹鸬狡巾樸暯訏伾渌?、減小射流沖擊角度的作用，很大程度上決定了摻氣坎的摻氣性能，坡度越大，越有利于減少空腔回水，坡度以稍緩于坡頂水舌下緣面坡度最佳。
（3） 相比于常規(guī)挑坎，變底坡?lián)綒饪材軌蜻m應更大范圍的水位變化，保證摻氣空腔在水位大幅下降過程中均能保持穩(wěn)定。
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編輯：李 慧
Study on aeration characteristics of variable bottom slope aerator of spillway tunnel
SONG Kai1，2，CHEN Liqiang1，2，ZHANG Luchen3，YANG Zhengli4，YE Junrong1，2
（1.Changjiang Survey，Planning，Design and Research Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China；
2.National Research Center for Dam Safety Engineering Technology，Wuhan 430010，China；
3.State Key Laboratory of Hydrology-Water Resources and Hydraulic Engineering，Nanjing Hydraulic Research Institute，Nanjing 210029，China；
4.College of Water Resources and Hydropower，Sichuan University，Chengdu 610065，China）
Abstract：
In response to the serious problems of high head small bottom slope spillway tunnels with conventional flip bucket （drop bucket），such as cavity backflow，poor stability，and low adaptability to head variation，the variable bottom slope form of aerated bucket with \"flip bucket plus flat gentle slope plus steep slope\" was systematically studied through model test combined with the emptying cavity of Rumei Hydropower Station，and the influence of various parts of the variable bottom slope aerator （flip bucket，gentle slope section，and steep slope section） on the aerated cavity were revealed. The results showed that during the significant change in water level，the critical head of the cavity filled with back water corresponding to the bottom slope aerator was 73.5 m，which was 29.4 m higher than that of the conventional aerator. The research results can provide a reference for the layout of aerated facilities in high head small bottom slope spillway tunnels.
Key words：
spillway tunnel； variable bottom slope aerator； small slope； aerating cavity； aeration concentration； head adaptability
基金項目：長江設計集團自主創(chuàng)新項目“水庫大壩安全評價信息化系統(tǒng)（二期）”（CX2023Z01-2）
作者簡介：宋 凱，男，工程師，博士，主要從事水工建筑物設計工作。E-mail：1094116767@qq.com
引用格式：宋凱，陳利強，張陸陳，等.泄洪洞變底坡?lián)綒饪矒綒馓匦匝芯浚跩］.水利水電快報，2024，45（8）：78-83.
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