劉 姮

（國網(wǎng)白銀供電公司，甘肅 白銀 730900）

隨著我國社會與經(jīng)濟的快速發(fā)展，水力發(fā)電行業(yè)也取得了飛速的進步。水輪發(fā)電機組的單機容量日益增大，且隨著能源結構的改變，水電機組與風電、光伏等新能源的多能互補運行成為重要發(fā)展方向。但隨之而來的就是由水力、機械、電氣和其它各種因素共同耦合引起的機組運行穩(wěn)定性問題，機組運行失穩(wěn)會直接影響機組使用壽命與發(fā)電質量水平，嚴重時甚至還會影響水電站的安全運行[1-3]。

水電機組運行工況包括啟動、停機、工況轉換等過程，特別是在與風電、光伏等新能源互補運行時，工況調節(jié)更加頻繁，機組在水力、機械和電磁等因素共同作用下，呈現(xiàn)出復雜的動力響應特征，由于這些外部作用因素并不是相互獨立的，且不同因素引起的機組部位振動往往是相互耦合的，故將機組作為一個耦合的動態(tài)系統(tǒng)進行研究已經(jīng)成為一種趨勢，但其難度和工作量也隨之大大增加[4-6]。機組軸系的振動往往是導致水電機組振動事故的主要原因，如導軸承間隙不均勻，大軸弓狀回旋導致水輪機密封間隙偏斜，引發(fā)水力不平衡；機組軸系的動態(tài)響應導致定轉子間氣隙不均，造成發(fā)電機定轉子間不平衡磁拉力加大，加劇機組軸系的振動幅值等[7-9]。因此，對水電機組軸系的各個系統(tǒng)參數(shù)影響規(guī)律進行針對性研究，對掌握機組振動誘發(fā)機理和減振避振措施具有重要意義。

本文以水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)為研究對象，考慮不平衡磁拉力、非線性油膜力和碰摩力對轉子軸承系統(tǒng)的耦合作用，并利用擴展傅里葉敏感性分析方法進行機組軸系系統(tǒng)參數(shù)敏感性分析，得出軸系系統(tǒng)參數(shù)對其運行穩(wěn)定性的影響規(guī)律。

1 軸系外激勵模型

1.1 不平衡磁拉力

在機組正常運行時，發(fā)電機轉子在均勻的磁場中旋轉，轉子徑向受均勻的磁拉力影響。若出現(xiàn)水力不平衡、轉子質量不平衡或發(fā)電機的定轉子不圓等因素則會造成定、轉子間氣隙不均，從而產(chǎn)生不平衡磁拉力。不平衡磁拉力主要作用于發(fā)電機轉子上，且與轉子偏心同向，這會進一步加劇機組的震動。

目前，不平衡磁拉力的求解方法主要分為3 種情況，分別是求解線性解析解、求解非線性解析解和數(shù)值計算。其中求解線性解析解由于使用的是線性模型，沒有考慮到實際運行中的非線性關系，往往會產(chǎn)生較大的誤差。數(shù)值計算方法又可分為有限差分法和有限元法，在求解電機內部非線性電磁場時常用這種方法，這種方法的精度非常高，而且考慮的影響因素也非常全面，但計算過程會非常復雜繁瑣。求解非線性解析解的方法則剛好介于二者之間，有較好的精度，求解也相對容易。由于在水輪發(fā)電機組中不平衡磁拉力引起的機組振動有很強的非線性特性，并且結合實際對于計算精度的要求，通常都選用求解非線性解析解的方法[10]。

如圖1 所示，O'表示轉子外圓中心，在O-xyz坐標系中，設O'坐標為（X1，Y1），偏心轉子氣隙可表示為：

圖1 發(fā)電機偏心轉子氣隙示意圖

式（1）中，δ0表示發(fā)電機轉子不偏心時的平均氣隙寬度，表示發(fā)電機轉子徑向位移，α表示氣隙處于x軸夾角，γ表示發(fā)電機轉子轉角。

氣隙磁導的級數(shù)展開形式可以表示為：

式中，Λn表示氣隙磁導的Fourier 系數(shù)，具體表示為：

由電機學原理可知，三相同步發(fā)電機在空載工況下的氣隙基波磁動勢為：

式（4）中，F(xiàn)j表示轉子勵磁電流的基波磁動勢，F(xiàn)j=kjIj，Ij表示發(fā)電機轉子的勵磁電流，kj表示氣隙基波磁動勢系數(shù)，p表示發(fā)電機的磁極對數(shù)，ω表示轉動頻率。

氣隙磁密的分布表達式為：

在一般情況下，可將磁密的切向分量忽略不計。假設鐵心的磁導無限大，則可將垂直于鐵心或空氣邊界位置的Mɑxwell應力表示為：

將轉子表面積分可以得到不平衡磁拉力的解析表達式為：

從式（7）可知，不平衡磁拉力可以分為兩個部分：與時間無關部分和與時間相關部分。與時間無關部分的幅值大小為f1，且方向指向氣隙最小的位置；與時間相關部分的波動頻率是機組轉頻的二倍，幅值大小分別為f2、f3、f4。當磁極對數(shù)p＞3 時，只存在與時間無關部分的不平衡磁拉力。對水輪發(fā)電機組而言，負載時會改變負載電流和功率因數(shù)，但對于不平衡磁拉力的負載與空載時差別并不大。因此，負載時的不平衡磁拉力可用空載磁場時得到的不平衡磁拉力來近似表示。水輪發(fā)電機組磁極對數(shù)一般較多，當p＞3 時，機組不平衡磁拉力的解析表達式如下：

其中Rr表示發(fā)電機轉子半徑，Lr表示轉子長度。

1.2 碰摩力模型

工業(yè)上為了提高旋轉機械的效率，定轉子間的間隙設計往往很小，但這也導致有較大幾率會產(chǎn)生定轉子碰摩現(xiàn)象。碰摩力主要發(fā)生在定轉子間發(fā)生碰撞的情況下，而碰摩可能導致燒瓦現(xiàn)象，嚴重時更可能造成機組毀壞等破壞性事故，并且碰摩現(xiàn)象可能導致系統(tǒng)響應出現(xiàn)擬周期、混沌、分岔等非線性運動形式。碰摩工況主要有在一段時間內發(fā)生碰摩力連續(xù)但不光滑的碰摩和忽略碰摩細節(jié)，認為碰摩整個過程瞬間完成這兩種情況，這兩種碰摩過程有著不同的力學機理和力學意義。

目前，對于定轉子的碰摩非線性動力學問題主要有兩種模型進行處理，包括雙線性剛度模型和基于Hertz 接觸理論的連續(xù)碰摩模型。第一種模型主要針對的是剛體或者非常硬的碰撞體；第二種則有相對較大的應用范圍，可以考慮碰撞體的材料和結構等，也可以包含碰撞速度、阻尼和能量損失等信息，但建模過程也會相對更加復雜。由于水輪發(fā)電機組的轉速相對較低，且定轉子質量較大，可在忽略變形的條件下認為其保持剛性，所以在本文中綜合考慮，采用雙線性剛度模型[11-13]。

如圖2 所示，忽略摩擦熱效應的影響且認為定子為線性變形，定轉子間的摩擦符合庫倫定律。當發(fā)生碰摩過程，碰摩力可表示為：

圖2 定轉子碰摩示意圖

式（9）中，F(xiàn)N表示法向碰摩力，F(xiàn)T表示切向摩擦力，β表示徑向碰摩角，f表示摩擦系數(shù)，kr表示定子徑向剛度。

碰摩力在x，y方向的分量可以表示為：

式（10）中，H表示Heɑviside函數(shù)，且

1.3 非線性油膜力模型

非線性油膜力作用于軸承上，現(xiàn)今常用的非線性油膜力模型主要有Capone 模型、穩(wěn)態(tài)短軸承油膜力模型、穩(wěn)態(tài)長軸承油膜力模型和非穩(wěn)態(tài)短軸承油膜力模型四種。其中第二種和第三種是不考慮瞬態(tài)擾動的，在本文中不適用，第四種和第一種相比，收斂性和精度都略有不足，因此，本文在處理非線性油膜力時采用Capone 模型[14-16]。

非線性油膜力的表達式為：

1.4 機組軸系動力學模型

本文研究的水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)結構示意圖如圖3 所示。水輪發(fā)電機組軸系模型由發(fā)電機轉子和水輪機轉輪以及3 個導軸承構成?？紤]到機組軸系系統(tǒng)在不平衡磁拉力、非線性油膜力和碰摩力作用下的動力特性較為復雜，本文只考慮軸系的橫向振動，并在轉子和聯(lián)軸器為剛性連接情況下進行分析。

圖3 機組軸系系統(tǒng)結構示意圖

忽略轉軸重量以及轉子重心回轉體的極慣性距，假設機組轉軸兩端的剛度均為Ke，上、下導軸承距轉子垂直方向距離均為ɑ。通過拉格朗日方程可得水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)的運動微分方程為：

其中，m1、m2分別為轉子及軸頸質量，c1、c2分別為轉子及軸承處阻尼。X1、Y1為轉子的軸心位移，X2、Y2為軸承軸頸位移。

2 敏感性分析方法

在進行機組軸系系統(tǒng)參數(shù)的敏感性分析時，首先根據(jù)各個系統(tǒng)參數(shù)的取值范圍，分析系統(tǒng)參數(shù)在選定取值范圍內的取值變化對機組軸系系統(tǒng)輸出響應影響機理。目前，參數(shù)敏感性分析方法主要分為兩種，一種是局部敏感性分析，即在保持其他給定參數(shù)不變的條件下，分析選定的一個參數(shù)的變化對系統(tǒng)輸出響應的影響規(guī)律；另一種是全局敏感性分析，全局敏感性分析方法可以分析多個參數(shù)同步變化時，其中一個選定參數(shù)和其他參數(shù)之間相互作用對系統(tǒng)的輸出響應的影響程度[17]。

目前常用的全局敏感性分析方法有3 類，分別為：回歸分析法、Sobol 指數(shù)分析法、拓展傅里葉敏感性分析法（EFAST）[18-21]。其中，結合了傅里葉幅度敏感性檢驗法的優(yōu)勢提出來的拓展傅里葉敏感性分析法不但可以分析系統(tǒng)某一個參數(shù)變化對輸出響應的影響，而且也可以用于多個參數(shù)同時變化交互作用時對系統(tǒng)輸出響應影響的分析。因此，本章采用拓展傅里葉敏感性分析法（EFAST）對水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)參數(shù)進行全局敏感性分析。

EFAST 用的是方差分析的思想，即假定各個輸入?yún)?shù)和參數(shù)間的相互作用是由模型輸出的方差引起的[13，14]。因此可以反映出模型輸出響應對于輸入?yún)?shù)的敏感性。故可通過模型的方差的分解來獲取各個參數(shù)和參數(shù)相互耦合作用對總方差的影響的占比，稱為參數(shù)的敏感性指數(shù)。參數(shù)的敏感性指標可分為單個輸入?yún)?shù)對于模型輸出響應的影響和多個輸入?yún)?shù)間的互相耦合作用對于模型輸出響應的影響兩大類，我們分別稱其為主敏感性指數(shù)（Main effect）和總敏感性指數(shù)（Total effect）。在采用EFAST進行參數(shù)敏感性分析前，需先確定出各個輸入?yún)?shù)的取值范圍和幾何分布。

EFAST 的原理及計算過程如下所示：

首先，在所有待分析參數(shù)所組成的多維空間里選擇出合適的搜索函數(shù)Gi。然后用搜索函數(shù)Gi把模型Y=f（x1，x2，…，xn）轉化成Y=f（s）。其中搜索函數(shù)Gi與輸入?yún)?shù)xi的關系如下所示：

上式中，i∈（1，n），n表示不確定輸入?yún)?shù)的個數(shù)，ωi為搜索頻率。

搜索函數(shù)Gi的表達式為：

其中，Pi表示輸入?yún)?shù)xi的概率密度函數(shù)。

對式（14）進行積分和傅里葉變換可得：

其中，輸入?yún)?shù)xi通過xj作用耦合方差用Vij表示，輸入?yún)?shù)xi通過xj和xk作用的耦合方差用Vijk表示，輸入?yún)?shù)xi通過x1，x2，…，xn作用的耦合方差用xn表示。通過歸一化處理可獲得輸入?yún)?shù)xi的一階敏感性指數(shù)Si，Si的表達式為Si=Vi/V，輸入?yún)?shù)xi的總敏感性指數(shù)STi可以表示為STi=（V-V-i）/V，其中V-i表示不包括參數(shù)xi的所有參數(shù)方差和。

水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)在運行的過程中會受到水力、機械和電磁等多方面因素互相耦合的影響。本文中挑選出了10 個軸系系統(tǒng)參數(shù)來進行敏感性分析，具體參數(shù)如表1 所示：機組旋轉角速度（ω），轉子偏心（e0），勵磁電流（Ij），軸承長度（Lb），均勻氣隙大小（δ0），轉子長度（Lr），軸承半徑（Rb），轉子半徑（Rr），軸承間隙（Cz），定子徑向剛度（kr）。

表1 軸系系統(tǒng)參數(shù)及其取值范圍

研究對象為式（12）中的水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型，利用EFAST 分析上述10 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的變化對軸系系統(tǒng)模型輸出響應的敏感性。令e=[x1，x2，x3，x4，x5，x6，x7，x8，x9，x10]為方差函數(shù)。其中，[x1，x2，x3，x4，x5，x6，x7，x8，x9，x10]=[ω，e0，Ij，Lb，δ0，Lr，Rb，Rr，Cz，kr]。

令Ns∈（-π，π），其中Ns=2Mωmax+1，M=6，ωmax是ωi的最大值?？傻?，y=f（x1，x2，…，x10）可以轉化為y=f（s）。

對函數(shù)f（s）進行傅里葉變換可得到：

首先給輸入?yún)?shù)xi分配一個較大的頻率ωi，然后再給其他輸入?yún)?shù)分配一組較小頻率{ωi}，且參數(shù)頻率滿足ωi≥2M·max{ωi}。然后將頻域分為[1，M.max（{ωi}）]和[M.max{ωi}+1，（Ns-1）/2]兩部分。由此可得，輸入?yún)?shù)xi的總敏感性指數(shù)的計算公式如下所示：

3 軸系系統(tǒng)參數(shù)敏感性分析

3.1 轉子X/Y 軸方向參數(shù)敏感性分析

假設水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型的輸入?yún)?shù)分布規(guī)律均為正態(tài)分布的假設，且根據(jù)模型機制通過尺度比例設置輸入?yún)?shù)方差。軸系系統(tǒng)模型輸出響應包含了轉子在X方向和Y方向的位移（X1，Y1）以及軸頸在X方向和Y方向的位移（X2，Y2）。輸入?yún)?shù)xi采用Monte Carlo 方法來采樣，采樣次數(shù)設為5 000 次。使用上述條件來計算，我們可以得出水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)的10 個輸入?yún)?shù)對轉子X/Y 軸方向輸出響應的敏感性指數(shù)如圖4 所示。

圖4 軸系系統(tǒng)參數(shù)對轉子X 軸方向位移敏感性指數(shù)

由圖4 可得轉子X 軸方向位移的主敏感性和總敏感性分析結果。當以轉子X 軸方向位移為水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型的輸出響應時，軸系系統(tǒng)參數(shù)主敏感性指數(shù)排名前4 分別為均勻氣隙大小（δ0）、機組旋轉角速度（ω）、定子徑向剛度（kr）、軸承長度（Lb），他們的平均值分別為0.31、0.09、0.08 和0.07，其他軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均小于0.05。說明在這10 個軸系系統(tǒng)參數(shù)中，這4 個軸系系統(tǒng)參數(shù)對轉子X 軸方向位移的動態(tài)輸出響應的直接影響最為顯著，而其他6 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均較小，表明這些系統(tǒng)參數(shù)對轉子X 軸方向位移影響較弱。另一方面，可得軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)排名前4 的分別為定子徑向剛度（kr），均勻氣隙大?。é?），轉子半徑（Rr），機組旋轉角速度（ω），他們的平均值分別為0.57、0.46、0.41 和0.29，其他6 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)均小于0.20，說明這4 個軸系系統(tǒng)參數(shù)與其他參數(shù)相互間作用時對轉子X 軸方向的位移輸出響應有比較顯著的影響。

綜上所述，均勻氣隙大?。é?）、機組旋轉角速度（ω）和定子徑向剛度（kr）這3 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對轉子X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中均勻氣隙大?。é?）對轉子X 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，定子徑向剛度（kr）、均勻氣隙大?。é?）、轉子半徑（Rr）和機組旋轉角速度（ω）這4 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對轉子X軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中定子徑向剛度（kr）產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。

由圖5 可得轉子Y 軸方向位移的主敏感性和總敏感性分析結果。當以轉子Y 軸方向位移為水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型的輸出響應時，軸系系統(tǒng)參數(shù)主敏感性指數(shù)排名前2 位分別為轉子偏心（e0）和均勻氣隙大?。é?），他們的平均值分別為0.89和0.06，其他軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均小于0.01。說明在這10 個軸系系統(tǒng)參數(shù)中，這2 個軸系系統(tǒng)參數(shù)對轉子Y 軸方向位移的動態(tài)輸出響應直接影響最為顯著，而其他8 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均較小，表明這些系統(tǒng)參數(shù)對轉子X 軸方向位移影響較弱。另一方面，可得軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)排名前2 位的仍為轉子偏心（e0）和均勻氣隙大?。é?），平均值分別為0.92 和0.08，其他8個軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)均小于0.03，說明這2 個軸系系統(tǒng)參數(shù)與其他參數(shù)相互間作用時對轉子Y 軸方向的位移輸出響應有比較顯著的影響。

圖5 軸系系統(tǒng)參數(shù)對轉子Y 軸方向位移敏感性指數(shù)

綜上所述，轉子偏心（e0）和均勻氣隙大?。é?）這2 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對轉子Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中轉子偏心（e0）對轉子Y 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，也還是轉子偏心（e0）和均勻氣隙大小（δ0）這2 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對轉子Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中轉子偏心（e0）產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。

3.2 軸頸X/Y 軸方向參數(shù)敏感性分析

同上所示，帶入計算過程，我們可以得到水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)的10 個輸入?yún)?shù)對軸頸X/Y 軸方向輸出響應的敏感性指數(shù)如圖6 所示。

圖6 軸系系統(tǒng)參數(shù)對軸頸X 軸方向位移敏感性指數(shù)

由圖6 可得軸頸X 軸方向位移的主敏感性和總敏感性分析結果。當以軸頸X 軸方向位移為水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型的輸出響應時，軸系系統(tǒng)參數(shù)主敏感性指數(shù)排名前5 位分別為軸承間距（Cz）、軸承長度（Lb）、軸承半徑（Rb）、均勻氣隙大?。é?）和轉子偏心（e0），他們的平均值分別為0.35、0.29、0.11、0.06 和0.05，其他軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均小于0.05。說明在這10 個軸系系統(tǒng)參數(shù)中，這5 個軸系系統(tǒng)參數(shù)對軸頸X 軸方向位移的動態(tài)輸出響應的直接影響最為顯著，而其他5 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均較小，表明這些系統(tǒng)參數(shù)對軸頸X 軸方向位移影響較弱。另一方面，可得軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)排名前5 位的分別為軸承間距（Cz）、軸承長度（Lb）、軸承半徑（Rb）、均勻氣隙大?。é?）和轉子偏心（e0），他們的平均值分別為0.37、0.33、0.13、0.07 和0.06，其他5 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)均小于0.01，說明這5 個軸系系統(tǒng)參數(shù)與其他參數(shù)相互間作用時對軸頸X 軸方向位移輸出響應有比較顯著的影響。

綜上所述，軸承間距（Cz）、軸承長度（Lb）、軸承半徑（Rb）、均勻氣隙大?。é?）和轉子偏心（e0）這5 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對軸頸X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承間距（Cz）對軸頸X 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，仍是上述5 個系統(tǒng)參數(shù)可通過參數(shù)間相互作用而對軸頸X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承間距（Cz）產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。

由圖7 可得軸頸Y 軸方向位移的主敏感性和總敏感性分析結果。當以軸頸Y 軸方向位移為水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)模型輸出響應時，軸系系統(tǒng)參數(shù)主敏感性指數(shù)排名前4 位分別為軸承長度（Lb）、軸承間距（Cz）、軸承半徑（Rb）和轉子偏心（e0），他們的平均值分別為0.51、0.23、0.16 和0.12，其他軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均小于0.02。說明在這10個軸系系統(tǒng)參數(shù)中，這4 個軸系系統(tǒng)參數(shù)對軸頸Y軸方向位移的動態(tài)輸出響應的直接影響最為顯著，而其他6 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的主敏感性指數(shù)均較小，表明這些系統(tǒng)參數(shù)對軸頸Y 軸方向位移影響較弱。另一方面，可得軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)排名前4 位仍為軸承長度（Lb）、軸承間距（Cz）、軸承半徑（Rb）和轉子偏心（e0），他們的平均值分別為0.55、0.24、0.18 和0.13，其他6 個軸系系統(tǒng)參數(shù)的總敏感性指數(shù)均小于0.02，說明這4 個軸系系統(tǒng)參數(shù)與其他參數(shù)相互間作用時對軸頸Y 軸方向位移輸出響應有比較顯著的影響。

圖7 軸系系統(tǒng)參數(shù)對軸頸Y 軸方向位移敏感性指數(shù)

綜上所述，軸承長度（Lb）、軸承間距（Cz）、軸承半徑（Rb）和轉子偏心（e0）這4 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對軸頸Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大的影響，其中軸承長度（Lb）對軸頸Y 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，仍是上述4 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對軸頸Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承長度（Lb）產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。

4 結論

為了全面系統(tǒng)地分析機組軸系系統(tǒng)參數(shù)對轉子中心和軸頸中心橫向位移的影響程度，在機組軸系系統(tǒng)動力學模型的基礎上，應用拓展傅里葉敏感性分析方法，推導并計算出軸系系統(tǒng)參數(shù)的全局敏感性?，F(xiàn)將結果總結如下：

（1）基于所建立的水輪發(fā)電機組軸系系統(tǒng)動力學模型，通過給出軸系系統(tǒng)10 個模型參數(shù)取值范圍和分布特征，利用拓展傅里葉敏感性分析方法，對上述10 個系統(tǒng)參數(shù)進行了全局敏感性分析，不僅揭示某一參數(shù)單一變化時對系統(tǒng)輸出影響程度，而且給出了多參數(shù)同時變化時參數(shù)間相互作用效應對系統(tǒng)輸出影響敏感性指數(shù)。

（2）均勻氣隙大小、機組旋轉角速度和定子徑向剛度這3 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對轉子X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中均勻氣隙大小對轉子X 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，定子徑向剛度、均勻氣隙大小、轉子半徑和機組旋轉角速度這4 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對轉子X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中定子徑向剛度產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。轉子偏心和均勻氣隙大小這2 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對轉子Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中轉子偏心對轉子Y 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，也還是轉子偏心和均勻氣隙大小這2 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對轉子Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中轉子偏心產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。

（3）軸承間距、軸承長度、軸承半徑、均勻氣隙大小和轉子偏心這5 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對軸頸X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承間距對軸頸X 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，仍是上述5 個系統(tǒng)參數(shù)可通過參數(shù)間相互作用而對軸頸X 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承間距產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。軸承長度、軸承間距、軸承半徑和轉子偏心這4 個系統(tǒng)參數(shù)單獨變化時會對軸頸Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大的影響，其中軸承長度對軸頸Y 軸方向位移響應影響最為顯著；當機組軸系系統(tǒng)在多個參數(shù)同時變化時，仍是上述4 個系統(tǒng)參數(shù)可以通過參數(shù)間相互作用而對軸頸Y 軸方向位移響應產(chǎn)生較大影響，其中軸承長度產(chǎn)生的參數(shù)間相互作用最強。