馬藝虎,周容名,周春雨,張衛(wèi)衛(wèi),王小偉,郭炎偉

(1.河南省欒盧高速公路建設(shè)有限公司,河南 洛陽(yáng) 471500; 2.長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院,陜西 西安 710064; 3.河南省沿太行高速公路有限公司,河南 鄭州 450016; 4.河南省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院股份有限公司,河南 鄭州 451460)

0 引言

隨著我國(guó)在中西部地區(qū)高速公路建設(shè)的增多,不良地質(zhì)條件和不斷提升的建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)要求對(duì)隧道的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求也日益提高。由于斷層破碎帶處節(jié)理、裂隙發(fā)育,含水豐富,開(kāi)挖時(shí)易出現(xiàn)隧道拱頂坍塌、涌水、突泥、隧道掌子面大面積塌方等施工災(zāi)害,因此對(duì)高地應(yīng)力斷層破碎帶圍巖的變形特征和機(jī)制研究具有重要的工程意義和實(shí)際價(jià)值。

為了解決高地應(yīng)力條件下隧道穿越斷層破碎帶施工困難問(wèn)題,許多學(xué)者通過(guò)數(shù)值模擬技術(shù)結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)隧道開(kāi)挖支護(hù)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),在克服高地應(yīng)力條件下隧道施工方面取得了豐富成果[1-4]。萬(wàn)飛等[5]通過(guò)對(duì)關(guān)角隧道斷層破碎帶隧道襯砌受力和支護(hù)結(jié)構(gòu)變形進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),發(fā)現(xiàn)原方案的施工工序并不能滿足設(shè)計(jì)要求,并提出提高支護(hù)結(jié)構(gòu)剛度和環(huán)向注漿等方法進(jìn)行加固,并用數(shù)值模擬驗(yàn)證了其想法。陳曉祥等[6]提出“超前預(yù)注漿+錨網(wǎng)索”的支護(hù)方式控制斷層破碎帶變形,通過(guò)數(shù)值模擬與原設(shè)計(jì)方案相比塑性區(qū)面積顯著減小。劉志春等[7]對(duì)烏鞘嶺隧道斷層大變形段進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,深入分析了圍巖壓力對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)影響。劉泉聲等[8]通過(guò)地表預(yù)注漿技術(shù)提高了巷道穿越斷層破碎帶能力,極大地提高了圍巖的自承能力。楊青瑩[9]通過(guò)數(shù)值模擬手段分別從斷層破碎帶厚度、傾角、水頭壓力的角度探究其對(duì)隧道孔壁位移的影響,結(jié)果表明圍巖最大位移分別與斷層破碎帶處的傾角、水頭壓力和厚度呈拋物線、線性和指數(shù)遞減關(guān)系。王道遠(yuǎn)等[10]在新蓮隧道采用了剛性強(qiáng)支護(hù)、超前導(dǎo)洞+擴(kuò)挖等方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)“超前導(dǎo)洞+擴(kuò)挖”方案可有效控制隧道變形。李鵬飛等[11]通過(guò)對(duì)軟巖隧道初支結(jié)構(gòu)受力和圍巖深部變形進(jìn)行系統(tǒng)性監(jiān)測(cè)和分析,發(fā)現(xiàn)襯砌受力在空間上呈現(xiàn)“上部大,下部小”特點(diǎn),合理設(shè)計(jì)初支和超前支護(hù)能有效控制大變形發(fā)展。丁振遠(yuǎn)等[12]針對(duì)柿子園高地應(yīng)力隧道提出在隧道初支設(shè)計(jì)時(shí)可采用非對(duì)稱(chēng)預(yù)留變形和布設(shè)錨桿方式控制隧道變形。李曉紅等[13]通過(guò)對(duì)共和隧道現(xiàn)場(chǎng)松動(dòng)圈范圍的檢測(cè),并將所得數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比分析,發(fā)現(xiàn)二者松動(dòng)圈范圍基本一致,且層狀圍巖破壞方向主要分布在與巖體層理垂直的方向上。張德華等[14]采用先柔后剛的支護(hù)方案,即先設(shè)立格柵拱架后采用鋼架套拱支護(hù)方式,能給予圍巖充分變形空間,且襯砌受力明顯小于傳統(tǒng)的剛性支護(hù)方式。

上述研究成果對(duì)控制高地應(yīng)力斷層破碎帶處隧道大變形提供了施工方案,但對(duì)高地應(yīng)力條件下圍巖的變形規(guī)律和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特征的研究還不夠豐富。本文以高速公路隧道穿越高地應(yīng)力石英巖構(gòu)造斷層破碎帶為工程依托,在隧道開(kāi)挖后對(duì)斷層破碎帶處圍巖變形、鋼架應(yīng)力、圍巖-初支壓力進(jìn)行了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。結(jié)合隧道區(qū)域的地應(yīng)力空間分布特征,圍巖節(jié)理發(fā)育情況,分析了斷層破碎帶處圍巖的變形及受力規(guī)律特征,并對(duì)斷層破碎帶的變形控制提出相應(yīng)的優(yōu)化支護(hù)設(shè)計(jì)方案。

1 工程概況

河南某高速公路隧道工程位于秦嶺東西復(fù)雜構(gòu)造帶南亞支的西段,隧道左起ZK52+627—ZK58+124,全長(zhǎng)5 508m,右線里程K52+627—K58+124,全長(zhǎng)5 497m,隧道凈寬10.25m,凈高5.0m,最大埋深395m,為分離式隧道。隧道洞身段存在2處斷層F1和F2,其地質(zhì)剖面如圖1所示。

圖1 隧道地質(zhì)剖面

通過(guò)水壓致裂法檢測(cè)該隧道地應(yīng)力,試驗(yàn)結(jié)果表明,工程區(qū)應(yīng)力以水平構(gòu)造應(yīng)力為主,最大水平主應(yīng)力值范圍為9.09～12.53MPa,最小水平主應(yīng)力值范圍為7.04～8.41MPa,垂直應(yīng)力值范圍為7.08～8.76MPa。根據(jù)GB/T 50218—2014 《工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》,研究區(qū)域?qū)儆诟叩貞?yīng)力區(qū)[15]。

2 現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)布置

隧道現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)布置如圖2所示,初支受力重點(diǎn)觀測(cè)圍巖壓力、噴射混凝土應(yīng)力及鋼拱架受力,其中每個(gè)斷面布置9個(gè)土壓力盒測(cè)量圍巖壓力,各布置7個(gè)混凝土應(yīng)變計(jì)和表面應(yīng)變計(jì)測(cè)量混凝土和鋼拱架應(yīng)力,其中表面應(yīng)變計(jì)每個(gè)測(cè)點(diǎn)安裝2個(gè),數(shù)據(jù)均由手持式振弦采集儀采集,監(jiān)測(cè)頻率為1～3次/d, 直至數(shù)據(jù)未發(fā)現(xiàn)明顯變化為止(15d內(nèi))。現(xiàn)場(chǎng)變形監(jiān)測(cè)內(nèi)容為拱頂沉降和周邊收斂,分別采用萊卡全站儀、反光片和JSS30A型數(shù)顯式收斂計(jì)進(jìn)行測(cè)量。拱頂沉降共選取3個(gè)測(cè)點(diǎn),從左到右依次為G1,G2,G3,其中G1與G3和隧道軸線夾角均為20°。周邊收斂觀測(cè)選取2條測(cè)線分別為BC,GC,隧道變形及初支受力現(xiàn)場(chǎng)布置如圖2b所示。

圖2 監(jiān)測(cè)斷面布設(shè)

3 監(jiān)測(cè)結(jié)果及分析

3.1 監(jiān)測(cè)斷面初支設(shè)計(jì)參數(shù)

監(jiān)測(cè)斷層破碎帶附近2個(gè)Ⅳ級(jí)圍巖斷面,分別為ZK53+830和ZK53+950,斷層破碎帶處4個(gè)Ⅴ級(jí)圍巖斷面,分別為ZK53+860,ZK53+880,ZK53+900,ZK53+920,其中Ⅳ級(jí)圍巖采用全斷面開(kāi)挖法開(kāi)挖,Ⅴ級(jí)圍巖采用上下臺(tái)階法開(kāi)挖。通過(guò)對(duì)比斷層破碎帶及其影響區(qū)隧道變形和初支受力特征研究高地應(yīng)力斷層破碎帶隧道圍巖的變形和受力機(jī)理。臺(tái)階法開(kāi)挖順序如圖3所示。具體施工步驟如下:①上臺(tái)階預(yù)留核心土開(kāi)挖 上臺(tái)階開(kāi)挖高度4.5m、寬度6m,進(jìn)尺0.8m,核心土距拱頂2.0m,長(zhǎng)3m;②下臺(tái)階交錯(cuò)開(kāi)挖支護(hù) 交錯(cuò)開(kāi)挖左、右部,開(kāi)挖進(jìn)尺0.8m,錯(cuò)開(kāi)長(zhǎng)度約1.5m;③仰拱開(kāi)挖及支護(hù) 仰拱開(kāi)挖采用半幅施工,仰拱上側(cè)鋪設(shè)棧橋,仰拱開(kāi)挖后立即噴射混凝土,盡快使初支閉合成環(huán)。

圖3 現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)挖示意(單位:m)

斷層破碎帶處采用φ42×4雙層超前小導(dǎo)管支護(hù),初支噴射C25混凝土厚度為30cm,二次襯砌厚度為60cm,錨桿型號(hào)為φ25中空錨桿,長(zhǎng)3.0m,錨桿布設(shè)間距100cm×60cm,鋼拱架為I20a,間距0.6m。

3.2 圍巖變形監(jiān)測(cè)

分別選取ZK53+830斷面和ZK53+860斷面進(jìn)行觀測(cè),分析斷層破碎帶及其影響區(qū)圍巖變形特征,其拱頂沉降和周邊收斂時(shí)程曲線如圖4所示,通過(guò)分析兩斷面的變形曲線可得出以下結(jié)論。

圖4 圍巖變形時(shí)程曲線

1)斷層破碎帶處圍巖變形量大,變形速率快。對(duì)于ZK53+860斷面,在初支完成前(0～8d)隧道變形處于急劇變化階段,G1,G2,G3 3測(cè)點(diǎn)平均沉降值為50.37mm,占總變形量的77%。而斷面ZK53+830在相同時(shí)間內(nèi)拱頂沉降均值為11.7mm,占總變形量的40.5%。該階段斷層處變形更劇烈,一方面是因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)施工預(yù)留的鋼拱架和圍巖間空隙不足,另一方面隧道在開(kāi)挖后由于初始應(yīng)力重分布和圍巖自穩(wěn)能力較差所致。在仰拱開(kāi)挖前,下臺(tái)階BC測(cè)線收斂速率明顯大于上臺(tái)階GC測(cè)線收斂速率,平均每天收斂速率分別為6.3,4.5mm/d,明顯大于拱頂沉降速率。而對(duì)于ZK53+830斷面,在仰拱開(kāi)挖前(0～15d),拱頂沉降和周邊收斂的均值為15.9,18.1mm,分別占總變形量的55%,51%。與ZK53+860斷面相比,其變形速率明顯減緩,斷層處圍巖水平向變形為非斷層處的3.92倍,這表明斷層處圍巖水平變形受到水平側(cè)向壓力和開(kāi)挖方式的影響要比非斷層處圍巖更大。

2)斷層破碎帶圍巖變形位置較非斷層處圍巖更集中,變形位置集中在拱部和邊墻位置。對(duì)于ZK53+860斷面,監(jiān)測(cè)過(guò)程中拱腰沉降值基本呈現(xiàn)對(duì)稱(chēng)性,拱腰變形量大于拱頂,最大累計(jì)沉降值為73.4mm,而對(duì)于ZK53+830斷面,拱頂和拱肩沉降值變形并不明顯,在仰拱開(kāi)挖前,拱頂沉降值始終大于拱腰沉降值,ZK53+860斷面前期變形規(guī)律與之相反。斷層處初支混凝土出現(xiàn)局部開(kāi)裂和鋼拱架扭曲現(xiàn)象,這表明在初支-圍巖間預(yù)留了15cm空隙并不能滿足圍巖變形需求,后續(xù)施工時(shí)應(yīng)適當(dāng)增大空隙。在二襯施作后,拱頂沉降和周邊收斂速率明顯減緩,這說(shuō)明二襯對(duì)高地應(yīng)力斷層破碎帶的變形控制作用明顯。因此,在合適時(shí)機(jī)施作二襯可有效控制圍巖變形。對(duì)于ZK53+830斷面,在二襯施作后BC測(cè)線收斂速率并未放緩,這表明在斷層破碎帶附近圍巖的水平方向變形明顯大于豎直方向,在后續(xù)施工過(guò)程中可適當(dāng)提高隧道拱頂和拱腰處支護(hù)結(jié)構(gòu)剛度。

3.3 圍巖壓力分析

ZK53+830和ZK53+880斷面巖體壓力時(shí)程曲線如圖5所示,最大巖體壓力分布如圖6所示。

圖5 圍巖壓力時(shí)程曲線

圖6 圍巖壓力分布(單位:MPa)

由圖5a和圖6b可知,ZK53+830斷面的巖體壓力在開(kāi)挖后5d達(dá)到最大值,且水平方向拱肩和拱腰應(yīng)力明顯大于拱頂處應(yīng)力,說(shuō)明在拱腰和拱肩處受?chē)鷰r水平擠壓作用較大,且圍巖壓力關(guān)于隧道軸線呈不均勻分布,在空間上呈現(xiàn)出離散性。左拱腰和左拱肩處最大壓力分別為0.212,0.234MPa,而右拱腰和右拱肩處最大壓力分別為0.179,0.159MPa,隧道斷面左側(cè)應(yīng)力明顯大于右側(cè)。而在二襯施作后,拱腰和拱肩處壓力逐漸減小,此時(shí)初支承受的圍巖壓力逐漸向二襯轉(zhuǎn)移。在初支施作10d后左、右拱腳應(yīng)力開(kāi)始逐漸減小,這表明開(kāi)挖后圍巖壓力在拱腳處釋放和調(diào)整已達(dá)到峰值。

斷層破碎帶處最大圍巖壓力呈對(duì)稱(chēng)式分布,非斷層破碎帶圍巖壓力呈離散性分布,但二者受構(gòu)造應(yīng)力的影響總體表現(xiàn)出“上大下小”特點(diǎn)。斷層破碎帶處圍巖壓力呈對(duì)稱(chēng)分布,一方面是由于隧道開(kāi)挖后圍巖壓力釋放時(shí)間較非斷層處明顯更長(zhǎng),初支在開(kāi)挖后8d才完成閉合,受高地應(yīng)力影響前期圍巖壓力釋放更劇烈,結(jié)合斷層破碎帶前期圍巖拱部變形也呈現(xiàn)對(duì)稱(chēng)分布;另一方面,斷層處圍巖屬于石英片巖,圍巖壓力受巖體各向異性影響不明顯。非斷層處隧道采用全斷面開(kāi)挖2d內(nèi)即完成初支閉合,圍巖壓力受初始地應(yīng)力和卸荷作用釋放受阻。

由圖5b和圖6a可看出,下臺(tái)階開(kāi)挖前拱頂、拱肩和拱腰巖體壓力迅速增大,說(shuō)明巖體壓力的變化是由于上臺(tái)階開(kāi)挖引起。在初支閉合后圍巖壓力增長(zhǎng)明顯放緩,左拱腰處壓力明顯減小,說(shuō)明初支可有效控制圍巖壓力釋放。仰拱開(kāi)挖后圍巖壓力基本趨于穩(wěn)定,尤其是在二襯施作完成后效果明顯,說(shuō)明二襯對(duì)斷層破碎帶支護(hù)效果明顯。由圖6a可看出,斷面最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在右拱腰處,為0.345MPa,圍巖壓力關(guān)于隧道軸線呈對(duì)稱(chēng)分布,圍巖壓力范圍在0.058～0.345MPa,且圍巖壓力在空間上呈“上大下小”現(xiàn)象。

3.4 噴射混凝土壓力分析

噴射混凝土壓力時(shí)程曲線和混凝土壓力分布如圖7,8所示?；炷恋膽?yīng)力發(fā)展和圍巖壓力變化趨勢(shì)相似,即“快速增大→緩慢增長(zhǎng)→趨于穩(wěn)定”,但在二襯施作后,噴射混凝土應(yīng)力出現(xiàn)短暫快速增長(zhǎng)后逐漸減小,并最終趨于穩(wěn)定。這是由于:①二襯施作時(shí)臺(tái)車(chē)內(nèi)混凝土在硬化過(guò)程中水化熱反應(yīng)造成;②在二襯施作時(shí)需很大壓力將混凝土注滿襯砌,高壓混凝土將壓力傳導(dǎo)到初支上。

圖7 初支混凝土壓力時(shí)程曲線

如圖8b所示,噴射混凝土壓力在空間分布時(shí)也呈現(xiàn)不對(duì)稱(chēng)性,且左拱肩明顯大于右拱肩,但左拱腰處壓力明顯小于右拱腰。上臺(tái)階混凝土壓力明顯大于下臺(tái)階混凝土。ZK53+900斷面初支噴射混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25,抗壓強(qiáng)度16.7MPa,抗拉強(qiáng)度1.78MPa,現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)到拱部混凝土出現(xiàn)隆起和細(xì)微開(kāi)裂現(xiàn)象。由圖7可看出,除拱腳處混凝土受拉力,噴射混凝土整體處于受壓狀態(tài)。其中,ZK53+830斷面最大壓力出現(xiàn)在右拱肩,為3.84MPa;最小壓在拱腳,為0.95MPa。而ZK53+900處最大壓力出現(xiàn)在右拱腰處,為4.76MPa。

圖8 混凝土內(nèi)力分布(單位:MPa)

初支噴射混凝土壓力在斷層破碎帶及其影響區(qū)域都呈現(xiàn)“上大下小”特點(diǎn),隧道拱部是主要承載部分,這是由于斷層破碎帶及其影響區(qū)域圍巖受高地應(yīng)力影響產(chǎn)生“蠕變”,受?chē)鷰r變形影響混凝土壓力局部集中在拱腰和拱肩部位。仰拱開(kāi)挖后隧道下部支撐明顯減小,隧道上部混凝土壓力急劇增長(zhǎng),其主要原因是受施工擾動(dòng)影響,圍巖應(yīng)力在這一階段急劇釋放,使得圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)間出現(xiàn)應(yīng)力調(diào)整。二襯施作前,圍巖壓力主要由鋼拱架和初噴混凝土按一定比例共同承受。由圖8b可看出,在仰拱開(kāi)挖前混凝土應(yīng)力迅速增大,在斷面開(kāi)挖10d左右便達(dá)到最大應(yīng)力的75%,說(shuō)明在開(kāi)挖前期混凝土是主要受力承載體。在ZK53+900和ZK53+830斷面初支表面均出現(xiàn)局部隆起和開(kāi)裂現(xiàn)象,因此可在地應(yīng)力較大標(biāo)段采用“先柔后剛”支護(hù)方式,即第1次支護(hù)采用剛度較小的格柵拱架支護(hù),二次支護(hù)采用鋼拱架支護(hù)來(lái)滿足前期隧道圍巖快速變形需求。

3.5 鋼拱架壓力分析

隧道各監(jiān)測(cè)斷面鋼拱架內(nèi)力(以壓為正、拉為負(fù))時(shí)空演化如圖9,10所示。由圖9a和圖9b可看出,鋼拱架受力變化也經(jīng)歷快速增長(zhǎng)、緩慢增長(zhǎng)、趨于穩(wěn)定3個(gè)階段,其應(yīng)力變化趨勢(shì)與噴射混凝土應(yīng)力變化趨勢(shì)相似,在1個(gè)月左右達(dá)到壓力峰值。ZK53+920處斷面鋼拱架內(nèi)、外側(cè)壓力差明顯大于ZK53+950處,在拱部尤其明顯,斷層破碎帶鋼拱架壓力差為附近Ⅳ級(jí)斷面的1.6～1.95倍。且斷層鋼拱架受力關(guān)于隧道軸線不對(duì)稱(chēng)。一方面,斷層處石英片巖受水平構(gòu)造應(yīng)力作用,使得拱腰和拱肩周?chē)鷩鷰r節(jié)理、裂隙發(fā)育,隧道開(kāi)挖后塊狀或碎塊狀圍巖變形超過(guò)預(yù)留設(shè)計(jì)值后,向隧道內(nèi)輪廓擠入;另一方面,此處地應(yīng)力方向與圍巖片理方向角度呈40°,在最大地應(yīng)力作下圍巖產(chǎn)生擠壓變形和剪切變形,使得斷層處鋼拱架左、右側(cè)受力不均。

圖9 鋼拱架內(nèi)力時(shí)程曲線

由圖10可看出,ZK53+920處鋼拱架外側(cè)受力明顯大于ZK53+950處鋼拱架外側(cè),但鋼拱架內(nèi)側(cè)受力卻與之相反。由圖9c和圖9d可看出,下臺(tái)階開(kāi)挖后,鋼拱架應(yīng)力迅速增長(zhǎng),這是因?yàn)橄屡_(tái)階開(kāi)挖使得鋼拱架處于懸空狀態(tài)。從中可看出不同位置的鋼拱架應(yīng)力分布不均,應(yīng)力形式分布復(fù)雜,主要是因?yàn)殇摴凹軕?yīng)力受支護(hù)時(shí)機(jī)、開(kāi)挖方法和溫度等因素影響。在二襯施作后,鋼拱架外側(cè)受力變化明顯,鋼拱架內(nèi)側(cè)受力緩慢增大,這是由于二襯施作混凝土水熱反應(yīng)造成。

圖10 鋼拱架內(nèi)力分布(單位:MPa)

4 結(jié)語(yǔ)

1)受構(gòu)造應(yīng)力影響,斷層破碎帶處圍巖地應(yīng)力分布復(fù)雜,圍巖變形擠壓和蠕變作用明顯。斷層破碎帶處圍巖的水平收斂與拱頂沉降的變形速率快,圍巖變形總量大,在初支閉合前(0～8d)斷層和非斷層處圍巖拱頂變形分別占總變形量的77%,55%,水平收斂值為拱頂沉降值的1.61倍,遠(yuǎn)大于非斷層處。

2)斷層破碎帶處初支噴射混凝土的壓力變化與鋼拱架壓力變化趨勢(shì)并不協(xié)同。噴射混凝土應(yīng)力在5d左右便達(dá)到峰值的75%,而鋼拱架應(yīng)力在1個(gè)月左右才達(dá)到受壓峰值,說(shuō)明圍巖壓力前期主要靠混凝土承受,后期主要靠鋼拱架承受,二者在承受?chē)鷰r壓力不同時(shí)間段的承受比例不一致。

3)圍巖壓力主要以壓應(yīng)力為主,斷層破碎帶和影響區(qū)壓力表現(xiàn)為“上部大,下部小”特征,但斷層處壓力分布呈對(duì)稱(chēng)性。在下臺(tái)階開(kāi)挖(5d)前圍巖壓力便達(dá)到峰值壓力的70%以上,這表明相同條件下,開(kāi)挖后初支閉合時(shí)間越長(zhǎng)圍巖壓力越大,因此在圍巖壓力快速發(fā)展階段需盡快使初支閉合。

4)采用組合支護(hù)方式結(jié)合預(yù)留一定變形空間能在一定程度上控制隧道變形。隧道斷層破碎帶的拱頂沉降最大值為73.4mm,說(shuō)明采用上下臺(tái)階法施工時(shí),雙層超前小導(dǎo)管支護(hù)+預(yù)留15cm空隙變形空間并不能完全滿足設(shè)計(jì)要求,后期可考慮采用“先柔后剛”支護(hù)方式進(jìn)行施工。