陳智強(qiáng)

摘 要：【目的】為了研究體外預(yù)應(yīng)力腹板開(kāi)洞鋼-木組合梁在四點(diǎn)彎曲靜載作用下的變形和受力性能?！痉椒ā客ㄟ^(guò)有限元軟件ABAQUS建立三維實(shí)體模型，研究預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置形式和洞口形狀等參數(shù)對(duì)組合梁剛度、變形和承載能力的影響規(guī)律和程度?！窘Y(jié)果】結(jié)果表明：設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼絞線可以顯著提高組合梁的剛度和承載力，使折線型的初始剛度和屈服承載力分別增強(qiáng)41%和25%，直線型效果次之；未設(shè)置預(yù)應(yīng)力的組合梁跨中洞口處容易發(fā)生應(yīng)力集中和較大變形；洞口形狀影響洞口區(qū)域應(yīng)力重分布情況，長(zhǎng)方形洞口底部?jī)蓚?cè)容易出現(xiàn)塑性鉸，正方形洞口這種現(xiàn)象得到部分改善，圓形洞口底端鈍角容易發(fā)生應(yīng)力集中和變形?！窘Y(jié)論】選擇合適的預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置形式和洞口形狀可以顯著提高腹板開(kāi)洞對(duì)鋼-木組合梁剛度和承載力，減少變形程度。

關(guān)鍵詞：鋼-木組合梁；腹板開(kāi)洞；體外預(yù)應(yīng)力；非線性有限元

中圖分類(lèi)號(hào)：TU398+.6? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? 文章編號(hào)：1003-5168（2024）03-0065-04

DOI：10.19968/j.cnki.hnkj.1003-5168.2024.03.013

Research on Flexural Performance of Steel-Wood Composite Beams with Prestressed Web Holes

CHEN Zhiqiang

（College of Civil Engineering， Southwest Forestry University， Kunming 655024， China）

Abstract： [Purposes] This paper aims to study the deformation and mechanical properties of external prestressed steel-wood composite beams with web holes under four-point bending static load. [Methods] Three-dimensional solid model was established by finite element ABAQUS to study the influence of prestressed steel strand layout and hole shape on the stiffness， deformation and bearing capacity of composite beams. [Findings] The results show that the stiffness and bearing capacity of the composite beam can be significantly improved by setting prestressed steel strand， and the initial stiffness and yield bearing capacity of the curved beam can be increased by 41% and 25% respectively， followed by the effect of the straight beam. Stress concentration and large deformation are easy to occur at the opening in the span of composite beams without prestressing. The shape of the hole can redistribute the stress in the area of the hole， the plastic hinge is easy to appear on both sides of the bottom of the rectangular hole， the phenomenon of the square hole is partially improved， and the obtuse angle at the bottom of the round hole is easy to occur stress concentration and deformation. [Conclusions] Selecting the proper layout of the prestressed steel strand and the shape of the opening area can significantly improve the stiffness and bearing capacity of the steel-wood composite beam with web holes and reduce the degree of deformation.

Keywords： steel-wood composite beams; webholes; externalprestressing; nonlinear finite element

0 引言

建筑結(jié)構(gòu)中由于工程安裝和消防需求，通常在腹板開(kāi)洞，以供電路系統(tǒng)、供熱制冷和通風(fēng)管道等穿過(guò)，以增大建筑空間凈高及保證良好經(jīng)濟(jì)效益。由于腹板洞口的存在，組合梁的承載能力和剛度受到明顯的削弱和降低［1-2］。

本研究受混凝土預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的啟發(fā)，采用體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)對(duì)腹板開(kāi)洞的鋼-木組合梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固和補(bǔ)強(qiáng)，降低開(kāi)洞對(duì)組合梁力學(xué)性能的影響，已有的研究顯示效果較為顯著。Chen等［3］對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼-混凝土連續(xù)組合梁進(jìn)行研究發(fā)現(xiàn)，彎矩和內(nèi)力重分布程度增大，并提出承載力評(píng)估方案。戚家南等［4］通過(guò)體外預(yù)應(yīng)力對(duì)混凝土梁受剪承載力作用機(jī)理進(jìn)行研究，提出了混凝土受剪承載力計(jì)算方法，計(jì)算值與試驗(yàn)值比值為0.950，標(biāo)準(zhǔn)差為0.125。李龍起等［5］通過(guò)試驗(yàn)對(duì)比，研究連續(xù)組合梁腹板開(kāi)洞的內(nèi)力重分布和塑性餃特性，發(fā)現(xiàn)洞口區(qū)域不符合平截面假定。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)預(yù)應(yīng)力的研究主要圍繞鋼-混凝土、混凝土和膠合木結(jié)構(gòu)力學(xué)性能展開(kāi)，對(duì)于采用體外預(yù)應(yīng)力技術(shù)增強(qiáng)腹板開(kāi)洞鋼-木組合梁的研究相對(duì)較少。

本文以體外預(yù)應(yīng)力腹板開(kāi)洞鋼-木組合梁為研究對(duì)象，采用有限元軟件ABAQUS對(duì)組合梁鋼絞線布置形式和跨中洞口形狀等進(jìn)行非線性有限元分析，研究其對(duì)組合梁的承載力、撓度變形、內(nèi)力分布和破壞模式等受力性能的影響，鋼-木組合梁示意如圖1所示。

1 有限元模型

1.1 材料屬性與本構(gòu)關(guān)系

1.1.1 LVL木材。采用正交各向異性的雙折線本構(gòu)模型和Hill屈服準(zhǔn)則，如圖2所示?？紤]各方向力學(xué)性能差異，LVL木材的彈性模量E1、E2及E3為12 157 MPa、426 MPa及426 MPa；剪切模量G12、G13和G23為850 MPa、850 MPa和96 MPa；泊松比V12、V13及V23分別為0.48、0.48和0.22。通過(guò)局部坐標(biāo)指派材料方向，并且忽略單板材膠層影響。

1.1.2 鋼材、加勁肋和螺釘。采用理想彈塑性的雙折線等向強(qiáng)化模型，如圖3（a）所示，屈服準(zhǔn)則采用vonMises經(jīng)典準(zhǔn)則。鋼材和加勁肋采用200UB25.4材質(zhì)，彈性模量E為200 GPa，屈服強(qiáng)度[fy]和極限強(qiáng)度[fu]分別為360 MPa和480 MPa；同時(shí)直徑16 mm固定螺釘?shù)那?qiáng)度[fy]和極限抗拉強(qiáng)度[ft]分別為240 MPa和400 MPa。

1.1.3 預(yù)應(yīng)力鋼絞線。采用直徑15.2 mm的1860預(yù)應(yīng)力鋼絞線，計(jì)算公式與本構(gòu)關(guān)系見(jiàn)式（1）和圖3（b），彈性模量為195 GPa，密度為[7.8×10-9t/mm3]，泊松比v=0.3，為了研究鋼絞線張拉力大小，在外荷載加載前設(shè)置一個(gè)分析步，并且通過(guò)降溫法引入預(yù)張力，見(jiàn)式（2）。

[ε=σEp+0.002σf0.213.5] （1）

[ΔT=βσαE] （2）

以上式中：[f0.2=0.85fb]；[fe=0.75fb]；[Ep]為預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量；[fb]為極限應(yīng)力；[fe]為初始屈服點(diǎn)；[ΔT]為降溫變化值；[β]為修正系數(shù)；[σ]為預(yù)應(yīng)力值；[α]為膨脹系數(shù)取[1×10-5]。

1.2 模型建立與邊界設(shè)置

在有限元模型中，鋼材、螺釘和LVL均采用三維實(shí)體C3D8R單元，預(yù)應(yīng)力鋼絞線選用的三維桁架T3D2單元，預(yù)應(yīng)力鋼絞線與端板采用MPC連接的方式，中部加勁肋選用耦合僅限制U1和U2方向的平動(dòng)，使預(yù)應(yīng)力筋可以發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)，法方向選用硬接觸，切方向設(shè)置摩擦系數(shù)0.45，對(duì)于組合梁采用簡(jiǎn)支梁四點(diǎn)彎曲加載方案，設(shè)置加載墊板和支撐墊板防止應(yīng)力集中，如圖4所示。

1.3 模型驗(yàn)證與對(duì)比

為了驗(yàn)證有限元模型的可靠性，對(duì)參考文獻(xiàn)［6］中的試驗(yàn)試件進(jìn)行模擬，并且將兩者的荷載—位移曲線和破壞現(xiàn)象進(jìn)行對(duì)比分析，如圖5、圖6所示。

由圖5和圖6可知，試驗(yàn)試件曲線和模擬曲線趨勢(shì)基本一致，吻合情況較好，屈服荷載誤差均在10%以?xún)?nèi)，并且LVL木材底面發(fā)生拉伸破壞和連接件螺釘發(fā)生剪切變形。由此證明了有限元模型的準(zhǔn)確性和可靠性。

2 鋼-木組合梁參數(shù)分析

2.1 鋼絞線布置形式

預(yù)應(yīng)力使腹板開(kāi)洞鋼-木組合梁產(chǎn)生負(fù)彎矩與外荷載作用下產(chǎn)生的彎矩相抵消，來(lái)達(dá)到降低變形提高承載力的作用，預(yù)應(yīng)力初始張拉力為100 kN，布置形式較為直接地影響組合梁的承載力和剛度，分別設(shè)置無(wú)預(yù)應(yīng)力、折線型和直線型等三種布置方式進(jìn)行研究。

各工況下的組合梁的荷載—位移曲線如圖7所示。由圖7可知，設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼絞線增強(qiáng)措施的組合梁承載力明顯優(yōu)于未設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼絞線組合梁，折線型相對(duì)無(wú)預(yù)應(yīng)力初始剛度和屈服荷載分別提高41%和24%，直線型也得到一定程度的增強(qiáng)和改善，具體見(jiàn)表1。

不同布置形式的應(yīng)力分布如圖8所示。由圖8可知，在未設(shè)置預(yù)應(yīng)力情況下，跨中洞口處應(yīng)力集中明顯，并且下底面在最后發(fā)生彎曲破壞；折線型和直線型布置使剛度得到了顯著提高，應(yīng)力集中得到有效改善。

2.2 腹板洞口形狀

設(shè)置不同洞口形狀以滿(mǎn)足工程要求，對(duì)折線型的布置形式組合梁鋼材腹板設(shè)置了面積相同的長(zhǎng)方形、正方形和圓形等形狀，其應(yīng)力分布如圖9所示。

不同洞口形狀的組合梁荷載—位移曲線如圖10所示。由圖10可知，在設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼絞線后的組合梁跨中，不同洞口形狀之間的剛度和承載力差異較小，影響可以忽略。但改變洞口形狀可以改善洞口局部區(qū)域應(yīng)力集中的現(xiàn)象，長(zhǎng)方形洞口在下端兩側(cè)產(chǎn)生了明顯的塑性鉸，而在正方形洞口這種現(xiàn)象得到部分緩解。由于底部預(yù)應(yīng)力拉力的存在，圓形洞口最下端的鈍角處容易發(fā)生變形，出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。

3 結(jié)論

①有限元模型和試驗(yàn)試件的荷載—位移曲線和破壞形態(tài)結(jié)果基本吻合，說(shuō)明模型具有可靠性和有效性。

②設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼絞線對(duì)腹板開(kāi)洞鋼-木組合梁增強(qiáng)效果顯著，其中折線型效果最佳，直線型其次。

③洞口形狀對(duì)于設(shè)置預(yù)應(yīng)力的組合梁的剛度和承載力影響較小，但是改變洞口形狀對(duì)于緩解洞口區(qū)域應(yīng)力集中十分有效。

④在綜合考慮預(yù)應(yīng)力布置形式、洞口面積和形狀等條件下，可以有效改善鋼-木組合梁由于腹板開(kāi)洞造成的承載能力削弱的影響，同時(shí)保證加固措施的可操作性和經(jīng)濟(jì)性。

參考文獻(xiàn)：

［1］蔣偉，廖文遠(yuǎn)，劉德穩(wěn)，等.洞口形狀對(duì)腹板開(kāi)洞鋼-混凝土組合梁的受力性能影響分析［J］.建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2023，40（3）：61-69.

［2］陳國(guó)，于云飛，李祥，等.定向刨花板加固腹板開(kāi)洞竹木工字梁力學(xué)性能研究［J］.農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2018，34（23）：260-266.

［3］CHEN S， WANG X， JIA Y. A comparative study of continuous steel–concrete composite beams prestressed with external tendons： experimental investigation［J］. Journal of constructional steel research， 2009， 65（7）： 1480-1489.

［4］戚家南，王景全，呂志濤.體外預(yù)應(yīng)力混凝土梁受剪承載力計(jì)算方法研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2015，36（1）：92-97.

［5］李龍起，周東華，廖文遠(yuǎn)，等.腹板開(kāi)洞鋼-混凝土連續(xù)組合梁塑性鉸及內(nèi)力重分布試驗(yàn)研究［J］.工程力學(xué)，2015，32（11）：123-131.

［6］HASSANIEH A， VALIPOUR H R， BRADFORD M A. Experimental and numerical study of steel-timber composite （STC） beams［J］. Journal of Constructional Steel Research， 2016， 122： 367-378.