張士俊,閆 強(qiáng),藺彬彬

(1.山西水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院,山西 太原 030032;2.太原理工大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院,山西 太原 030024;3.太原理工大學(xué) 水利科學(xué)與工程學(xué)院,山西 太原030024)

襄汾縣屬山西省地下水超采嚴(yán)重、巖溶泉水環(huán)境問題較為突出的汾河流域治理范圍。用地表水替代地下水,引入客水,解決襄汾縣地下水開發(fā)利用率較高區(qū)域的超采問題,向重點(diǎn)發(fā)展的工業(yè)、農(nóng)業(yè)區(qū)域提供可靠的地表水資源,改變當(dāng)?shù)赜盟畻l件,調(diào)整產(chǎn)業(yè)和種植結(jié)構(gòu),促進(jìn)采用高效節(jié)水措施,改善當(dāng)?shù)厣鷳B(tài)環(huán)境是非常有利的。山西省地下水超采區(qū)綜合治理襄汾縣水源替換供水工程,是將客水通過工程措施引入工業(yè)園區(qū),使引入的地表客水資源合理配置,置換地下水,解決襄汾縣工業(yè)園區(qū)地下水超采,使地下水超采區(qū)逐步實(shí)現(xiàn)水資源可持續(xù)利用,改善當(dāng)?shù)厣鷳B(tài)環(huán)境,主要涉及輸水管線(包括自流管線、部分壓力管線)及加壓泵站,解決輸水問題。

文章在水泵工作點(diǎn)理論研究的基礎(chǔ)上,建立簡單管水力過渡過程數(shù)學(xué)模型、復(fù)雜管水力過渡過程數(shù)學(xué)模型[1],并確定初始條件和邊界條件。本次泵站水力過渡過程計(jì)算遇到串聯(lián)管和分岔管的問題,采用“等價(jià)水管法”“截支法”進(jìn)行簡化計(jì)算[2]。針對方案中的泵站設(shè)計(jì),進(jìn)行泵站穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性分析、泵站水泵運(yùn)行無閥防護(hù)下的過渡過程分析、泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥關(guān)閉時(shí)間和角度分析、泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥及進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)的模擬計(jì)算[3],為整個(gè)供水系統(tǒng)安全的自動化提出建議。

1 工程概況

本工程為供水工程,受水區(qū)地形高程為 541.95 m,取水口管中心線高程為 438.4 m,富余水頭變幅為 25～29 m,利用富余水頭自流至泵站;泵站地面高程為 458.6 m,供水末端地形高差為 541.95 m,需設(shè)置加壓泵站對來水加壓后輸水。泵站共4臺水泵(三工一備),水泵型號為 DFSS300-4N/4A(雙吸泵),管線總長 26 701.3 m,分自流和壓力輸水段的運(yùn)行情況。工程管材主要采用 2 種,一種為球墨鑄鐵管,主要在自流管段使用,管徑選 DN800,承插連接;另一種為鋼管,主要在壓力輸水管段使用。

2 模型建立

復(fù)雜管道水力過渡過程數(shù)學(xué)模型與單管水力過渡過程數(shù)學(xué)模型相同,但在計(jì)算復(fù)雜管道水力過渡過程時(shí)管道的管徑、流量、波速等值略有變化。在本次泵站水力過渡過程計(jì)算遇到串聯(lián)管和分岔管的問題。

串聯(lián)管的水力過渡過程簡化計(jì)算:(1)等價(jià)水管法:是將串聯(lián)管轉(zhuǎn)化為簡單管后應(yīng)滿足管長、相長和管中水體動能等與原管相同的原則。(2)截支法:將暫不涉及的支管截去,按支管段實(shí)際值計(jì)算其長度、斷面積、流量、波速。

3 校核過程

3.1 一臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)及水錘計(jì)算分析

3.1.1 泵站穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性分析

結(jié)合設(shè)計(jì)單位提供的資料,計(jì)算在一臺泵工作點(diǎn)流量運(yùn)行時(shí),其水頭損失、泵站一臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果。

3.1.2 泵站水泵運(yùn)行無閥防護(hù)下的過渡過程

從表1中可以看出,閥門拒動作時(shí),管路最大正壓為 102.96 m,接近額定壓力。最大負(fù)壓為-10 m,不滿足規(guī)范。最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速-1 605 r/min,是額定轉(zhuǎn)速的 1.08倍,滿足規(guī)范要求。綜合考慮:(1)需要進(jìn)行蝶閥兩階段關(guān)閉防護(hù),以防止泵出口無閥門防護(hù)或是當(dāng)閥門拒動作時(shí),倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速過大對水泵造成的損壞及負(fù)壓過大造成的管路安全隱患[4];(2)采取工程措施降低管道布置高程,使正壓滿足要求。

表1 一臺水泵運(yùn)行時(shí)停泵閥門拒動作時(shí)水力過渡過程結(jié)果

3.1.3 泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥關(guān)閉時(shí)間和角度

由表2中數(shù)據(jù)可知,在一臺泵并聯(lián)運(yùn)行采用兩階段蝶閥防護(hù)時(shí),采用2.5 s快關(guān)75°,20 s慢關(guān)15°關(guān)閥方式,蝶閥防護(hù)時(shí)管路最大壓力為 102.93 m,接近額定壓力1倍。最大負(fù)壓為-10 m,不滿足規(guī)范要求[5]。水泵無倒轉(zhuǎn),滿足規(guī)范要求。管道最大壓力在泵后15 000～16 200 m 之間仍為負(fù)壓,低于管道布置中心線,不滿足要求。因此,必須采取工程措施降低管道高程。

表2 停泵兩階段液控蝶閥優(yōu)化關(guān)閉時(shí)水力過渡過程結(jié)果

備注:文章所有表中的公式如下:(mH2Omax)正—最大正壓(m);mH2Omax負(fù)—最大負(fù)壓(m);r/minmax倒—最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速(r/min);r/min(0)—轉(zhuǎn)速為零時(shí)刻(s);Q(0)—流量為零時(shí)刻(s);mH2O額定—額定壓力(m);(r/min)額定—額定轉(zhuǎn)速(r/min)。

3.2 兩臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)及水錘計(jì)算分析

3.2.1 泵站穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性分析

結(jié)合設(shè)計(jì)單位提供的資料,計(jì)算在一臺泵工作點(diǎn)流量運(yùn)行時(shí),其水頭損失、泵站兩臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果。

3.2.2 泵站水泵運(yùn)行無閥防護(hù)下的過渡過程

經(jīng)計(jì)算可知,不同工況下除管路最大負(fù)壓不滿足規(guī)范要求外,管路最大正壓、水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速均滿足規(guī)范要求。因此,根據(jù)工程實(shí)際布置情況,需要采取兩階段液控蝶閥進(jìn)行防護(hù),以此來改善水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速及管路最大負(fù)壓。

3.2.3 泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥關(guān)閉時(shí)間和角度

經(jīng)計(jì)算可知,時(shí)間、角度分別關(guān)閉 2.0～2.4 s、70°～75°和 12～18 s、15°～20°,除管路最大負(fù)壓偏大不符合規(guī)范要求外,最大正壓、水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速均符合規(guī)范要求,在此基礎(chǔ)上考慮增加進(jìn)排氣閥來改善管路負(fù)壓狀態(tài)。

3.2.4 泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥及進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)的模擬計(jì)算

根據(jù)蝶閥計(jì)算結(jié)果,兩臺泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí),加34個(gè)口徑均為 DN150 的排氣閥。

由表3中數(shù)據(jù)可知,采用蝶閥加進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)下,兩臺泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí),管路最大正壓滿足規(guī)范要求,水泵沒有發(fā)生倒轉(zhuǎn),管路整體負(fù)壓情況改善。

表3 兩階段聯(lián)合防護(hù)工況下水力過渡過程結(jié)果

3.3 三臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)及水錘計(jì)算分析

3.3.1 泵站穩(wěn)態(tài)運(yùn)行特性分析

結(jié)合設(shè)計(jì)單位提供的資料,計(jì)算在三臺泵工作點(diǎn)流量運(yùn)行時(shí)的水頭損失、泵站三臺水泵運(yùn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果。

3.3.2 泵站水泵運(yùn)行無閥防護(hù)下的過渡過程

經(jīng)計(jì)算可知,不同工況下除管路最大負(fù)壓不符合規(guī)范要求外,最大正壓、水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速均符合規(guī)范要求。因此,根據(jù)工程實(shí)際布置情況,需要采取兩階段液控蝶閥進(jìn)行防護(hù),以此來改善水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速及管路最大負(fù)壓。

3.3.3 泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥關(guān)閉時(shí)間和角度

由表4可知,時(shí)間、角度分別關(guān)閉 2.0 s、72°和 15 s、18°,除管路最大負(fù)壓偏大不符合規(guī)范要求外,最大正壓、水泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速均符合規(guī)范要求,在此基礎(chǔ)上考慮增加進(jìn)排氣閥來改善管路負(fù)壓狀態(tài)。

表4 停泵兩階段液控蝶閥優(yōu)化關(guān)閉時(shí)水力過渡過程結(jié)果

3.3.4 泵站水泵運(yùn)行兩階段緩閉蝶閥及進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)的模擬計(jì)算

根據(jù)蝶閥計(jì)算結(jié)果,三臺泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí),加34個(gè)口徑均為DN150的排氣閥。

由表5中數(shù)據(jù)可知,采用蝶閥加進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)下,三臺泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí),管路最大正壓滿足規(guī)范要求,水泵沒有發(fā)生倒轉(zhuǎn),管路整體負(fù)壓情況改善。

表5 兩階段液控蝶閥加進(jìn)排氣閥聯(lián)合防護(hù)時(shí)水力過渡過程結(jié)果

4 結(jié)語

(1)本報(bào)告基于設(shè)計(jì)單位提供的設(shè)計(jì)資料,計(jì)算了所有系統(tǒng)運(yùn)行中可能的工況,總體評價(jià)設(shè)計(jì)單位提出的方案是可行的。

(2)由計(jì)算結(jié)果看出,無論一臺、二臺及三臺水泵,運(yùn)行閥門拒動作壓力max、壓力min、倒轉(zhuǎn)速max均超出規(guī)范要求,因此從對管路的安全運(yùn)行考慮,設(shè)計(jì)中附加兩階段液控止回蝶閥防護(hù)設(shè)備是合理的。

(3)由計(jì)算結(jié)果分析可知,兩階段液控止回蝶閥防護(hù)下的壓力管線,明顯改善了其壓力分布狀態(tài),但在實(shí)際運(yùn)行時(shí)需要通過與進(jìn)排氣閥結(jié)合,因此設(shè)計(jì)中提出的這一措施是復(fù)合規(guī)范的要求的。