萬云輝 張超 熊澤斌 孔凡輝

收稿日期：

2023-06-02

基金項目：

國家重點研發(fā)計劃項目“300 m級特高土石壩建設(shè)與安全保障技術(shù)”（2017YFC0404805）

作者簡介：

萬云輝，男，高級工程師，碩士，主要從事水工建筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。E-mail：94389688@qq.com.cn

引用格式：

萬云輝，張? 超，熊澤斌，等.緬甸道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道設(shè)計

［J］.水利水電快報，2024，45（1）：33-38.

摘要：

緬甸道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道控制段部分建基面基礎(chǔ)和大部分引水渠、泄槽、挑坎和消能區(qū)均位于強風(fēng)化巖體區(qū)，局部位于全風(fēng)化巖體區(qū)，壩址區(qū)基本地震烈度為8度。為解決此高地震區(qū)全強風(fēng)化巖石基礎(chǔ)上建設(shè)溢洪道的技術(shù)難題，通過對布置方案進行優(yōu)選，合理利用壩址部位周邊埡口地形條件，以避開基礎(chǔ)不利地質(zhì)因素影響，并通過三維有限元數(shù)值計算分析論證了溢洪道體型設(shè)計方案的合理性。工程運行表明，該工程溢洪道的設(shè)計科學(xué)合理。研究成果可為高地震區(qū)全強風(fēng)化巖體上建設(shè)溢洪道提供經(jīng)驗。

關(guān)鍵詞：

岸邊式溢洪道； 風(fēng)化巖體； 數(shù)值計算； 道耶坎Ⅱ級水電站； 緬甸

中圖法分類號：TV651

文獻標(biāo)志碼：A

DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2024.01.006

文章編號：1006-0081（2024）01-0033-06

0? 引? 言

溢洪道是土石壩工程最常見的建筑物之一，其主要作用是下泄洪水，保證洪水工況下大壩的安全，是確保水庫安全的重要建筑物［1］。緬甸道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道最大下泄流量5 490 m3/s，溢洪道部分控制段和大部分引水渠、泄槽、挑坎和消能區(qū)位于強風(fēng)化巖體區(qū)，局部為全風(fēng)化巖體區(qū)，且工程所在地區(qū)地震基本烈度為8度，這在國內(nèi)外高土石壩工程中較為少見，溢洪道設(shè)計難點突出。根據(jù)國內(nèi)外大型水利水電工程溢洪道設(shè)計成功經(jīng)驗［2-5］，高地震區(qū)溢洪道通常布置于微風(fēng)化巖基上，這有利于溢洪道建基面的穩(wěn)定，可降低基礎(chǔ)面揚壓力。為充分利用壩址附近埡口地形條件，道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道布置于大壩左岸埡口地帶，溢洪道沿線建基面主要為全強風(fēng)化巖體，巖石抗風(fēng)化能力差，抗沖刷能力弱。為適應(yīng)上述邊界條件，在道耶坎Ⅱ級水電溢洪道基礎(chǔ)設(shè)計階段，將無閘控制溢洪道調(diào)整為有閘控制的形式，減少溢洪道溢流堰面的寬度，并將有閘控制溢洪道控制段設(shè)于弱風(fēng)化巖體上，控制段溢流堰采用低堰的形式。溢洪道泄槽上緩下陡，中間采用豎坡曲線銜接。尾坎段基礎(chǔ)設(shè)置齒腳與泄槽挑坎銜接，并在泄槽末端消力池設(shè)置防淘齒墻，防止水舌沖刷挑坎基礎(chǔ)。本文主要從道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道的工程地質(zhì)條件、樞紐布置方案、結(jié)構(gòu)形式、水力設(shè)計、結(jié)構(gòu)計算等方面介紹該水電站岸邊式溢洪道的設(shè)計及經(jīng)驗，可供類似工程參考。

1? 工程概況

道耶坎Ⅱ級水電站位于緬甸錫唐（Sittaung）河流域，東吁（Taungoo）市以東21 km。電站開發(fā)的主要任務(wù)為發(fā)電，兼有灌溉及其他。壩址以上流域面積2 152 km2，多年平均流量為134 m3/s，多年平均徑流量為42.2億m3。水庫正常蓄水位為127.00 m，校核洪水位為130.34 m，總庫容4.47億m3，調(diào)節(jié)庫容3.026億m3，電站裝機容量為120 MW，年平均發(fā)電量為6.047億kW·h，工程總投資18億元人民幣。

2? 工程地質(zhì)條件

溢洪道位于大壩左岸馬鞍地段，距大壩直線距離約700 m。馬鞍底部高程約177 m，兩岸山頭高程分別為190 m和197 m。庫內(nèi)側(cè)自然坡度27°～33°，庫外側(cè)高程85 m以上自然坡度26°～28°，下部坡度明顯變緩。區(qū)內(nèi)地表為殘坡積土覆蓋層，物質(zhì)為淺灰色碎屑土夾碎塊石，結(jié)構(gòu)松散。

溢洪道引水渠及泄槽建基巖體主要為變質(zhì)砂巖，以強風(fēng)化為主；左岸高程124 m以下為弱風(fēng)化；右岸中間夾有全風(fēng)化；控制段巖體主要為石英質(zhì)砂巖和變質(zhì)砂巖，風(fēng)化強烈，完整性較差，巖體波速值在2 100～2 400 m/s，右岸發(fā)育一全風(fēng)化槽，寬度9～24 m，底部高程106 m；3～8號壩段巖體為強風(fēng)化，局部已接近全風(fēng)化。溢洪道消能區(qū)主要為含礫雜砂巖，左側(cè)以全-強風(fēng)化為主；底部和右側(cè)以強風(fēng)化為主，局部為弱風(fēng)化。全風(fēng)化巖石一般呈土夾碎石狀，工程性狀與土類似；強風(fēng)化巖石多為碎塊狀，巖石有一定強度，但錘擊易碎；弱風(fēng)化巖石呈塊狀，較新鮮，巖石強度較高。

溢洪道建基面巖層走向為15°～30°，傾向為SE，傾角46°～63°，未發(fā)現(xiàn)有斷層發(fā)育，但短小裂隙較密集?？刂贫位A(chǔ)巖體以中等透水為主，占55.4%；弱透水巖體次之，占43.2%。

3? 樞紐布置方案

按GB 50201-2014《防洪標(biāo)準(zhǔn)》，道耶坎Ⅱ級水電站工程規(guī)模為Ⅱ等大（2）型工程，主壩面板堆石壩和3座副壩、正常溢洪道和非常溢洪道、引水發(fā)電建筑物等主要永久水工建筑物均為2級水工建筑物。由于前期水文資料較為缺乏，溢洪道按500 a一遇洪水設(shè)計，5 000 a一遇洪水的1.2倍洪量作為校核洪水標(biāo)準(zhǔn)，并采用PMF洪水進行泄流能力復(fù)核，對應(yīng)洪峰流量分別為3 560 m3/s、6 200 m3/s和6 890 m3/s。道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道工程場址區(qū)基本烈度為Ⅷ度，大壩、溢洪道等主要水工建筑物采用基本烈度作為設(shè)計烈度，相應(yīng)設(shè)計地震加速度代表值為0.3g，其余各水工建筑物設(shè)計地震加速度峰值為0.2g。

3.1? 溢洪道設(shè)計方案

根據(jù)前期基礎(chǔ)設(shè)計階段收集的資料，道耶坎Ⅱ級水電站溢洪道設(shè)計采用無閘開敞式的方案，溢洪道控制段堰頂高程127 m，溢流堰面凈過流寬度為400 m，溢洪道泄槽段襯砌鋼筋混凝土底板厚30 cm，泄槽在距離堰頂斷面20 m以外范圍的底板不進行混凝土襯砌，溢洪道泄槽順?biāo)飨蜷_挖坡比為1/800。但是，開敞式溢洪道在滿足設(shè)計下泄洪量條件下，需要的溢流堰面寬度大，溢洪道部位山體開挖寬度超過600 m，且溢洪道控制段一般需坐落在弱風(fēng)化、微風(fēng)化巖體中，溢洪道部位山體開挖厚度超過50 m，開挖、棄渣工程量巨大，環(huán)境友好性差，工程投資大。此外，無閘控制方案的溢洪道上、下游最大水頭落差超過60 m，泄槽末端出口水流流速大，達到24 m/s。地質(zhì)資料表明：泄槽出口末端基礎(chǔ)巖體為強風(fēng)化砂巖，裂隙發(fā)育，抗沖流速一般小于5 m/s，需要規(guī)模較大的水墊塘進行消能，無閘開敞式溢洪道方案溢洪道泄槽出口水流消能防沖問題尤為突出。

在詳細設(shè)計階段，結(jié)合無閘控制溢洪道存在的問題，將無閘控制溢洪道調(diào)整為有閘控制溢洪道，泄洪軸線方向與無閘控制溢洪道一致，溢洪道設(shè)5個表孔，孔口尺寸為10 m×12 m，調(diào)整后溢洪道總寬度140.8 m，較大降低了溢洪道部位的開挖寬度；有閘控制方案溢洪道上、下游最大水頭落差48 m，泄槽末端出口水流流速18 m/s，可減少出口消能水墊塘的規(guī)模。經(jīng)綜合測算，有閘控制溢洪道方案可減少溢洪道部位土石方開挖工程量近330萬m3，節(jié)省工程投資近11 057萬元。此外，溢洪道泄槽采用全鋼筋混凝土襯砌底板，安全可靠性高，有閘控制溢洪道泄流能力強，在地震影響時可快速降低水庫水位，有利于施工后期導(dǎo)流隧洞封堵和提前發(fā)電，以及運行期工程管理和調(diào)度運行。綜合上述考慮，在詳細設(shè)計階段，采用有閘控制溢洪道方案。

3.2? 樞紐布置方案

道耶坎Ⅱ級水電站的樞紐布置方案將混凝土面板堆石壩布置于主河床，壩頂高程133 m，最大壩高91 m，壩頂長度381.0 m。面板頂高程129 m，主要由趾板、面板、接縫止水系統(tǒng)、大壩填筑體、壩頂防浪墻等部分組成。該工程布置有3座副壩，分別位于大壩左岸上游副壩區(qū)的幾個埡口處，均為均質(zhì)土壩，最大壩高分別為20.8，30.3 m和46.2 m，壩頂總長度為254 m。溢洪道布置于大壩上游左岸的鞍部山體。非常溢洪道布置在1號副壩與2號副壩中間的小山包上。引水發(fā)電系統(tǒng)布置于左岸，引水隧洞直徑8.5 m，長538 m；廠房為岸邊地面廠房，寬66.1 m，長34.60 m，裝有3臺40 MW的混流式水輪機機組，保證出力32.3 MW；開關(guān)站寬75 m，長68 m。導(dǎo)流洞布置在左岸，長500 m，為馬蹄形，斷面尺寸為10.0 m×10.9 m（寬×高）；上下游圍堰高程分別為84 m和55 m。

4? 溢洪道建筑物設(shè)計

溢洪道布置在左岸鞍部山體，距離大壩直線距離約700 m，泄洪軸線與下游河道走向基本一致。主要由引水渠、控制段、泄槽、挑流鼻坎、下游消能區(qū)等組成，如圖1所示。溢洪道典型縱剖面結(jié)構(gòu)如圖2所示。

4.1? 引水渠

溢洪道引水渠渠底高程110 m，渠底寬75 m，中心軸線長54.3 m，渠內(nèi)最大平均流速為2.91 m/s。溢洪道引水渠基礎(chǔ)為砂巖，其上部覆蓋層厚1.5～2.0 m，全強風(fēng)化巖體厚8～10 m。引水渠部位中間地形高程較低，兩邊高程較高，巖體較厚，引水渠渠底巖體大部分為微新巖石，兩側(cè)邊坡從底板至高程133.0 m巖體也大多為微新巖石，因此高程110.0～133.0 m的左岸開挖坡比1∶0.2，右岸開挖坡比1∶0.3，并在120.0 m布置一級寬3.0 m的馬道。133.0 m以上每10 m布置一級寬3.0 m的馬道，開挖坡比均為1∶0.5。對開挖邊坡均采用噴錨支護措施，并布置排水孔。

4.2? 控制段

溢洪道控制段壩頂高程133.0 m最大壩高34 m，共設(shè)9個壩段。其中，1號壩段寬17.9 m，2～8號壩段寬15 m，9號壩段寬17.9 m，壩頂總長度140.8 m。表孔堰頂高程110.0 m，堰頂上游面為雙圓弧曲線接傾向上游的斜坡，圓弧半徑分別為5.40 m和2.64 m，傾向上游的坡比為1∶1，堰頂下游由WES曲線以短直線段及反弧段與泄槽連接。WES曲線方程為y=0.077 6x1.776。為便于檢修門槽的布置，上游堰面采用雙圓弧曲線并接傾向上游的斜坡。溢洪道每個泄洪表孔均設(shè)一道弧形工作閘門和一道平板檢修閘門槽（共設(shè)一道檢修門）?；⌒喂ぷ鏖T由設(shè)在閘墩下游側(cè)的液壓啟閉機操作，最大單鉸總推力P＝6 000 kN。壩頂布置2×1 000 kN雙向回轉(zhuǎn)吊的門機。2號非溢流壩段布置有11.8 m×2.7 m×14.5 m（長×寬×深）的檢修門庫。

壩體上游面設(shè)有一道銅止水和一道橡膠止水。非溢流壩段采用C20W6的混凝土，閘墩和溢流壩段均采用C25F100W6混凝土，堰頂下游溢流面采用C35F100W8抗沖耐磨混凝土。控制段壩內(nèi)設(shè)基礎(chǔ)灌漿排水廊道。

4.3? 泄槽及挑坎

泄槽及挑流鼻坎垂直于溢洪道控制段布置，采用單孔結(jié)構(gòu)。泄槽凈寬70 m，上緩下陡，上、下半段坡比分別為1∶100和1∶2.5，中間采用豎坡曲線銜接。泄槽底板采用厚80 cm的鋼筋混凝土襯砌，兩側(cè)采用1 m厚豎直擋墻，兩側(cè)擋墻下部設(shè)置1.5 m×2.0 m排水廊道。溢洪道下游采用挑流消能，挑坎半徑為25 m，挑角為24.9°，頂部高程為60.0 m。

溢洪道泄槽共分3段：坡度0.01的斜坡段，上接溢流壩的反弧段，后接豎坡曲線。豎坡曲線方程為y=0.01x+0.008x2，弧線段下接坡度0.4的直線段連至尾坎，水平總長度276.76 m；挑坎段水平長21.35 m，反弧段半徑長25 m，中心夾角46.8°，挑角25°，挑流鼻坎頂高程69.0 m。泄槽基本分塊尺寸為11.0 m×11.0 m，分縫上部設(shè)一道紫銅止水，底板設(shè)置卵石填充、內(nèi)置排水軟管的排水盲溝。底板和邊墻靠巖體側(cè)均設(shè)置錨桿，深入基巖5～8 m。泄槽底板及邊墻混凝土厚0.5 m，采用強度等級為C30、抗?jié)B等級為W6的抗沖耐磨混凝土，分塊尺寸為10～12 m。泄槽邊墻和底板均設(shè)錨筋，錨筋長度為1.5 m或3.0 m，直徑25 mm。

4.4? 下游消能區(qū)

溢洪道挑坎末端設(shè)計有長度10 m的小平臺，平臺后接1∶2的斜坡，斜坡下游接底板高程為50.0 m的明渠。平臺及下游斜坡上布置厚0.5 m的混凝土板，并在斜坡末端布置防淘齒槽，以防止水舌沖刷挑坎基礎(chǔ)。下游明渠按直線布置，與泄洪軸線方向一致，底板高程50.0 m，寬62.0 m，長約555.0 m，兩側(cè)采用1∶1.5的開挖邊坡，并在高程65.0 m布置寬6.0 m的馬道，該馬道與挑坎末端寬10.0 m的平臺相接，構(gòu)成明渠兩岸檢修通道，在溢洪道不過流時使用。明渠主要起下泄水流的導(dǎo)向作用，底板及兩側(cè)均不進行襯護。

采取先沖后護的措施，以減少工程量，運行期可根據(jù)水流對兩側(cè)的破壞情況，采取適當(dāng)?shù)奶幚泶胧Ｃ髑嫌味螌挾扔?0 m擴散至90 m，擴散段底板采用厚80 cm的柔性排護底。坡腳采用齒墻護底，齒墻底高程47 m。邊坡采用80 cm混凝土襯砌，并布設(shè)有錨桿及排水孔。明渠擴散段下游不進行專門襯砌，采取先沖后護的原則。

4.5? 基礎(chǔ)處理

溢洪道結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的巖石條件差，為增加溢洪道建基巖體的整體性和承載力，對溢洪道控制段基礎(chǔ)、挑坎基礎(chǔ)和消能區(qū)混凝土齒墻部位進行固結(jié)灌漿處理，溢洪道控制段基礎(chǔ)灌漿孔間距為2.5 m×2.5 m，基巖注漿孔深6 m，設(shè)計Ⅰ、Ⅱ序孔灌漿壓力分別為0.2～0.4 MPa和0.3～0.5 MPa；溢洪道挑坎和消能區(qū)灌漿孔間距為2 m×2 m，基巖注漿孔深5 m，灌漿壓力為0.2～0.3 MPa。根據(jù)鉆孔取芯試驗資料，溢洪道控制段基礎(chǔ)固結(jié)灌漿處理前承載力約為0.6～1.0 MPa，固結(jié)灌漿處理后，巖體裂隙被漿液填筑密實，承載力提高至0.8～1.2 MPa。處理前，巖體的波速在3 100 m/s以下，處理后，巖體波速為3 800～4 200 m/s，固結(jié)灌漿處理效果較好。

帷幕灌漿按灌后透水率控制在5 Lu，防滲線路沿溢流堰基礎(chǔ)廊道布置，并向兩岸山體各延伸60 m，全長260.8 m。帷幕灌漿孔距2 m，孔深20～60 m，總進尺0.37萬m，第1段、第2段和其他段的灌漿壓力分別為0.7～0.1 MPa、1.0～1.5 MPa和2.0～3.0 MPa。在控制段基礎(chǔ)廊道防滲帷幕后設(shè)置排水幕，深入基巖14 m，孔距2 m。質(zhì)量監(jiān)測成果表明：帷幕灌漿處理后，防滲線路區(qū)域建基巖體滲透系數(shù)均小于5 Lu，防滲控制效果較好。

5? 溢洪道三維靜動力計算分析

5.1? 計算模型

為驗證溢洪道結(jié)構(gòu)設(shè)計的合理性，采用三維有限元分析方法對溢洪道結(jié)構(gòu)進行了結(jié)構(gòu)計算分析。溢洪道閘墩材料在進行動力計算時，按NB 35047-2015《水電工程水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》要求，混凝土的動態(tài)抗壓強度和動態(tài)模量可較其靜態(tài)標(biāo)準(zhǔn)值提高30%，混凝土動態(tài)抗拉強度可取動態(tài)抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值的10%。壩基計算范圍分別從壩踵向上、下游分別延伸2倍閘墩高［6］。采用大型通用有限元軟件ANSYS對溢洪道閘墩結(jié)構(gòu)進行數(shù)值模擬計算分析。計算時，基礎(chǔ)底邊施加固定約束，上下游邊界施加順河向水平約束，兩側(cè)邊界施加橫河向水平約束。計算工況考慮：① 正常蓄水位工況，溢洪道全部工作閘門正常擋水；② 校核洪水工況，一側(cè)泄洪，一側(cè)工作閘門擋水；③ 正常蓄水位遭遇地震工況，全部工作閘門擋水。

5.2? 計算成果與分析

各計算工況下閘墩和支撐梁應(yīng)力及位移分布規(guī)律基本相同，閘墩基本為受壓狀態(tài)，均在閘墩與溢流堰頂交界部位出現(xiàn)較大豎直向拉應(yīng)力，正常蓄水位工況、校核洪水工況和地震工況分別為1.62，1.92 MPa和4.63 MPa。支撐梁在與閘墩連接根部的垂直河流方向出現(xiàn)較大拉應(yīng)力，在正常蓄水位工況、校核洪水工況和地震工況分別為1.66，1.70 MPa和8.03 MPa，結(jié)構(gòu)設(shè)計的控制工況均為地震工況。圖3為溢洪道閘段在正常蓄水位工況第一主應(yīng)力分布，圖4為溢洪道閘段在地震工況下第一主應(yīng)力分布。上述結(jié)構(gòu)計算應(yīng)力分布成果符合一般溢洪道閘墩和支撐梁體系應(yīng)力分布規(guī)律，結(jié)構(gòu)總體設(shè)計安全可靠，對于結(jié)構(gòu)局部出現(xiàn)的較大拉應(yīng)力，可根據(jù)結(jié)構(gòu)特點采取適當(dāng)?shù)匿摻钆渲媒鉀Q。

根據(jù)DL/T 5057-2009《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》，采用彈性有限元應(yīng)力圖形法進行配筋設(shè)計，配筋原則：總拉力T由混凝土承擔(dān)的拉力Tc及鋼筋承擔(dān)的拉力Ts共同承擔(dān)。閘墩內(nèi)側(cè)堰頂上游4 m至下游5 m范圍配置雙層Ⅱ級Φ30 mm@15 cm鋼筋，其余部位由單層Ⅱ級Φ30 mm到單層Ⅱ級Φ25 mm過渡。支撐梁全斷面縱向配置雙層Ⅱ級Φ30 mm@20 cm鋼筋。

6? 結(jié)? 語

道耶坎Ⅱ級水電站工程于2008年11月開工，2010年10月完成截流，2012年12月下閘蓄水，2013年3月，3臺機組全部并網(wǎng)運行，蓄水以來，工程基本處于正常蓄水位的高水位運行，溢洪道已經(jīng)歷經(jīng)多次泄洪，水力學(xué)原型觀測、監(jiān)測資料和汛后檢查情況均表明泄洪消能主要建筑物運行良好，溢洪道下游沖刷情況與詳細設(shè)計階段預(yù)測的成果基本一致。該溢洪道設(shè)計成功解決了在高地震區(qū)全強風(fēng)化巖石基礎(chǔ)上建設(shè)溢洪道的技術(shù)難題。2014年，該工程獲得東盟頒發(fā)的“杰出工程成就獎”，2021年獲得國際小水電聯(lián)合會頒發(fā)的“中外水電國際合作優(yōu)秀案例”。該溢洪道的設(shè)計建造經(jīng)驗可為類似國際工程提供借鑒。

參考文獻：

［1］? 陳曉明.中小型水庫溢洪道設(shè)計常見問題及對策［J］.水利天地，2011（5）：37-38.

［2］? 崔玉柱，曹艷輝，楊曉紅，等.巴基斯坦卡洛特水電站溢洪道設(shè)計［J］.水利水電快報，2020，41（3）：36-41.

［3］? 楊衛(wèi)甲，岳朝俊，段寅，等.云南省萬花溪水庫溢洪道防空蝕試驗研究［J］.水利水電快報，2022，43（9）：67-71，81.

［4］? 詹偉.巴拿馬運河新溢洪道設(shè)計特點［J］.水利水電快報，2013，34（5）：15-16.

［5］? 廖仁強，何先紅.水布埡水利樞紐岸邊溢洪道設(shè)計［J］.人民長江，2007（7）：22-23，69.

［6］? 武亞輝.基于水動力模型的水庫溢洪道水流演進分析［J］.水科學(xué)與工程技術(shù)，2021（4）：1-5.

（編輯：江? 燾，高小雲(yún)）

Design of spillway for Thaukyegat Ⅱ Hydropower Station in Myanmar

WAN Yunhui，ZHANG Chao，XIONG Zebin，KONG Fanhui

（Changjiang Survey，Planning，Design and Research Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China）

Abstract：

The foundation surface and most of diversion canal，discharge chute，flip bucket and energy dissipation zone of spillway control section of the Myanmar Thaukyegat Ⅱ hydropower station were located in strongly weathered rock mass，with some parts located in fully weathered rock mass.The basic seismic intensity of the dam site area was 8 degrees.To solve the technical problem of constructing a spillway on the basis of fully weathered rock mass in the high seismic area，the layout plan was optimized.The terrain conditions around the dam site were reasonably utilized，which avoid the influence of unfavorable geological factors on the foundation.The rationality of the spillway design was demonstrated through three-dimensional finite element numerical calculation and analysis.The actual operation results indicated that the design of the spillway was scientific and reasonable.The research results can provide a reference for the construction of spillway on fully weathered rock masses in high seismic areas．

Key words：

banked spillway； weathered rock； numerical calculation； Thaukyegat Ⅱ Hydropower Station； Myanmar