王炯，齊樹龍

工業(yè)企業(yè)實(shí)施節(jié)能減排是我國推進(jìn)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的重要舉措之一，工業(yè)企業(yè)能耗占我國各行業(yè)總能耗的70%以上，其中，50%以上的能耗以工業(yè)余熱的形式存在[1]，屬于可回收資源，具有巨大的可回收價(jià)值。水泥行業(yè)作為我國經(jīng)濟(jì)快速發(fā)展的重要支柱產(chǎn)業(yè)之一，屬于高能耗、高排放行業(yè)，是我國僅次于鋼鐵行業(yè)的第二大能源消耗體，占全國總能源消耗的7%[1]。因此，水泥行業(yè)在節(jié)能降耗方面具有巨大發(fā)展?jié)摿Γ谒嘈袠I(yè)施行純低溫余熱發(fā)電技術(shù)，是有效回收余熱資源的良好途徑，該技術(shù)已大量應(yīng)用于國內(nèi)外水泥企業(yè)。

目前，水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)主要是利用窯尾預(yù)熱器出口及篦冷機(jī)煙氣余熱資源，在余熱鍋爐中產(chǎn)生過熱蒸汽或飽和蒸汽，推動(dòng)汽輪機(jī)膨脹做功，通過聯(lián)軸器帶動(dòng)發(fā)電機(jī)工作，將余熱轉(zhuǎn)化為電能。為高效、合理利用水泥窯余熱資源，需進(jìn)一步優(yōu)化純低溫余熱發(fā)電工藝設(shè)計(jì)。水泥窯純低溫余熱發(fā)電工藝設(shè)計(jì)最主要的任務(wù)是使窯尾預(yù)熱器出口和篦冷機(jī)余熱資源得到高效利用，而余熱資源高效利用的前提是準(zhǔn)確確定余熱參數(shù)。SP余熱鍋爐的余熱資源來源于預(yù)熱器出口煙氣，其余熱參數(shù)較容易確定；但AQC 余熱鍋爐的余熱資源多來源于篦冷機(jī)中部取風(fēng)，由于篦冷機(jī)內(nèi)部換熱條件復(fù)雜，流場(chǎng)分配極不均勻，中部取風(fēng)量和風(fēng)溫等參數(shù)難以準(zhǔn)確確定。

王美琪[2]等通過Forchheimer-Brinkman-Darcy擴(kuò)展模型對(duì)篦冷機(jī)內(nèi)水泥熟料的冷卻過程進(jìn)行了研究，獲得了篦冷機(jī)內(nèi)不同供風(fēng)風(fēng)速、不同篦速下的氣體和熟料層溫度的變化規(guī)律。劉云峰[3]利用多孔介質(zhì)模型和氣固耦合傳熱模型，對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行數(shù)值研究，得到了其內(nèi)部的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)。楊歡等[4-7]對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行了研究，但大部分研究集中在內(nèi)部換熱過程的溫度場(chǎng)及流場(chǎng)，關(guān)注的重點(diǎn)是熟料顆粒的換熱過程，未對(duì)篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)進(jìn)行研究，未獲得篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度與熟料層厚度的變化關(guān)系等。

為了準(zhǔn)確確定AQC 余熱鍋爐余熱資源，高效利用水泥窯余熱，有必要對(duì)篦冷機(jī)，尤其是用于余熱發(fā)電的篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬研究。

1 篦冷機(jī)內(nèi)部換熱機(jī)理及分析

篦冷機(jī)屬于水泥熟料顆粒堆積移動(dòng)床設(shè)備，內(nèi)部熟料與空氣的換熱過程包括傳導(dǎo)、對(duì)流、輻射三種方式。水泥熟料與空氣的換熱僅是氣固間的換熱，是氣固耦合強(qiáng)制對(duì)流換熱過程[7]，不涉及化學(xué)反應(yīng)，同時(shí)熟料顆粒在冷卻過程中不斷受邊界條件變化的影響，對(duì)于這類問題，不同的熱力學(xué)理論和方法被用于建立數(shù)值模擬[1]。

回轉(zhuǎn)窯出口水泥熟料溫度高達(dá)1 450℃，回轉(zhuǎn)窯旋轉(zhuǎn)過程中，出口熱熟料掉落在篦冷機(jī)篦板上，熱熟料依次經(jīng)篦冷機(jī)篦床及風(fēng)室風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)冷卻，熟料熱量絕大部分被轉(zhuǎn)移到了與其換熱的空氣中，回收這部分熱空氣可實(shí)現(xiàn)余熱利用。篦冷機(jī)可回收的熱量包括三部分，一部分為二次風(fēng)熱量，供給窯內(nèi)煅燒；一部分為三次風(fēng)熱量，供給分解爐預(yù)分解；另一部分為高溫及低溫余熱，供發(fā)電使用。剩余不能利用的低溫?zé)崃浚龎m后排放。

2 篦冷機(jī)數(shù)值建模及Fluent數(shù)值模擬參數(shù)設(shè)定

2.1 多孔介質(zhì)模型

篦冷機(jī)內(nèi)熟料和空氣的換熱與多孔介質(zhì)傳熱特性具有相似性[1]，因此，可以利用多孔介質(zhì)理論對(duì)篦冷機(jī)內(nèi)傳熱過程進(jìn)行數(shù)值模擬研究。篦冷機(jī)熟料層可以看作是單相的多孔介質(zhì)層，空氣充滿整個(gè)熟料層空腔。

篦冷機(jī)熟料層單相多孔介質(zhì)的質(zhì)量守恒，可以采用式（1）計(jì)算[1]：

式中：

ε——多孔介質(zhì)的孔隙率，%

ρ——流體的密度，kg/m3

V——流體的表觀速度，m/s

2.2 幾何模型的建立

篦冷機(jī)屬于水泥行業(yè)大型冷卻設(shè)備，其體積龐大，內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，換熱過程也復(fù)雜，因此，有必要對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行簡化處理。

篦冷機(jī)內(nèi)水泥熟料顆粒不規(guī)則，熟料顆粒之間不規(guī)則的孔隙數(shù)量較多，且孔隙直徑較小，使得空氣在其中的流動(dòng)以及與熟料顆粒之間的換熱過程復(fù)雜，難以進(jìn)行數(shù)學(xué)描述和數(shù)值模擬，因此，對(duì)水泥熟料進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和平均化處理是比較有效的途徑。為此，對(duì)篦冷機(jī)模型進(jìn)行了如下假設(shè)簡化：

（1）篦冷機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定，各參數(shù)幾乎沒有波動(dòng)，保持恒定值。

（2）篦冷機(jī)中冷卻空氣垂直向上運(yùn)動(dòng)，熟料顆粒水平向前運(yùn)動(dòng)，且不發(fā)生沉降。

（3）篦冷機(jī)內(nèi)寬度方向上的流場(chǎng)、溫度場(chǎng)基本一致，可以采用二維模型進(jìn)行計(jì)算。

（4）篦冷機(jī)內(nèi)熟料顆粒與空氣的換熱穩(wěn)定，忽略熟料顆粒的輻射換熱，只考慮空氣與熟料固體顆粒的對(duì)流換熱、熟料顆粒間的導(dǎo)熱過程。

以國內(nèi)某5 000t/d水泥熟料生產(chǎn)線篦冷機(jī)為對(duì)象進(jìn)行研究，篦冷機(jī)型號(hào)為LBTF5000，其幾何尺寸為：長35 890mm、寬4 000mm、高7 000mm。篦冷機(jī)簡化幾何模型如圖1所示。

圖1 篦冷機(jī)簡化幾何模型

該篦冷機(jī)含9個(gè)風(fēng)室、17臺(tái)冷卻風(fēng)機(jī)。通過測(cè)定，得到各冷卻風(fēng)機(jī)出口空氣流速，再經(jīng)計(jì)算，得到各風(fēng)機(jī)出口空氣質(zhì)量流量，如表1所示。

表1 風(fēng)機(jī)出口冷卻風(fēng)質(zhì)量流量

根據(jù)該篦冷機(jī)冷卻風(fēng)機(jī)和篦板下冷卻風(fēng)室的對(duì)應(yīng)關(guān)系，可求得9 個(gè)風(fēng)室內(nèi)的空氣質(zhì)量流量，并根據(jù)篦冷機(jī)各風(fēng)室的尺寸，求得9 個(gè)風(fēng)室的空氣流速。篦冷機(jī)冷卻空氣入口邊界條件如表2所示。

表2 篦冷機(jī)冷卻空氣入口邊界條件

2.3 網(wǎng)格劃分

為減少篦冷機(jī)溫度場(chǎng)數(shù)值模擬計(jì)算時(shí)間，本文采用突出核心區(qū)域換熱規(guī)律較合理的網(wǎng)格數(shù)量進(jìn)行數(shù)值模擬研究。在進(jìn)行篦冷機(jī)網(wǎng)格劃分時(shí)，因篦冷機(jī)不同部位的幾何尺寸差異較大，且考慮到網(wǎng)格邊界的正交性和光滑性對(duì)數(shù)值模擬的迭代收斂和計(jì)算結(jié)果精度的影響，對(duì)換熱核心區(qū)域，即，篦冷機(jī)熟料層的多孔介質(zhì)區(qū)域，采用高網(wǎng)格密度進(jìn)行劃分，網(wǎng)格尺寸為5mm。篦板下方風(fēng)室及熟料層上方空腔部分，采用低網(wǎng)格密度的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格尺寸為10mm。采用Gambit 2.4 軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分。

2.4 邊界條件設(shè)置

根據(jù)LBTF5000型篦冷機(jī)的實(shí)際尺寸等比例進(jìn)行物理建模，模型的邊界條件來源于實(shí)際運(yùn)行參數(shù)及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)。篦冷機(jī)邊界條件主要包括多孔介質(zhì)、壁面、質(zhì)量入口、壓力出口等邊界條件。篦冷機(jī)冷卻空氣的壓力出口邊界條件如表3所示。

表3 篦冷機(jī)冷卻空氣壓力出口邊界條件

數(shù)值模擬計(jì)算過程中需測(cè)量的數(shù)據(jù)主要為篦冷機(jī)內(nèi)熟料的質(zhì)量流量和進(jìn)出篦冷機(jī)的熟料溫度。經(jīng)實(shí)際測(cè)定，得到篦冷機(jī)在數(shù)值模擬工況下的質(zhì)量流量，如表4所示。

表4 篦冷機(jī)內(nèi)熟料的質(zhì)量流量測(cè)定結(jié)果

篦冷機(jī)內(nèi)熟料區(qū)域簡化為多孔介質(zhì)區(qū)域，熟料質(zhì)量流量為260.34t/h（72.32kg/s）。進(jìn)篦冷機(jī)熟料的溫度為1 400℃，熟料層厚度為800mm，篦冷機(jī)的其他邊界條件均設(shè)置為絕熱壁面。

2.5 計(jì)算區(qū)域的離散方式與數(shù)值算法

采用針對(duì)結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格計(jì)算較為高效的QUICK格式進(jìn)行計(jì)算區(qū)域離散化，以提高數(shù)值模擬的計(jì)算精度。

處理壓力-速度耦合關(guān)系的常用算法有SIMPLE、SIMPLEC 和PISO 等三種。SIMPLE 算法采用“猜測(cè)-修正”的處理方法，比較適用于穩(wěn)定過程的數(shù)值計(jì)算。SIMPLEC 算法與SIMPLE 算法的計(jì)算步驟相同，但求解穩(wěn)態(tài)收斂速度慢于SIMPLE算法。PISO 算法主要應(yīng)用于非穩(wěn)態(tài)數(shù)值模擬，也可應(yīng)用于可壓縮或不可壓縮流體流場(chǎng)。由于篦冷機(jī)內(nèi)部熟料顆粒與冷卻空氣的換熱過程最終達(dá)到穩(wěn)態(tài)，故選用SIMPLE算法。動(dòng)量方程、能量方程的計(jì)算采用QUICK 格式，壓力插補(bǔ)采用PRESTO!格式。

3 篦冷機(jī)的數(shù)值模擬計(jì)算

通過收集該5 000t/d水泥熟料生產(chǎn)線實(shí)際運(yùn)行參數(shù)，建立篦冷機(jī)物理、數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行Fluent數(shù)值計(jì)算理論分析，同時(shí)，通過Fluent 流體計(jì)算軟件計(jì)算篦冷機(jī)數(shù)值模型，得到了篦冷機(jī)內(nèi)部及中部取風(fēng)處的溫度場(chǎng)、流場(chǎng)及壓力分布。

3.1 數(shù)值模擬溫度場(chǎng)

篦冷機(jī)內(nèi)部的溫度場(chǎng)是一個(gè)重要的物理場(chǎng)，計(jì)算溫度場(chǎng)的分布，能夠?yàn)锳QC 余熱鍋爐取風(fēng)口位置的選取提供重要參考。熟料層厚度為800mm時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口位置在篦冷機(jī)長度方向14 000mm 處，取風(fēng)口大小為5 000mm，取風(fēng)口位于風(fēng)室4～風(fēng)室5 上部。篦冷機(jī)的溫度場(chǎng)分布如圖2所示，熟料入口溫度為1 673K（1 400℃），二、三次風(fēng)溫為1 330.81K（1 057.81℃），篦冷機(jī)中部取風(fēng)溫度為694.101K（421.101℃），篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口溫度為431.338K（158.338℃），熟料出口溫度為360.140K（87.14℃），冷卻空氣溫度為293.031K（20℃）。篦冷機(jī)風(fēng)室1～風(fēng)室3 上部空間煙氣溫度變化幅度較大，從1 673K 迅速降至846.479K，主要原因是篦冷機(jī)風(fēng)室1～風(fēng)室3 冷卻空氣的流速及風(fēng)壓較大，起到了迅速冷卻熟料的作用。篦冷機(jī)600K 以上的熱風(fēng)余熱資源，可進(jìn)入AQC 余熱鍋爐回收利用。在篦冷機(jī)長度方向（由熟料進(jìn)料口向出料口方向）20m 之前的篦冷機(jī)段，可以作為AQC 余熱鍋爐的取風(fēng)口。

針對(duì)前文所提到的板栗收獲問題，筆者也根據(jù)人性化設(shè)計(jì)理念設(shè)計(jì)了一款小型可折疊板栗收集車，如圖2所示。本方案的第1個(gè)特點(diǎn)就是可折疊設(shè)計(jì)。收集斗和前蓋板以輪軸為軸心進(jìn)行旋轉(zhuǎn)后可通過折疊卡扣折疊到一起，收縮回推桿，整個(gè)收集車可折疊成一個(gè)提包形態(tài)，易于收納，便于攜帶。作業(yè)時(shí)將前蓋板與收集斗轉(zhuǎn)開，拉出推桿，形成推車形態(tài)；推動(dòng)收集車，圈絲植入式橡膠傳送帶會(huì)將板栗卷入收集斗，扎掛在傳送帶上的板栗會(huì)被脫栗卡板卡落入收集斗內(nèi)；收集斗的形態(tài)近似于一個(gè)大簸箕，便于將斗內(nèi)板栗倒入運(yùn)輸車或收集袋中。

圖2 熟料層厚度為800mm時(shí)篦冷機(jī)溫度場(chǎng)分布

3.2 數(shù)值模擬壓力分布

篦冷機(jī)內(nèi)部的壓力分布一定程度上影響了AQC 余熱鍋爐的取風(fēng)量。熟料層厚度為800mm時(shí)，篦冷機(jī)內(nèi)部壓力分布如圖3 所示。篦冷機(jī)風(fēng)室1～風(fēng)室2 處壓力最高（9 147.140Pa），主要原因是篦冷機(jī)風(fēng)室1、風(fēng)室2 的冷卻空氣流速最大。篦冷機(jī)風(fēng)室風(fēng)壓隨著篦冷機(jī)長度方向的增大而逐漸降低，風(fēng)室9 處的風(fēng)壓為3 507.457Pa，二、三次風(fēng)風(fēng)口風(fēng)壓為-314.157Pa，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的風(fēng)壓為-504.765Pa，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口的風(fēng)壓為-674.557Pa。

圖3 熟料層厚度為800mm時(shí)篦冷機(jī)內(nèi)部壓力分布

3.3 數(shù)值模擬流場(chǎng)分布

熟料層厚度為800mm 時(shí)，篦冷機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)分布如圖4所示。篦冷機(jī)各風(fēng)室流速已知，通過數(shù)值模擬計(jì)算可知，二、三次風(fēng)風(fēng)口的平均流速約為1.30m/s，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口平均流速約為6.50m/s，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口平均流速約為8.55m/s。篦冷機(jī)各風(fēng)口的流速分布與壓力分布變化基本一致，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口負(fù)壓最大，流速最高；二、三次風(fēng)風(fēng)口負(fù)壓最小，流速最??；篦冷機(jī)中部取風(fēng)口負(fù)壓介于二、三次風(fēng)風(fēng)口及篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口之間，流速也介于兩者之間。

圖4 熟料層厚度為800mm時(shí)篦冷機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)分布

3.4 篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度與熟料層厚度的關(guān)系

篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度對(duì)余熱資源的回收利用至關(guān)重要。水泥窯工況變化，尤其是水泥窯產(chǎn)量變化時(shí)，余熱電站余熱資源的回收利用也會(huì)受影響。水泥窯產(chǎn)量變化帶來的最直觀的變化是篦冷機(jī)熟料層厚度的變化。通過對(duì)不同熟料層厚度工況下的篦冷機(jī)進(jìn)行數(shù)值建模，經(jīng)Fluent數(shù)值計(jì)算后可獲得最終的取風(fēng)參數(shù)數(shù)值。本文研究了熟料層厚度分別為400mm、500mm、600mm、700mm、800mm、900mm、1 000mm 時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的溫度變化關(guān)系，如圖5所示。

圖5 篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度與熟料層厚度關(guān)系曲線

由圖5可以看出，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的溫度隨篦冷機(jī)熟料層厚度的增加而增加，其原因是熟料層厚度增加時(shí)，水泥窯產(chǎn)量增加，單位時(shí)間內(nèi)由熟料帶入篦冷機(jī)的熱量增加，冷卻空氣吸收更多的熱量后溫度升得更高，導(dǎo)致篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度也隨之升高。

采用Fluent 數(shù)值模擬軟件模擬篦冷機(jī)各個(gè)工況下的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布情況，可以得到單一參數(shù)變化時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的變化關(guān)系曲線，如熟料層厚度、產(chǎn)量與篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的關(guān)系曲線，冷卻風(fēng)量、風(fēng)速與篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的關(guān)系曲線，篦冷機(jī)中部取風(fēng)位置與篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的關(guān)系曲線等；也可以得到多參數(shù)變化時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的變化關(guān)系曲線，如熟料層厚度、冷卻風(fēng)量與篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)的關(guān)系曲線等。

4 結(jié)語

本文以國內(nèi)某5 000t/d水泥熟料生產(chǎn)線篦冷機(jī)為研究對(duì)象，利用Fluent流體計(jì)算軟件進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算，得到了篦冷機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)、溫度場(chǎng)及壓力分布圖。通過對(duì)不同熟料層厚度的篦冷機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬，獲得了篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度隨熟料層厚度變化的趨勢(shì)曲線。

（1）Fluent 數(shù)值模擬軟件所得到的結(jié)果具有較高的精確度，足以滿足實(shí)際工程需要，依據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，可以準(zhǔn)確確定任一工況參數(shù)下的篦冷機(jī)中部取風(fēng)參數(shù)，輔助水泥窯純低溫余熱發(fā)電工藝設(shè)計(jì)、裝機(jī)方案、設(shè)備選型、性能考核等工作。

（2）篦冷機(jī)長度為35 890mm，熟料層厚度分別為400mm、500mm、600mm、700mm、800mm、900mm、1 000mm時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口位置在14 000mm處的取風(fēng)溫度分別為307.410℃、340.727℃、367.101℃、395.474℃、421.101℃、452.474℃、475.427℃。

（3）篦冷機(jī)在額定工況下運(yùn)行時(shí)，即，熟料層厚度為800mm，熟料質(zhì)量流量為72.32kg/s，可利用余熱資源溫度為600K 以上時(shí)，在篦冷機(jī)長度方向（由熟料進(jìn)料口向出料口方向）20m 之前的位置取風(fēng)即可。

（4）篦冷機(jī)內(nèi)部壓力分布表明，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口負(fù)壓最低，二、三次風(fēng)風(fēng)口負(fù)壓最高，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口負(fù)壓介于兩者之間。1、2 風(fēng)室的風(fēng)壓最高，風(fēng)室風(fēng)壓由風(fēng)室1 至風(fēng)室9 逐漸降低。1、2 風(fēng)室風(fēng)壓高是為了快速冷卻熟料，起到驟冷效果。這使得熟料與冷卻空氣的換熱加強(qiáng)，冷卻空氣由于吸收了熟料的熱量，溫度迅速升高，導(dǎo)致二、三次風(fēng)風(fēng)口的取風(fēng)溫度高達(dá)1 100℃。隨著風(fēng)室風(fēng)壓的降低，冷卻空氣與熟料的換熱減弱，熱風(fēng)溫度也逐漸降低，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口溫度降低至160℃左右。因此，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口的位置越靠近熟料進(jìn)口端，取風(fēng)溫度越高。在實(shí)際工程中，為了獲得較高的取風(fēng)溫度，取風(fēng)口位置應(yīng)盡量靠前，而取風(fēng)口越靠前，取風(fēng)口處的風(fēng)壓負(fù)壓值越小。當(dāng)取風(fēng)口處風(fēng)壓負(fù)壓值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口負(fù)壓時(shí)，中部取風(fēng)口往往取不到風(fēng)，因此，需將篦冷機(jī)尾部出風(fēng)管道閥門關(guān)小，甚至完全關(guān)閉，以增大篦冷機(jī)尾部出風(fēng)管道的阻力，減小中部取風(fēng)口的流動(dòng)阻力，進(jìn)而從篦冷機(jī)中部取風(fēng)口取到風(fēng)量。

（5）篦冷機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)表明，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口流速最大，其次為篦冷機(jī)中部取風(fēng)口流速。因此，在篦冷機(jī)自然分配風(fēng)量時(shí)，篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口處的流量應(yīng)高于篦冷機(jī)中部取風(fēng)口及二、三次風(fēng)。為了使篦冷機(jī)中部取風(fēng)溫度高、空氣流量大，必須將篦冷機(jī)尾部取風(fēng)口管道閥門關(guān)小，甚至完全關(guān)閉，增大篦冷機(jī)尾部出風(fēng)口的流動(dòng)阻力，使大部分風(fēng)從篦冷機(jī)中部取風(fēng)口流出。

（6）在冷卻空氣量一定時(shí)，篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度隨熟料層厚度的增加而增加。一是由于熟料層厚度增加，單位時(shí)間內(nèi)由熟料帶入篦冷機(jī)的熱量增加，冷卻空氣與熟料進(jìn)行換熱后，冷卻空氣因獲得較多的熱量而溫度升高，必然引起篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度增加；二是熟料層厚度增加后，冷卻空氣穿透熟料層的阻力增大，流動(dòng)時(shí)間增加，換熱時(shí)間延長，換熱較充分，冷卻空氣溫度升高較大，引起篦冷機(jī)中部取風(fēng)口溫度升高。