李東軒，鄧家慶，張新子，寧會(huì)峰

（1.天水岷山機(jī)械有限責(zé)任公司，甘肅 天水 741000；2.蘭州理工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730050）

1 引言

鍛壓組合式氧槍噴頭是冶金轉(zhuǎn)爐煉鋼用氧槍的關(guān)鍵設(shè)備，其性能和壽命直接影響著轉(zhuǎn)爐煉鋼的生產(chǎn)效率和生產(chǎn)成本[1]。氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼對(duì)氧槍噴頭的要求可歸結(jié)為以下幾點(diǎn):

（1）提供冶煉所需要的供氧強(qiáng)度。

（2）在足夠高的槍位下，氧射流對(duì)鐵水熔池的沖擊能量大，能滿足達(dá)到良好冶煉效果所要求的沖擊深度，使得對(duì)熔池的攪拌均勻。

（3）在足夠高的槍位下，氧射流對(duì)熔池的沖擊作用區(qū)域大，使鐵水化學(xué)反應(yīng)均勻。

（4）不致引起大的噴濺，使金屬收得率高。

（5）氧槍噴頭壽命長(zhǎng)。

冷卻水導(dǎo)流板作為氧槍結(jié)構(gòu)中隔離進(jìn)水和出水的關(guān)鍵設(shè)備，其幾何結(jié)構(gòu)對(duì)于冷卻水流在氧槍流道內(nèi)的分布及流速具有較大的影響。東北大學(xué)李寶寬等人通過對(duì)傳統(tǒng)氧槍噴頭冷卻水流擋板結(jié)構(gòu)上增加若干導(dǎo)流筋來改變冷卻水的流道狀態(tài)，結(jié)果使改進(jìn)后氧槍端面整體溫度平均下降約10℃，大幅提升氧槍噴頭壽命[2]；中鋼集團(tuán)鞍山熱能研究院有限公司李山宏等人通過分析406 型氧槍噴頭的三種水冷擋板結(jié)構(gòu)，選擇出了符合406型氧槍噴頭的最佳水冷擋板結(jié)構(gòu)[3]。

通過對(duì)國(guó)內(nèi)外轉(zhuǎn)爐冶金煉鋼領(lǐng)域的調(diào)研發(fā)現(xiàn)，目前對(duì)于氧槍噴頭冷卻水擋板結(jié)構(gòu)的研究大多數(shù)都以改變幾何結(jié)構(gòu)為主，而對(duì)于冷卻水擋板厚度對(duì)氧槍噴頭冷卻水流動(dòng)特性的影響相關(guān)研究較少[4,5]。本研究以天水岷山機(jī)械有限責(zé)任公司最新研發(fā)的YP356H（5+1 孔）型氧槍噴頭為研究對(duì)象，采用數(shù)值模擬方法研究在不同厚度的冷卻水導(dǎo)流板作用下的冷卻水在氧槍流道內(nèi)的流動(dòng)特性，從而確定適合該型號(hào)氧槍的最佳冷卻水流擋板厚度及冷卻水導(dǎo)流板在氧槍中的位置。

2 數(shù)學(xué)模型及計(jì)算方法

2.1 氧槍噴頭結(jié)構(gòu)

YP356H（5+1 孔）型氧槍噴頭結(jié)構(gòu)主要由底部、上喉一體、冷卻水導(dǎo)流板、氧管、中管、外管六大部件組成，如圖1 所示。

圖1 YP356H（5+1 孔）氧槍噴頭及零部件示意圖

其中，底部與上喉一體的材料為無氧銅（Cu>99.97%）,中管與外管的材料多為20# 鋼，氧管的材料有20# 鋼或304 不銹鋼。本工作采用SOLIDWORKS 建立氧槍噴頭模型，然后利用Flow Simulation 進(jìn)行冷卻水在氧槍流道內(nèi)的模擬仿真。由于氧槍噴頭與冷卻水流道的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，因此假設(shè)冷卻水在流道內(nèi)的流動(dòng)為理想流動(dòng)，忽略流體在流動(dòng)中的粘性損失。

2.2 數(shù)學(xué)模型

綜合考慮本型號(hào)氧槍冷卻水流道內(nèi)水流的流動(dòng)特性，采用工程中常用的高雷諾數(shù)紊流的K-ε 模型進(jìn)行數(shù)值模擬，其控制方程包括時(shí)均連續(xù)性方程、時(shí)均動(dòng)量方程、紊動(dòng)能及其耗散率方程[6]。為了研究的方便，同時(shí)又能反映問題的本質(zhì)，對(duì)氧槍冷卻水流擋板上端處所在的對(duì)稱面進(jìn)行模擬計(jì)算，在二維圓柱坐標(biāo)系下控制方程的統(tǒng)一形式可寫為

式中：φ 為通用變量，當(dāng)φ=1，vz，vr，K，ε 時(shí)，控制方程分別代表時(shí)均連續(xù)性方程、z 方向和r方向的時(shí)均動(dòng)量方程、紊動(dòng)能及其耗散率方程；Гφ為廣義擴(kuò)散系數(shù)；Sφ為廣義源項(xiàng)。Гφ和Sφ的具體形式列于表1。

表1 控制方程中的廣義擴(kuò)散系數(shù)和廣義源項(xiàng)[7]

表1 中：ρ 為流體密度；v 為流體的粘度系數(shù)；p 為壓力；μ 為紊流粘度系數(shù)；μ=cμK2/ε；veff為有效粘度系數(shù)，veff=ν+μ；G 為紊動(dòng)能的產(chǎn)生項(xiàng)

cμ，c1，c2，σK和σz均為K-ε 模型中的系數(shù)，其值列于表2。

表2 紊流K-ε 模型中的系數(shù)[7]

2.3 基本假設(shè)

（1） 假定冷卻水的流動(dòng)過程為理想流體，即滿足伯努利方程。

（2） 氧槍噴頭外壁面邊界條件設(shè)定不變，壓力設(shè)定條件以模型中管與外管的上表面所在的平面為邊界，依據(jù)伯努利方程及流體在槍內(nèi)的平均流速，進(jìn)口設(shè)定為進(jìn)口邊界條件，設(shè)置為0.3 MPa，出口設(shè)定為壓力出口邊界條件[8]。各零件配合時(shí)根據(jù)實(shí)際工件情況，選擇所建模的主要平面之間的距離來控制。

2.4 模型求解

將建好模的氧槍噴頭各零部件依據(jù)實(shí)際工況進(jìn)行組裝。因本次模擬實(shí)際是以探究冷卻水導(dǎo)流板為主，故實(shí)際組裝時(shí)忽略部分配合結(jié)構(gòu)，以實(shí)際產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)進(jìn)行組裝，從而模擬出更貼近實(shí)際工況的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

模型求解利用Flow Simulation，通過設(shè)置邊界條件及流體的流動(dòng)狀態(tài)參數(shù)，計(jì)算中采用非均勻剖分網(wǎng)格，通過不同的迭代次數(shù)對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，計(jì)算出氧槍噴頭幾何機(jī)構(gòu)在相同工況參數(shù)條件下，槍內(nèi)流體場(chǎng)的排布情況，同時(shí)得到等速度梯度線，進(jìn)而得到噴頭各位置速度參數(shù)，從側(cè)面反映出換熱速率的大小。

2.5 參數(shù)設(shè)定

本研究中所用氧槍噴頭為某鋼鐵公司210 t轉(zhuǎn)爐使用。氧槍設(shè)計(jì)特性參數(shù)：平均出鋼量：230-235 t；噴孔數(shù)：5+1 孔；中心傾角：15°；馬赫數(shù)：中心2.04，圓周2.06；喉口直徑?36.5，出口直徑?48.2；圓周喉口直徑?44.1，出口直徑?58.8；氧流量：50 000 Nm3/h；氧氣工作壓力：0.92 MPa

3 結(jié)果與分析

本次工作中，以冷卻水流擋板上孔結(jié)構(gòu)處軸心線厚度δ 為變量，冷卻水流擋板底端距噴頭底端所在的平面的距離h 為配合尺寸，為不變量，如圖2 所示。

圖2 氧槍冷卻水流擋板局部裝配結(jié)構(gòu)示意圖

圖3 所示為氧槍冷卻水流擋板局部結(jié)構(gòu)參數(shù)圖，保證冷卻水導(dǎo)流板相應(yīng)參數(shù)不變，在原厚度δ=17 mm 的基礎(chǔ)上，額外增加了δ=5 mm、δ=8 mm、δ=11 mm、δ=14 mm 的等梯度厚度冷卻水流擋板。借助Flow Simulation 進(jìn)行冷卻水在氧槍流道內(nèi)的模擬仿真，計(jì)算了五種厚度的冷卻水導(dǎo)流板下氧槍內(nèi)部冷卻水流的流道及流速的影響規(guī)律。

圖3 原氧槍冷卻水流擋板局部結(jié)構(gòu)參數(shù)圖

3.1 冷卻水流動(dòng)特性

當(dāng)冷卻水流擋板的厚度為5 mm 時(shí)，氧槍流道內(nèi)的“靜水區(qū)”較多，水流在該區(qū)域不能很好地流動(dòng)，流道內(nèi)水流最大流速僅為8 m/s，且所占區(qū)域極小，直接導(dǎo)致氧槍冷卻效果不佳，如圖4 所示；當(dāng)冷卻水流擋板厚度增加到8 mm 時(shí)，氧槍水流道內(nèi)的“靜水區(qū)”較厚度為5 mm 時(shí)有所減少，最大流速介于10-12 m/s 之間，但所占區(qū)域仍比較小，如圖5 所示；當(dāng)冷卻水流擋板厚度增加到11 mm 時(shí)，氧槍水流道內(nèi)的“靜水區(qū)”明顯減少，從俯視圖來看，流道內(nèi)水流速率明顯上升，最大速率達(dá)到12 m/s，且高流速區(qū)域明顯增多，如圖6所示；當(dāng)冷卻水導(dǎo)流板厚度進(jìn)一步增加到14 mm時(shí)，氧槍流道內(nèi)“靜水區(qū)”較厚度為11 mm 時(shí)略有增加，最大速度差別不大，如圖7 所示；當(dāng)冷卻水流擋板厚度為17 mm 時(shí)，由俯視圖可以看出，最大速率僅為10 m/s，且所占區(qū)域面積較小，如圖8所示。

圖4 冷卻水流擋板厚度為5 mm 時(shí)流道及流速仿真圖

圖5 冷卻水流擋板厚度為8 mm 時(shí)流道及流速仿真圖

圖6 冷卻水流擋板厚度為11 mm 時(shí)流道及流速仿真圖

圖7 冷卻水流擋板厚度為14 mm 時(shí)流道及流速仿真圖

綜合考慮冷卻水流擋板在厚度δ 為5、8、11、14、17mm 時(shí)，發(fā)現(xiàn)冷卻水流擋板結(jié)構(gòu)對(duì)于轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭內(nèi)冷卻水流道有著重要的影響。在相同條件下，冷卻水流道中的流動(dòng)“靜水區(qū)”數(shù)量以及換熱效果隨著冷卻水流擋板的厚度呈現(xiàn)一種類似正態(tài)分布的規(guī)律。在設(shè)置的5 個(gè)梯度厚度冷卻水流擋板中，11 mm 厚度的冷卻水流擋板局部最大水流速率較原來工藝中的局部最大水流速度提升近20%，從而可大幅提高氧槍噴頭的使用壽命[9]。其主要原因是，冷卻水流擋板厚度變化時(shí)，其對(duì)于冷卻水的流道產(chǎn)生了不同的阻礙作用，導(dǎo)致水流的局部湍動(dòng)程度改變，從而引起水流的劇烈變化。

3.2 冷卻水內(nèi)流場(chǎng)速度對(duì)比

為進(jìn)一步探索出冷卻水流擋板厚度δ 對(duì)于冷卻水流速的影響規(guī)律，如圖9 所示，在不同冷卻水流擋板時(shí)的氧槍相同位置取a、b、c、d、e、f、g七個(gè)節(jié)點(diǎn)處水流速率，得到如圖10 所示的不同厚度下冷卻水流速率在氧槍內(nèi)不同節(jié)點(diǎn)處的速率變化曲線，1、2、3、4 代表的折線分別表示冷卻水流擋板厚度δ=5、8、14、17 mm 時(shí)的狀況，虛線表示δ=11 mm 時(shí)的狀況。

圖10 冷卻水在不同厚度冷卻水流擋板不同位置處的流速變化曲線

如圖10 所示，在不同厚度的冷卻水流擋板條件下，氧槍流道內(nèi)所取的七個(gè)節(jié)點(diǎn)位置處的速率有較大差異。同時(shí)，依據(jù)氧槍設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)分析，氧槍流道內(nèi)的水流速率應(yīng)大于6 m/s。在此條件下，在現(xiàn)有的5 個(gè)厚度冷卻水流擋板中，δ=11 mm時(shí)，表現(xiàn)出最佳的水冷狀態(tài)，最大速率相較δ=17mm 時(shí)提升近20%。

4 結(jié)論

（1）通過對(duì)噴頭銅體、無縫鋼管及內(nèi)部流場(chǎng)的模擬，得到噴頭內(nèi)冷卻水流動(dòng)特性及速率分布曲線，發(fā)現(xiàn)冷卻水流道中存在一定量的流動(dòng)“靜水區(qū)”，這嚴(yán)重影響了噴頭的冷卻效果。

（2）冷卻水流擋板的厚度對(duì)于水流在氧槍噴頭內(nèi)部的流動(dòng)有較大的影響。

（3）在所試驗(yàn)的厚度為5、8、11、14、17 mm 的五個(gè)冷卻水流擋板中，11 mm 厚度的冷卻水流擋板相較原來17 mm 的冷卻水流擋板，能有效地增大流體的速度（局部速率提升20%），增強(qiáng)氧槍的換熱效果，同時(shí)反映出該型號(hào)的氧槍最佳分水盤厚度為11～14 mm。

（4）冷卻水流擋板的厚度對(duì)水流特性的影響規(guī)律不呈單一的正比或反比，而是類似于一種正態(tài)分布，這對(duì)鍛壓組合式氧槍噴頭結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)和壽命提升提供了一種參考。