賈宏宇 ，吳煒昌 ，游 剛 ，楊 磊 ，彭奇慧 ，鄭史雄

（1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川 成都 610031；2.中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司，四川 成都 610031；3.黃河勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司，河南 鄭州 450003；4.西南交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，四川 成都 610031）

我國(guó)地處歐亞板塊、太平洋板塊和印度板塊之間，受3 大板塊相互擠壓，使西部、華北以及東南地區(qū)地震分布密集，地震頻發(fā)[1].如2008 年四川汶川8.0 級(jí)地震，2010 年青海玉樹(shù)7.1 級(jí)地震和2013 年四川雅安7.0 級(jí)地震[2]，造成眾多橋梁開(kāi)裂破壞，甚至倒塌.連續(xù)梁橋在地震區(qū)數(shù)量眾多，其具備剛度大、行車(chē)平順舒適和整體性好等特點(diǎn).因此，研究大跨度連續(xù)梁橋在強(qiáng)震作用下的損傷破壞，對(duì)提高連續(xù)梁橋的抗倒塌能力有重要意義.

眾多學(xué)者對(duì)橋梁損傷倒塌問(wèn)題進(jìn)行了研究：Hao 等[3]對(duì)一座雙塔斜拉橋在爆炸荷載作用下的倒塌機(jī)理進(jìn)行分析，探討不同關(guān)鍵位置對(duì)橋梁連續(xù)倒塌的影響以及其損傷機(jī)理和災(zāi)變過(guò)程；謝文等[4]提出犧牲輔助墩來(lái)減小斜拉橋主塔的地震損傷，防止橋梁倒塌；仇清良等[5]采用LS-DYNA 對(duì)某6 跨連續(xù)梁橋進(jìn)行倒塌仿真分析，對(duì)比研究了不同地震波輸入下橋梁的破壞特征；黎雅樂(lè)等[6]通過(guò)連續(xù)梁橋地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，分析連續(xù)梁橋非線(xiàn)性響應(yīng)，研究連續(xù)梁橋的地震損傷演化和破壞過(guò)程；左燁等[7]對(duì)3 種混凝土梁橋進(jìn)行非線(xiàn)性地震響應(yīng)分析，模擬混凝土梁橋在強(qiáng)震作用下從損傷到倒塌的整個(gè)過(guò)程；王學(xué)偉[8]利用顯式動(dòng)力分析方法模擬水平縱向地震動(dòng)作用下公鐵兩用斜拉橋整個(gè)倒塌過(guò)程和倒塌機(jī)理；黎雅樂(lè)等[9]通過(guò)能量比指標(biāo)分析橋梁倒塌，提出一種基于結(jié)構(gòu)層次的損傷評(píng)價(jià)指標(biāo)來(lái)評(píng)估橋梁地震損傷情況；陳敬一等[10]為改進(jìn)傳統(tǒng)雙層橋梁在地震損傷控制方面的不足，提出一種搖擺雙層橋梁結(jié)構(gòu)，對(duì)其地震反應(yīng)和抗倒塌能力進(jìn)行分析.還有一些學(xué)者對(duì)有限元在結(jié)構(gòu)損傷倒塌分析中的可行性進(jìn)行研究：周艷等[11]建立有限元模型，模擬了CyPress 高架橋的倒塌過(guò)程，與已有研究對(duì)比驗(yàn)證了倒塌分析模型的準(zhǔn)確性，并對(duì)該橋梁破壞倒塌的原因進(jìn)行討論；徐俊祥等[12]利用LS-DYNA 模擬了近斷層對(duì)土耳其Arifiye 大橋整個(gè)損傷破壞過(guò)程，與真實(shí)倒塌場(chǎng)景進(jìn)行比較，驗(yàn)證了分析模型的合理性；Johnson 等[13]通過(guò)兩跨連續(xù)混凝土橋梁的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和非線(xiàn)性數(shù)值分析對(duì)橋梁地震倒塌破壞進(jìn)行研究，與相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證了數(shù)值模擬的有效性.以上國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)橋梁非線(xiàn)性地震響應(yīng)分析和損傷倒塌做了大量研究，但是大多只考慮部分構(gòu)件非線(xiàn)性的影響，綜合考慮材料非線(xiàn)性、大變形非線(xiàn)性和接觸非線(xiàn)性的影響較少，有待進(jìn)一步研究.

因此，本文基于一座大跨度連續(xù)梁橋，考慮橋墩材料非線(xiàn)性、損傷過(guò)程大變形非線(xiàn)性以及梁端非線(xiàn)性碰撞，在ANSYS/LS-DYNA 軟件中建立全橋三維有限元模型，模擬其在縱橫向強(qiáng)震作用下的損傷破壞過(guò)程，探究大跨連續(xù)梁橋在強(qiáng)震作用下的非線(xiàn)性動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律和損傷破壞過(guò)程.

1 工程背景與有限元模擬

1.1 工程背景

本文以某大跨度連續(xù)梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象，梁體全長(zhǎng)177.5 m.上部結(jié)構(gòu)為單箱單室變截面箱梁，跨中梁高4 m，橋墩頂部梁高7 m，墩高32 m.箱梁頂板寬12.6 m，底板寬6.7 m.主橋有1 號(hào)、2 號(hào)2 個(gè)墩和0 號(hào)、3 號(hào)2 個(gè)橋臺(tái).其中，1 號(hào)墩設(shè)置縱向滑動(dòng)支座，2 號(hào)墩上設(shè)置固定支座.橋梁具體信息如圖1所示.

圖1 橋梁尺寸示意（單位：cm）Fig.1 Bridge dimensions（unit: cm）

1.2 有限元模型

計(jì)算模型的總體坐標(biāo)系以順橋向?yàn)閄軸，橫橋向?yàn)閅軸，豎向?yàn)閆軸.鋼筋采用梁?jiǎn)卧狟EAM161模擬，混凝土選取8 節(jié)點(diǎn)顯式實(shí)體單元SOLID164模擬，為減少模型計(jì)算量，采用單點(diǎn)積分，為防止單元出現(xiàn)零能量變形模式，引入基于剛性的沙漏控制.橋墩有限元模型如圖2 所示.假設(shè)鋼筋混凝土之間完全粘結(jié)，忽略混凝土與鋼筋間的粘結(jié)滑移，采用關(guān)鍵字*CONSTRAINED_BEAM_IN_SOLID_ID 約束鋼筋與混凝土一起運(yùn)動(dòng).該橋建在巖石地基上，故不考慮土-結(jié)構(gòu)相互作用，墩底進(jìn)行固結(jié).

圖2 橋墩有限元模型（單位：cm）Fig.2 Finite element model of bridge pier (unit: cm)

1.3 材料模型

橋梁動(dòng)力分析中，為準(zhǔn)確模擬損傷過(guò)程，在容易發(fā)生碰撞和破壞的橋墩和支座等區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化，混凝土和鋼筋分別采用彈塑性損傷帽蓋模型（MAT_159）和等向強(qiáng)化彈塑性模型（MAT_003）模擬，如圖3 所示[14].圖中：I和I0分別為單軸拉伸試驗(yàn)的初始長(zhǎng)度和變形長(zhǎng)度；E和Et分別為彈性模量和切線(xiàn)模量；β為硬化參數(shù)，該值等于0 時(shí)為隨動(dòng)強(qiáng)化材料，該值等于1 時(shí)為各向同性強(qiáng)化材料，該參數(shù)取0～1 時(shí)則為混合強(qiáng)化材料.MAT_159 能較好地模擬橋墩混凝土的損傷行為，考慮地震作用下混凝土材料的應(yīng)變率效應(yīng).根據(jù)Simo 等[15]提出的損傷理論，設(shè)置MAT_159 材料的單元失效限值ERODE.該模型的屈服面定義[16]為

圖3 材料模型Fig.3 Material models

式中：J1為第一應(yīng)力不變量，J2和J3分別為第二和第三偏應(yīng)力張量，F(xiàn)f為剪切破壞面，F(xiàn)c為帽蓋面，κ為描述Fc的內(nèi)變量，R 為角隅插值函數(shù)[14].

MAT_003 材料模型可通過(guò)塑性應(yīng)變定義材料失效，利用Cowper-Symonds 模型考慮鋼筋的應(yīng)變率效應(yīng)[17]，適用于梁、殼和實(shí)體單元，計(jì)算效率高.表1、2 列出了本文采用的材料特性.

表1 混凝土模型部分參數(shù)Tab.1 Partial parameters of concrete model

表2 鋼筋模型部分參數(shù)Tab.2 Partial parameters of steel bar model

1.4 接觸模型

采用罰函數(shù)法模擬大跨度連續(xù)梁橋有限元模型網(wǎng)格間的接觸界面，在穿透節(jié)點(diǎn)和接觸面之間的假想法向界面放置彈簧限制穿透[18].模型中支座上下表面與主梁底部和墩臺(tái)頂部間采用自動(dòng)面面接觸.損傷過(guò)程中主梁與橋墩間接觸采用關(guān)鍵字*CONTACT_ERODING_SURFACE_TO_SURFACE，破壞裸露的鋼筋與混凝土之間接觸采用關(guān)鍵字*CONTACT_AUTOMATIC_NODES_TO_SURFACE.剛性地面由關(guān)鍵字*RIGIDWAL 進(jìn)行模擬，在剛性表面與變形體節(jié)點(diǎn)之間提供一種簡(jiǎn)單的接觸算法[16].同時(shí)在*CONTROL_CONTACT 關(guān)鍵字中設(shè)置接觸剛度比例因子SLSFAC 為0.1，避免計(jì)算過(guò)程出現(xiàn)兩接觸物穿透現(xiàn)象.

1.5 地震荷載模擬

該大跨度連續(xù)梁橋的場(chǎng)地屬于Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地，抗震設(shè)防烈度為7 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g，以設(shè)計(jì)反應(yīng)譜為目標(biāo)擬合地震加速度時(shí)程，最大幅值為5.0 m/s2，如圖4 所示.圖中，t為時(shí)間.采用中心差分法求解運(yùn)動(dòng)方程，時(shí)間步長(zhǎng)為0.02 s.考慮一致地震激勵(lì)，其中，縱向（X方向）與橫向（Y方向）地震動(dòng)強(qiáng)度比值為1∶0.85[19]，地震動(dòng)激勵(lì)選取X方向和X+Y方向2 種.在橋梁豎向同時(shí)考慮了重力加速度的作用，通過(guò)在LS-DYNA 中采用臨界阻尼法對(duì)橋梁模型進(jìn)行應(yīng)力初始化來(lái)平衡重力荷載引起的動(dòng)力響應(yīng).

圖4 地震加速度時(shí)程Fig.4 Seismic acceleration time history

1.6 橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析

基于ANSYS 軟件中Modal 模塊，采用Block Lanczos 法進(jìn)行結(jié)構(gòu)自振特性分析，計(jì)算該連續(xù)梁橋前10 階自振頻率及相應(yīng)的振型，如表3 所示.分析可知，由于1 號(hào)墩設(shè)置縱向滑動(dòng)支座，2 號(hào)墩設(shè)置固定支座，1 階振型為主梁縱向振動(dòng)，橋墩出現(xiàn)縱向彎曲，這和理論分析一致.

表3 橋梁動(dòng)力特性Tab.3 Bridge dynamic characteristics

2 連續(xù)梁橋損傷破壞過(guò)程

大跨度連續(xù)梁橋的破壞是由于橋墩構(gòu)件發(fā)生過(guò)大塑性變形，局部受力超過(guò)極限承載能力發(fā)生嚴(yán)重?fù)p傷引起.整個(gè)損傷破壞過(guò)程持續(xù)大約20 s，墩梁縱向相對(duì)位移和橋墩損傷如圖5、6 所示.前2.5 s，在強(qiáng)震作用下連續(xù)梁橋的動(dòng)力響應(yīng)較小，橋墩混凝土尚未出現(xiàn)損傷，整體處于平穩(wěn)狀態(tài)；7.0 s 時(shí)右側(cè)主梁與相鄰橋臺(tái)第1 次碰撞，橋梁動(dòng)力響應(yīng)出現(xiàn)小幅度增加，橋墩混凝土損傷不明顯，全橋處于彈性階段；12.0 s 左右發(fā)生第2 次碰撞，同時(shí)，左側(cè)主梁也與相鄰橋臺(tái)發(fā)生第1 次碰撞，橋梁動(dòng)力響應(yīng)逐漸接近峰值，固定支座破壞，墩梁相對(duì)位移過(guò)大發(fā)生碰撞，右側(cè)橋墩底部出現(xiàn)損傷破壞；隨著地震持續(xù)進(jìn)行，17.0 s 時(shí)右墩應(yīng)力減小，而左墩應(yīng)力增大，右邊橋墩底部發(fā)生受彎塑性破壞，最后橋梁損傷破壞.

圖5 墩頂與主梁縱向相對(duì)位移Fig.5 Longitudinal relative displacement of pier top and main beam

圖6 0～17.0 s 損傷破壞過(guò)程Fig.6 Damage process of 0～17.0 s

3 連續(xù)梁橋損傷破壞機(jī)理分析

3.1 主梁應(yīng)變響應(yīng)

為探究不同工況對(duì)連續(xù)梁橋非線(xiàn)性地震響應(yīng)的影響，選取主梁為研究對(duì)象，數(shù)據(jù)結(jié)果如圖7所示.

圖7 主梁應(yīng)變響應(yīng)Fig.7 Strain response of main beam

從左到右連續(xù)梁橋3 跨主梁的應(yīng)變峰值依次增大，跨中和右邊跨應(yīng)變相近，說(shuō)明中跨跨度大豎向剛度小和固定支座約束，使得跨中和右邊跨在地震作用下有更大響應(yīng)；同時(shí)，各地震激勵(lì)方向下右邊跨跨中應(yīng)變峰值約是左邊跨跨中應(yīng)變峰值的2 倍，因?yàn)榈卣鹱饔孟聵蛄汗潭ǘ諅?cè)底部出現(xiàn)損傷破壞，橋墩發(fā)生豎向位移，在自重作用下向下移動(dòng)，導(dǎo)致右邊跨跨中出現(xiàn)更大的應(yīng)變.對(duì)各主梁而言，雙向地震動(dòng)作用下主梁應(yīng)變是單向地震動(dòng)作用下主梁應(yīng)變的1.3 倍，但不同工況作用下各主梁應(yīng)變變化趨勢(shì)基本一致，說(shuō)明雖然雙向地震動(dòng)作用較單向地震動(dòng)對(duì)主梁應(yīng)變響應(yīng)影響更大，但橋梁應(yīng)變響應(yīng)總體變化規(guī)律由橋梁結(jié)構(gòu)自身決定.

3.2 位移響應(yīng)

考慮到地震作用下橋梁損傷破壞過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)較大位移響應(yīng)，引起構(gòu)件局部損傷，甚至破壞.基于這種考慮，選取主梁梁端和墩頂位移響應(yīng)進(jìn)行分析，結(jié)果如圖8 所示.

圖8 主梁和橋墩位移響應(yīng)Fig.8 Displacement responses of main beam and bridge pier

由圖8（a）、（b）可知，無(wú)論是單向地震動(dòng)作用還是雙向地震動(dòng)作用，主梁梁端縱向位移變化規(guī)律基本一致，說(shuō)明主梁位移響應(yīng)和損傷規(guī)律由橋梁結(jié)構(gòu)自身決定，地震動(dòng)多維性對(duì)其影響較小.7.0 s 前，墩頂相對(duì)位移波動(dòng)較小，7.0 s 后墩頂相對(duì)位移變化劇烈，當(dāng)12.5 s 時(shí)最大縱向相對(duì)位移達(dá)到0.723 m，橫向位移達(dá)到0.316 m，此后相對(duì)位移逐漸減小，如圖8（c）～（f）所示.雙向地震動(dòng)作用下，橋墩最大縱向和橫向相對(duì)位移都大于單向地震動(dòng)作用下的相對(duì)位移，且峰值位移出現(xiàn)時(shí)間也提前3.0 s 左右.雙向地震動(dòng)對(duì)橋墩位移響應(yīng)影響較大，但未改變其破壞模式.

3.3 橋墩損傷分析

由圖8（c）、（d）可知，在雙向地震動(dòng)作用下1 號(hào)橋墩和2 號(hào)橋墩的最大縱向相對(duì)位移都超過(guò)0.500 m，但2 號(hào)橋墩位移比1 號(hào)橋墩位移大35.6%，墩底混凝土出現(xiàn)壓潰時(shí)，2 號(hào)橋墩損傷破壞更加嚴(yán)重.故本文選取2 號(hào)橋墩為研究對(duì)象，通過(guò)單元平均損傷因子[20]對(duì)橋墩進(jìn)行損傷分析.橋墩損傷因子隨著橋墩混凝土的損傷發(fā)展從0～1.00 變化，當(dāng)橋墩混凝土損傷因子為0 時(shí)，橋墩尚未發(fā)生損傷；當(dāng)橋墩混凝土損傷為1.00 時(shí)，橋墩已經(jīng)完全損傷破壞.

橋墩的地震損傷是一個(gè)逐漸發(fā)展的過(guò)程，而雙向地震動(dòng)會(huì)推進(jìn)和加劇橋墩損傷，使橋墩更早進(jìn)入塑性破壞，其中，墩底是損傷破壞最為嚴(yán)重的部位，如圖9 和圖10 所示.由圖9、10 可知：前7.0 s 橋墩損傷并不明顯，隨著時(shí)間的增加，第9.0 s 墩底混凝土開(kāi)始出現(xiàn)損傷，到17.0 s 時(shí)墩底大部分混凝土達(dá)到失效狀態(tài)，即平均損傷因子達(dá)到0.99，此時(shí)橋墩已經(jīng)出現(xiàn)嚴(yán)重破壞即將倒塌，之后損傷因子下降明顯，墩底出現(xiàn)大面積混凝土失效.對(duì)整個(gè)大跨度連續(xù)梁橋而言，橋墩損傷首先在墩底出現(xiàn)損傷，累積到一定程度時(shí)橋墩底部發(fā)生過(guò)大塑性變形，出現(xiàn)開(kāi)裂破壞，進(jìn)入到塑性破壞階段直至垮塌.

圖9 橋墩破壞區(qū)域平均損傷因子Fig.9 Average damage factor of bridge pier damage area

圖10 橋墩部分損傷云圖Fig.10 Partial damage cloud maps of bridge pier

4 連續(xù)梁橋碰撞效應(yīng)分析

實(shí)際地震中連續(xù)梁橋的主梁與橋臺(tái)常發(fā)生縱向碰撞，考慮橋臺(tái)約束作用，接觸間隙為0.1 m，梁-臺(tái)碰撞力如圖11.2.5 s 左右2 種工況發(fā)生第1 次碰撞，主梁應(yīng)變?cè)?.000 1～0.000 9，縱向位移約0.1 m，如圖7 和圖8（a）、（b）；9.0 s 左右，左邊梁端碰撞力達(dá)到峰值87 kN，但持續(xù)時(shí)間較短，左邊跨主梁的應(yīng)變和位移響應(yīng)也接近各自峰值，右邊跨主梁應(yīng)變則小幅度增加到0.000 2；14.0 s 時(shí)右邊梁端碰撞力達(dá)到峰值98 kN，為初始碰撞力30 kN 的3.3 倍，相比左邊梁端碰撞更激烈且持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，同時(shí)，右邊跨主梁的應(yīng)變和位移響應(yīng)出現(xiàn)激增，接近峰值.以上響應(yīng)和理論分析一致，由于1 號(hào)墩設(shè)置縱向滑動(dòng)支座，2 號(hào)墩設(shè)置固定支座，使得主梁縱向振動(dòng)時(shí)，右邊梁端碰撞更早且頻繁.此外，由碰撞引起的梁截面損傷主要集中在箱梁翼緣和底部，雙向地震動(dòng)碰撞損傷較明顯，如圖12.圖中：藍(lán)色代表混凝土處于彈性階段，綠黃色表明混凝土逐漸進(jìn)入塑性階段發(fā)展，紅色說(shuō)明混凝土損傷嚴(yán)重.

圖12 梁端碰撞應(yīng)力云圖Fig.12 Beam end collision stress cloud map

可見(jiàn)，碰撞使得橋梁結(jié)構(gòu)在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)更加復(fù)雜多變.因此，在實(shí)際工程應(yīng)用中橋梁的碰撞問(wèn)題應(yīng)予以考慮，加強(qiáng)關(guān)鍵部位的防護(hù)和強(qiáng)化，防止強(qiáng)震作用使梁端損傷嚴(yán)重而破壞.

5 連續(xù)梁橋損傷破壞機(jī)制分析

全橋損傷破壞過(guò)程經(jīng)歷以下4 個(gè)階段：

1）階段 1（t=0～2.5 s）

碰撞前，主梁應(yīng)變和墩頂相對(duì)位移基本為0，未出現(xiàn)較大波動(dòng)變化，如圖7 和圖8（c）～（f）所示.各橋墩的應(yīng)力相對(duì)較小，左墩底應(yīng)力約0.5 MPa，右墩底應(yīng)力約3.0 MPa，如圖13 所示.橋梁處于平穩(wěn)狀態(tài).

圖13 橋墩底應(yīng)力Fig.13 Bridge pier bottom stress

2）階段 2（t=2.5～7.0 s）

t=2.5 s 時(shí)右邊梁端發(fā)生第1 次碰撞，右邊梁端碰撞力約30 kN，主梁應(yīng)變和墩梁位移出現(xiàn)第1 次小增幅，主梁應(yīng)變最大為0.000 9，縱向相對(duì)位移為0.100 m，見(jiàn)圖7 和圖8；橋墩混凝土損傷因子為0，尚未出現(xiàn)明顯損傷.全橋處于彈性階段.

3）階段 3（t=7.0～12.5 s）

t=7.0 s 時(shí)，右邊梁端發(fā)生第2 次碰撞，使得主梁內(nèi)力進(jìn)一步增加，碰撞力達(dá)到60 kN.由圖8（c）～（f）可知，t=9.0 s 時(shí)，固定支座處墩梁縱向和橫向相對(duì)位移增加2 倍，且隨時(shí)間推移繼續(xù)增加，位移過(guò)大固定支座失效.右邊橋墩底部混凝土損傷因子約0.25，出現(xiàn)混凝土失效破壞.

4）階段 4（t=12.5～20.0 s）

t=12.5 s 時(shí)，墩底應(yīng)力達(dá)到峰值18.5 MPa，墩梁縱向相對(duì)位移達(dá)到最大值0.723 m，右邊橋墩發(fā)生過(guò)大塑性變形出現(xiàn)受彎破壞，導(dǎo)致此階段右墩應(yīng)力減小，而左墩的應(yīng)力增大，如圖13 所示.當(dāng)t=17.0 s時(shí)，墩底破壞處混凝土平均損傷因子達(dá)到0.99，隨后損傷因子開(kāi)始變小，混凝土單元出現(xiàn)大面積失效，墩底應(yīng)力不斷減小.這是因?yàn)榇藭r(shí)右墩墩底混凝土出現(xiàn)嚴(yán)重破壞，右墩喪失支撐作用，橋梁發(fā)生損傷破壞.

由此可得，強(qiáng)震作用下大跨度連續(xù)梁橋主要損傷破壞過(guò)程：地震作用前7.0 s，橋梁動(dòng)力響應(yīng)和損傷較小，隨著地震持續(xù)進(jìn)行，橋墩混凝土損傷不斷累積，固定墩的墩底應(yīng)力達(dá)到最大值18.5 MPa，約1/3橋墩面積發(fā)生損傷，直至混凝土損傷因子達(dá)到0.99，全橋喪失支撐作用，發(fā)生嚴(yán)重?fù)p傷破壞.

6 結(jié)論

1）雙向地震動(dòng)作用下該橋的損傷較單向地震動(dòng)明顯，但單向地震動(dòng)與雙向地震動(dòng)作用下該橋的損傷破壞過(guò)程基本相同，其破壞模式主要由橋梁結(jié)構(gòu)本身決定，而非地震動(dòng)多維性決定.

2）大跨度連續(xù)梁橋的地震損傷是一個(gè)逐漸發(fā)展的過(guò)程，隨著地震動(dòng)靠近加速度幅值5.0 m/s2，橋墩混凝土損傷因子不斷累積達(dá)到0.99，橋墩底部塑性變形過(guò)大發(fā)生受彎破壞，出現(xiàn)開(kāi)裂，導(dǎo)致橋墩損傷嚴(yán)重，使得橋梁?jiǎn)适С休d能力.

3）損傷破壞過(guò)程中，橋墩底部受力較大，墩底應(yīng)力最大可達(dá)18.5 MPa，固定墩損傷最為嚴(yán)重，混凝土損傷因子達(dá)到0.99，容易發(fā)生塑性受彎破壞.在抗震設(shè)計(jì)和加固中可采取針對(duì)性措施，比如使用高強(qiáng)度受力鋼筋或者增大鋼筋截面面積來(lái)增強(qiáng)構(gòu)件的抗彎能力.