張 風(fēng) 達(dá)
(1.中煤科工開(kāi)采研究院有限公司, 北京 100013;2.煤炭科學(xué)研究總院 開(kāi)采研究分院, 北京 100013;3.天地科技股份有限公司 開(kāi)采設(shè)計(jì)事業(yè)部, 北京 100013)
隨著我國(guó)華北礦區(qū)淺部煤炭資源的日趨枯竭,煤層開(kāi)采深度逐漸增加,深部煤炭資源安全開(kāi)采面臨著強(qiáng)采動(dòng)擾動(dòng)影響和高承壓水威脅。國(guó)內(nèi)專家學(xué)者針對(duì)煤層底板破壞形態(tài)及其特征開(kāi)展了大量研究,取得了較為豐碩的研究成果。彭蘇萍等[1]借助斷裂力學(xué)模型,分析了采場(chǎng)端部形成的應(yīng)力集中區(qū)域,并依據(jù)摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則確定了煤層底板破壞深度。張金才等[2]運(yùn)用滑移線場(chǎng)理論揭示了超前支承壓力擠壓煤層底板巖體向采空區(qū)方向產(chǎn)生剪切滑移破壞的機(jī)理,并在采空區(qū)內(nèi)達(dá)到最大底板破壞深度;張風(fēng)達(dá)等[3-4]在此基礎(chǔ)上,對(duì)采場(chǎng)端部塑性區(qū)范圍進(jìn)行了修正,并推導(dǎo)了煤層底板采動(dòng)破壞深度力學(xué)模型。孟祥瑞[5]、王連國(guó)[6]、劉偉韜等[7]運(yùn)用半無(wú)限體理論分析了采動(dòng)影響下的煤層底板應(yīng)力分布特征,并借助摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則確定了煤層底板破壞深度。近年來(lái),部分學(xué)者構(gòu)建了煤層底板采動(dòng)卸荷破壞力學(xué)模型,進(jìn)一步揭示了位于采空區(qū)后方的煤層底板變形破壞機(jī)理。李春元等[8]分析了不同埋深條件下煤層底板采動(dòng)卸荷破壞特征,對(duì)煤層底板破壞區(qū)域進(jìn)行了分區(qū)。馮強(qiáng)等[9]構(gòu)建了采空區(qū)卸荷應(yīng)力影響下的煤層底板破壞力學(xué)模型。李家卓等[10]分析指出采動(dòng)后圍巖最大、最小主應(yīng)力發(fā)生偏轉(zhuǎn),采動(dòng)卸荷作用影響下底板巖體易產(chǎn)生拉應(yīng)力,加劇了底板巖體變形破壞程度。部分學(xué)者針對(duì)底板采前、采后破壞特征,提出了煤層底板“原位張裂、零位破壞”概化模型[11]。隨著煤層底板研究精細(xì)化程度的不斷提升,部分學(xué)者將底板巖性組合對(duì)煤層底板破壞深度的影響進(jìn)行了分析。魯海峰等[12]運(yùn)用瑞典條分法給出了底板穩(wěn)定系數(shù),分析了煤層底板不同巖性的占比對(duì)底板穩(wěn)定系數(shù)的影響。魯海峰等[13-14]運(yùn)用半無(wú)限體理論對(duì)橫觀各向同性底板應(yīng)力分布特征進(jìn)行了分析,研究得出平行彈性模量與垂直彈性模量的比值正相關(guān)于底板剪應(yīng)力峰值,平行泊松比與垂直泊松比的比值正相關(guān)于底板水平應(yīng)力擴(kuò)散程度。朱術(shù)云等[15]通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)研究得出軟弱巖層對(duì)煤層底板應(yīng)力傳遞起到一定程度的緩沖作用,有利于控制煤層底板破壞深度。張玉軍等[16]將底板采動(dòng)導(dǎo)水破壞帶劃分為導(dǎo)水裂隙帶、應(yīng)力應(yīng)變帶、物性差異帶。以上研究為煤層底板破壞特征及其破壞機(jī)理提供了重要支撐,但是關(guān)于不同巖性對(duì)煤層底板破壞特征的作用機(jī)制研究較少。
煤層底板巖體在采動(dòng)應(yīng)力作用下易發(fā)生剪切破壞,根據(jù)摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則[17]易知,巖體的內(nèi)聚力是評(píng)價(jià)巖體抗剪強(qiáng)度的定量因素;而內(nèi)摩擦角的正切值則是巖體所受法向應(yīng)力的系數(shù),是影響底板巖體承載能力的動(dòng)態(tài)影響系數(shù)。因此,筆者從巖體內(nèi)摩擦角對(duì)煤層底板變形破壞特征影響的角度出發(fā),運(yùn)用莫爾圓初步揭示了內(nèi)摩擦角對(duì)煤層底板巖體力學(xué)響應(yīng)特征的影響;分別構(gòu)建了采場(chǎng)端部的斷裂力學(xué)模型和采空區(qū)后方的滑移破壞力學(xué)模型,進(jìn)一步闡釋了巖體內(nèi)摩擦角對(duì)煤層底板破壞形態(tài)的影響;在理論分析的基礎(chǔ)上,以內(nèi)摩擦角、黏聚力、抗拉強(qiáng)度、剪切模量和體積模量等因素為參量,將巖石劃分為極軟巖、軟巖、中硬巖和硬巖4 種類(lèi)型,運(yùn)用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,模擬了不同巖性的煤層底板破壞深度數(shù)值模擬模型,分析了采場(chǎng)端部附近的剪應(yīng)力分布特征、煤層底板塑性區(qū)分布特征;在此基礎(chǔ)上,構(gòu)建了煤層底板采動(dòng)破壞概化模型;最后,結(jié)合平朔礦區(qū)19110 工作面實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),驗(yàn)證了底板巖體巖性對(duì)煤層底板破壞形態(tài)的影響。
煤層開(kāi)采后,上覆巖層應(yīng)力不能完全通過(guò)煤層傳遞至煤層底板,而需通過(guò)采空區(qū)周邊巖體傳遞部分應(yīng)力,勢(shì)必在其內(nèi)部形成一定范圍的應(yīng)力集中,當(dāng)其應(yīng)力超過(guò)巖體自身承載能力時(shí),將發(fā)生剪切破壞,并形成一定的塑性區(qū)。煤層開(kāi)挖導(dǎo)致采空區(qū)內(nèi)部分煤層底板應(yīng)力處于卸壓狀態(tài),在超前支承壓力作用下,將擠壓采場(chǎng)端部已發(fā)生塑性破壞的底板巖體向采空區(qū)方向滑移??紤]到內(nèi)摩擦角為影響底板巖體承載能力的動(dòng)態(tài)影響因素、是影響采動(dòng)應(yīng)力傳遞及塑性區(qū)演化范圍的重要影響因素,筆者重點(diǎn)以內(nèi)摩擦角為研究對(duì)象,通過(guò)構(gòu)建理論模型,揭示不同巖性對(duì)煤層底板變形破壞形態(tài)的影響。
根據(jù)煤層底板滑移線場(chǎng)理論可知,煤層底板塑性區(qū)可劃分為主動(dòng)極限區(qū)aa'b、過(guò)渡區(qū)abc及被動(dòng)極限區(qū)acd,具體如圖1 所示。
圖1 底板采動(dòng)破壞深度力學(xué)模型Fig.1 Mechanical model of floor mining failure depth
根據(jù)滑移線場(chǎng)理論模型,滑移線可分為α族和β族。在考慮底板巖體內(nèi)摩擦角φ的影響下,α族和β族兩族滑移線的夾角為π/4+φ/2。其中aa'b和acd兩個(gè)區(qū)域滑移線均為直線,屬于均勻應(yīng)力場(chǎng)。α族和β族是由塑性區(qū)內(nèi)最大剪切應(yīng)力方向連接起來(lái)的,即每一條連接的滑移線上,剪切應(yīng)力大小是相同的。根據(jù)Henchy 應(yīng)力方程[18]可知
其中:σm為巖體所處的平均應(yīng)力;ω為滑移線轉(zhuǎn)角;ξ、η分別為α族、β族滑移線上的常數(shù)。
筆者以臨界滑移破壞線(a'bc)為研究對(duì)象,分析不同區(qū)域的底板巖體應(yīng)力分布狀態(tài),并借助莫爾圓研究?jī)?nèi)摩擦角對(duì)煤層底板破壞影響的力學(xué)機(jī)制。在工作面超前支承壓力作用下,煤層底板應(yīng)力處于高圍壓狀態(tài);隨著工作面不斷推進(jìn),煤層底板巖體由主動(dòng)極限區(qū)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)檫^(guò)渡區(qū),對(duì)應(yīng)的煤層底板巖體應(yīng)力狀態(tài)也由應(yīng)力集中狀態(tài)向應(yīng)力卸荷狀態(tài)轉(zhuǎn)變。在應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)變過(guò)程中,位于臨界滑移破壞線底板巖體剪切應(yīng)力保持不變,根據(jù)式(1)可知,巖體所處的平均應(yīng)力σm呈逐漸減小的變化趨勢(shì),即巖體所處的最大主應(yīng)力和最小主應(yīng)力呈現(xiàn)等額減小的特點(diǎn),具體如圖2 所示。
圖2 不同內(nèi)摩擦角對(duì)巖體破壞影響的莫爾圓解Fig.2 Mohr circle solution of rock mass failure with different internal friction angles
假定巖體在主動(dòng)極限區(qū)所處的最大、最小主應(yīng)力分別為σ1、σ3,在該應(yīng)力狀態(tài)下,若煤層底板巖體的內(nèi)摩擦角φ1較小(藍(lán)色線)時(shí),煤層底板巖體處于剪切破壞狀態(tài);而內(nèi)摩擦角為φ2(紅色線)的煤層底板巖體未發(fā)生破壞。假定煤層底板變形破壞是連續(xù)的,則在巖體由主動(dòng)極限區(qū)向過(guò)渡區(qū)變化的某一時(shí)刻,巖體所受的最大、最小主應(yīng)力分別為σ1′、σ3′(紅色虛線圓圈),內(nèi)摩擦角為φ2(紅色線)的底板巖體將發(fā)生剪切破壞。綜上分析,巖體處于高圍壓應(yīng)力狀態(tài)時(shí),軟弱巖體相比于堅(jiān)硬巖體更易發(fā)生剪切破壞;底板巖體所處的應(yīng)力在得到一定程度釋放時(shí),堅(jiān)硬巖體存在進(jìn)一步破壞的可能性。即在采場(chǎng)端部或工作面周邊的應(yīng)力集中區(qū)域,內(nèi)摩擦角較小的煤層底板更易發(fā)生破壞;位于采空區(qū)的、內(nèi)摩擦角較大的底板巖體,在卸荷過(guò)程中仍存在進(jìn)一步破壞的可能性[19]。
1.2.1 采場(chǎng)端部煤層底板剪切破壞力學(xué)模型
工作面開(kāi)采之后,沿工作面推進(jìn)方向,可視為一個(gè)近似矩形的開(kāi)采空間,由于工作面煤層的開(kāi)采厚度相對(duì)于工作面推進(jìn)距離小得多,所以,可以將采場(chǎng)假設(shè)為圖3 所示的力學(xué)模型,令工作面推進(jìn)距離為L(zhǎng)x=2a,在采場(chǎng)遠(yuǎn)處受原始應(yīng)力σ=γH及側(cè)向壓力λσ的作用。
圖3 采場(chǎng)應(yīng)力分布計(jì)算Fig.3 Calculation of stope stress distribution
其中:γ為上覆巖層的容重;H為采深;λ為側(cè)壓系數(shù);r、θ為采場(chǎng)端部巖體中單元體在極坐標(biāo)x-y′下的極徑、極角。
1)應(yīng)力函數(shù)。為計(jì)算采場(chǎng)端部的應(yīng)力值,在利用復(fù)變函數(shù)及彈性力學(xué)半逆解法建立的Westergaard 應(yīng)力函數(shù)的基礎(chǔ)上增加一項(xiàng)[1],即
式(3)根據(jù)柯西-黎曼條件求得應(yīng)力分量:
2)邊界條件。根據(jù)圖3 建立的力學(xué)模型,可以得出相應(yīng)的邊界條件,采場(chǎng)的上下表面不受應(yīng)力的作用(y=0,|x|a時(shí),σy>σ,且x越接近a,σy越大);在采場(chǎng)遠(yuǎn)處,采場(chǎng)的應(yīng)力集中效應(yīng)消失(y=0,x→±∞時(shí),σx=λσ,σy=σ)。
通過(guò)計(jì)算可以得出:
由于r< 根據(jù)彈性力學(xué)[20]可得:主應(yīng)力的求解公式為 聯(lián)立式(4)、式(5),并將采場(chǎng)簡(jiǎn)化為平面應(yīng)力狀態(tài),即σ3=0??梢缘玫剑?/p> 將Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則[17]作為煤層底板巖體破壞的計(jì)算依據(jù)。 其中,σc為單軸抗壓強(qiáng)度, 按照平面應(yīng)力模型,并假定煤層底板巖體與煤體的力學(xué)參數(shù)相同,則聯(lián)立式(8)、式(9)可得 令θ=0,計(jì)算得出采場(chǎng)端部煤體塑性區(qū)范圍為 根據(jù)煤層底板破壞深度與采場(chǎng)端部塑性區(qū)破壞范圍的幾何尺寸關(guān)系,計(jì)算得出采場(chǎng)端部的煤層底板破壞深度hd為 令dhd/dθ=0,可求得采場(chǎng)端部煤層底板最大破壞深度。 基于斷裂力學(xué)模型提出的采場(chǎng)端部剪切破壞力學(xué)模型,旨在揭示工作面端部形成的應(yīng)力集中作用下煤層底板巖體發(fā)生的剪切破壞。采場(chǎng)端部的部分巖體由于沒(méi)有足夠的應(yīng)力卸載或變形滑移空間,而主要呈現(xiàn)高角度、閉合的剪切裂隙。 1.2.2 采空區(qū)后方底板剪切滑移破壞力學(xué)模型 采空區(qū)后方的煤層破壞深度計(jì)算模型是基于太沙基理論[21]提出的,當(dāng)支承壓力達(dá)到部分巖體破壞的最大載荷時(shí),支承壓力作用區(qū)域周?chē)膸r體塑性區(qū)連成一片,產(chǎn)生滑移的巖體將形成一個(gè)連續(xù)的滑移面。如圖1 所示,采空區(qū)內(nèi)煤層底板最大破壞深度位于過(guò)渡區(qū)內(nèi)。過(guò)渡區(qū)內(nèi)涉及2 組滑移線,一是對(duì)數(shù)螺線,另一組是以a為起點(diǎn)的輻射線。其中對(duì)數(shù)螺線方程[18]為 式中:r′為從a到bc曲線段的距離;r0為ab之間的距離;α為r0線與r線之間的夾角;φ為底板巖層的內(nèi)摩擦角。 采空區(qū)內(nèi)底板最大破壞深度的計(jì)算需涉及煤壁塑性區(qū)范圍,為對(duì)比采場(chǎng)端部煤層底板最大破壞深度與采空區(qū)內(nèi)煤層底板剪切滑移最大破壞深度的相關(guān)關(guān)系,將式(11)計(jì)算得出的煤壁塑性區(qū)范圍作為煤層底板剪切滑移破壞范圍計(jì)算參數(shù)r0,并將Mohr-Coulomb 準(zhǔn)則作為煤層底板巖石是否發(fā)生破壞的理論判據(jù)。經(jīng)計(jì)算整理得到煤層底板破壞深度hh為 令dhh/dα=0,可求得α=π/4+φ/2,計(jì)算得出煤層底板最大破壞深度 1.2.3 不同巖性對(duì)煤層底板最大破壞深度分布特征的影響 為分析不同巖性對(duì)煤層底板破壞深度分布特征的影響,對(duì)比式(13)和式(17),得出煤層底板采場(chǎng)端部的破壞深度和采空區(qū)后方的底板破壞深度之間的關(guān)系 采用單一因素法,繪制了煤層底板采場(chǎng)端部的破壞深度與采空區(qū)后方的底板破壞深度的比值和內(nèi)摩擦角之間的關(guān)系,具體如圖4 所示。 圖4 hd,max/hh,max 與φ 的關(guān)系Fig.4 Relationship between hd,max/hh,max and φ 由圖4 可知,隨著煤層底板巖體內(nèi)摩擦角不斷增大,hd,max/hh,max逐漸減小。在煤層底板巖體內(nèi)摩擦角為30°時(shí),采場(chǎng)端部最大煤層底板破壞深度與采空區(qū)后方的較為接近。根據(jù)巖石破壞準(zhǔn)則可知,巖體內(nèi)摩擦角不斷增大,其巖石抗剪切破壞能力也相應(yīng)的提升。即底板巖體為軟巖時(shí),煤層底板破壞深度最大值多分布在采場(chǎng)端部,底板巖體為硬巖時(shí),煤層底板最大破壞深度多集中在采空區(qū)后方。為分析煤層底板破壞深度分布特征,采用數(shù)值模擬的方法,進(jìn)一步剖析不同巖性條件下的煤層底板采動(dòng)破壞深度分布特征。 為分析不同巖性對(duì)煤層底板塑性區(qū)分布特征的影響,參考文獻(xiàn)[22]將煤層與煤層底板力學(xué)參數(shù)均按照極軟巖、軟巖、中硬巖、硬巖4 種類(lèi)型進(jìn)行分別賦值(表1),采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,煤層底板沿x、y、z方向分別按照4 m×4 m×2 m 的網(wǎng)格進(jìn)行劃分,分別模擬了埋深為200、400、800 m 的底板破壞深度。對(duì)比分析埋深800 m 條件下對(duì)應(yīng)的不同巖性底板破壞形態(tài)差異性較為明顯,由于篇幅原因,選擇底板破壞形態(tài)差異較為明顯的埋深800 m 的結(jié)果進(jìn)行分析,模型的其他參數(shù)均保持不變。煤層傾角0°、工作面斜長(zhǎng)200 m,開(kāi)采步距為30 m,重點(diǎn)研究頂板初次來(lái)壓前后,沿工作面推進(jìn)方向的煤層底板破壞形態(tài)及其破壞深度。底板巖性由極軟巖不斷變化至硬巖,內(nèi)摩擦角不斷增大,見(jiàn)表1。 表1 巖體力學(xué)參數(shù)[22]Table 1 Mechanical parameters of rock[22] 為揭示煤層底板破壞形態(tài),以工作面中部的煤層底板塑性區(qū)分布圖為研究對(duì)象,分析不同巖性對(duì)應(yīng)的煤層底板破壞特征,具體如圖5 所示。 圖5 不同巖性的煤層底板破壞特征Fig.5 Failure characteristics of coal seam floor with different lithology 由圖5 可知,隨著煤層底板巖性由極軟巖向硬巖變化,煤層底板承載能力不斷增強(qiáng),采場(chǎng)端部的煤層底板破壞深度及范圍隨之減小,而且最大破壞深度對(duì)應(yīng)采場(chǎng)端部的位置也逐漸由煤壁前方轉(zhuǎn)移至采空區(qū)后方。相比于堅(jiān)硬巖體,軟弱巖體對(duì)相同采動(dòng)應(yīng)力的力學(xué)響應(yīng)程度更為敏感,并需要更大范圍的巖體承載相應(yīng)的采動(dòng)應(yīng)力。 為進(jìn)一步探究不同巖性對(duì)煤層底板巖體應(yīng)力分布特征的影響,以煤壁為原點(diǎn),沿工作面推進(jìn)方向分別按照0°(圖6 中藍(lán)色虛線)、45°(圖6 中粉紅色虛線)、90°(圖6 中紅色虛線)的夾角做剖面,分析距工作面煤壁不同距離的最大剪切應(yīng)力分布特征。 圖6 工作面最大剪切應(yīng)力測(cè)線布置示意Fig.6 Layout diagram of maximum shear stress measuring line surrounding working face 為分析不同底板巖性、不同位置的煤層底板應(yīng)力分布狀態(tài),提取不同剖面的最大剪應(yīng)力,0°剖面處剪切應(yīng)力如圖7 所示。 圖7 不同巖性的0°剖面剪切應(yīng)力分布Fig.7 Shear stress distribution of 0° section of different lithology 由圖7 可知,隨著距煤壁距離的不斷增大,采動(dòng)影響產(chǎn)生沿煤層方向的剪切應(yīng)力由16.37~16.76 MPa逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)樵紤?yīng)力狀態(tài)7.77~8.07 MPa。位于工作面?zhèn)认蛎褐酝獾膮^(qū)域,受采動(dòng)擾動(dòng)影響相比于工作面內(nèi)部的影響偏小,尤其是靠近煤壁附近的剪應(yīng)力差異性更為明顯。不同底板巖性對(duì)應(yīng)的煤層采動(dòng)擾動(dòng)影響范圍也存在一定的差異,底板巖體承載能力越大,采動(dòng)影響后靠近煤壁的剪應(yīng)力越大,且剪應(yīng)力隨著距煤壁距離的不斷增加呈現(xiàn)較快衰減的現(xiàn)象,即底板巖性抗剪切破壞強(qiáng)度越大,靠近煤壁附近的巖體越易出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。為對(duì)比分析不同底板巖性對(duì)應(yīng)的煤壁附近應(yīng)力集中程度,沿工作面推進(jìn)方向分別提取不同巖性、鄰近煤壁的剪切應(yīng)力,具體如圖8 所示。 圖8 臨近煤壁不同巖性0°剖面剪應(yīng)力分布特征Fig.8 Distribution characteristics of shear stress in 0° section of different lithology nearby rib 由圖8 可知,受采動(dòng)擾動(dòng)影響下,尤其是煤層開(kāi)挖后,煤壁附近的剪切應(yīng)力明顯增大。底板巖性越堅(jiān)硬,剪切應(yīng)力集中程度越明顯,而且剪切應(yīng)力變化梯度越明顯。相反底板巖性越軟弱,由于自身承載能力偏低,導(dǎo)致采動(dòng)應(yīng)力作用下剪應(yīng)力集中程度不明顯。 為進(jìn)一步明確不同底板巖性對(duì)煤層底板剪切應(yīng)力分布特征的影響,對(duì)比分析不同巖性影響下45°、90°剖面的剪應(yīng)力分布特征,具體如圖9、圖10 所示。 圖9 不同巖性的45°剖面剪切應(yīng)力分布Fig.9 Shear stress distribution of 45° section of different lithology 圖10 不同巖性的90°剖面剪切應(yīng)力分布Fig.10 Shear stress distribution of 90° section of different lithology 由圖9、圖10 可知,不同巖性對(duì)煤層采動(dòng)后的力學(xué)響應(yīng)特征呈現(xiàn)出較為明顯的差異。底板為極軟巖或軟巖時(shí),受煤層采動(dòng)影響后,靠近煤壁的煤層底板巖體剪切應(yīng)力呈現(xiàn)出明顯的卸載,說(shuō)明該區(qū)域由于采動(dòng)影響已發(fā)生一定程度的變形破壞,導(dǎo)致巖體承載能力迅速降低,并將應(yīng)力傳遞至更廣的范圍。隨著底板巖性的力學(xué)強(qiáng)度的不斷增加,靠近煤壁附近的剪切應(yīng)力集中程度明顯增大。尤其是底板巖性為中硬巖或硬巖時(shí),煤壁附近的底板巖體承受較大的剪切應(yīng)力。此外,受工作面?zhèn)认蛎褐挠绊懀竭h(yuǎn)離側(cè)向煤柱,底板巖體對(duì)采動(dòng)應(yīng)力的力學(xué)響應(yīng)程度越明顯,即越靠近工作面中部的剪切應(yīng)力集中程度越大。 由圖7、圖9、圖10 可知,在工作面附近,與工作面推進(jìn)方向呈不同夾角的剖面剪切應(yīng)力分布特征呈現(xiàn)出一定的差異性。在與工作面推進(jìn)方向的夾角呈0~90°的范圍內(nèi),隨著夾角的不斷增大,靠近工作面附近的極軟巖或軟巖的剪應(yīng)力卸載范圍隨之增大,而且卸載程度越明顯,并向深部轉(zhuǎn)移范圍越廣,最終表現(xiàn)為煤層底板破壞范圍越大(圖5)。 與煤層推進(jìn)方向呈45°夾角的剖面不僅反映了水平方向的應(yīng)力變化特征,而且在一定程度上也反映了垂直方向的應(yīng)力變化趨勢(shì),為此,選擇極軟巖和硬巖2 種類(lèi)型的45°剖面作為研究對(duì)象,采用FISH語(yǔ)言編寫(xiě)能量方程,分析2 種巖性下的彈性應(yīng)變能量分布特征,具體如圖11 所示。 圖11 工作面附近45°剖面巖體能量分布特征Fig.11 45° rock mass energy distribution characteristics nearby working face 由圖11 可知,沿45°剖面方向,底板巖性為極軟巖、軟巖、中硬巖、硬巖時(shí),底板巖體單位體積內(nèi)積聚的彈性應(yīng)變能量峰值分別為1.69×104、1.72×104、1.95×104、1.99×104J。 由圖12 可知,沿工作面推進(jìn)方向,底板巖性為極軟巖、軟巖、中硬巖、硬巖時(shí),底板巖體單位體積內(nèi)積聚的彈性應(yīng)變能量峰值分別為2.31×104、2.37×104、2.68×104、2.70×104J,工作面超前能量集中范圍為16.17、15.15、14.87、14.96 m。 圖12 工作面沿推進(jìn)方向剖面巖體能量分布特征Fig.12 Rock mass energy distribution characteristics along propulsion direction of the working face 綜合看來(lái),底板巖體抗破壞能力越大,煤壁前方能量集中程度越明顯,采動(dòng)影響范圍越有限。主要較軟弱的底板巖體自身的能量承載能力偏小,采動(dòng)應(yīng)力積聚的能量超過(guò)了其自身承載能力時(shí),則以變形破壞的形式釋放部分能量,并將能量向深部轉(zhuǎn)移,增大了煤層底板的能量積聚范圍。底板巖體能量積聚范圍與其自身承載能力呈負(fù)相關(guān)變化。 相同采動(dòng)影響強(qiáng)度下,底板巖性越軟弱,巖體對(duì)采動(dòng)應(yīng)力的力學(xué)響應(yīng)越敏感,而且由于較軟弱的巖體自身承載能力偏小,易發(fā)生剪切破壞。剪切破壞后的巖體承載彈性應(yīng)變能的能力進(jìn)一步減小,并將剩余能量向更深部的巖體轉(zhuǎn)移,致使工作面采動(dòng)應(yīng)力在底板巖體內(nèi)的力學(xué)響應(yīng)范圍增大,煤層底板破壞范圍也隨之增大。為此,構(gòu)建煤層底板采動(dòng)破壞概化模型,并將煤層底板劃分為能量釋放區(qū)、能量承載區(qū)、能量平衡區(qū),用于揭示不同巖性影響下的煤層底板變形破壞特征。 能量釋放區(qū)是指采動(dòng)應(yīng)力積聚的能量大于底板巖體自身承載能力時(shí),底板巖體以剪切破壞、拉伸破壞的形式釋放部分能量的區(qū)域;該區(qū)域的底板巖體處于峰后應(yīng)力狀態(tài)。能量承載區(qū)是指與能量釋放區(qū)相鄰、并具有較強(qiáng)的能量承載能力的區(qū)域;該區(qū)域的底板巖體由塑性應(yīng)力狀態(tài)過(guò)渡到彈性應(yīng)力狀態(tài)。能量平衡區(qū)是指與能量承載區(qū)相鄰,受采動(dòng)應(yīng)力積聚能量影響較小的區(qū)域;該區(qū)域底板巖體處于彈性狀態(tài)。各個(gè)能量分區(qū)與巖體所承受的應(yīng)力狀態(tài)、塑性區(qū)狀態(tài)密切相關(guān),與應(yīng)力分布基本保持一致,呈漸進(jìn)式變化。 通過(guò)不同巖性的底板巖體應(yīng)力分析知,底板巖性為軟弱或極軟弱類(lèi)型時(shí),由于巖體自身承載能力偏小,較高的采動(dòng)應(yīng)力擾動(dòng)作用下,煤層底板巖體發(fā)生剪切破壞,并產(chǎn)生較為明顯的變形,底板巖體自有的承載結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞,巖體內(nèi)部積聚的能量得以釋放,從而形成了一定范圍的能量釋放區(qū)。能量釋放區(qū)的底板巖體在一定程度上為限制能量承載區(qū)巖體變形提供了應(yīng)力環(huán)境,因此,能量平衡區(qū)的底板巖體承載能力得到提升,且隨著距煤層底板距離的不斷增大,巖體內(nèi)部能量積聚程度逐漸減小,當(dāng)其小于巖體承載變形能時(shí),底板巖體進(jìn)入能量平衡區(qū)(圖13)。底板巖性為堅(jiān)硬或極堅(jiān)硬類(lèi)型時(shí),靠近煤壁附近的底板巖體較好的承載了采動(dòng)應(yīng)力傳遞至煤層底板的能量,并較快的由能量釋放區(qū)過(guò)渡到能量平衡區(qū);煤壁附近靠近采空區(qū)的底板巖體以剪切破壞為主。 圖13 底板巖體變形破壞特征概化模型Fig.13 Generalization model of deformation and failure characteristics of floor rock mass 通過(guò)數(shù)值模擬可知,中硬巖或硬巖類(lèi)型下的煤層底板巖體具有較強(qiáng)的抗剪切變形能力,并在煤層底板的淺部區(qū)域形成能量承載區(qū),即中硬巖或硬巖類(lèi)型下的煤層底板能量釋放區(qū)分布范圍較小甚至缺失,主要通過(guò)能量承載區(qū)和能量平衡區(qū)實(shí)現(xiàn)采動(dòng)擾動(dòng)能量的平衡。采空區(qū)內(nèi)部的底板巖體在采場(chǎng)端部的集中應(yīng)力與采空區(qū)卸載應(yīng)力的聯(lián)合作用下,呈現(xiàn)出剪切-拉伸復(fù)合破壞特征。 為驗(yàn)證巖性對(duì)煤層底板破壞深度分布形態(tài)的影響,筆者以平朔某礦實(shí)測(cè)工作面為例,整理了工作面周邊的鉆孔,統(tǒng)計(jì)了距煤層底板15、30 m 范圍內(nèi)的巖性。為便于統(tǒng)計(jì),根據(jù)巖石單軸抗壓強(qiáng)度[23],將煤層、泥巖、砂質(zhì)泥巖等軟弱或極軟弱巖石歸為泥巖類(lèi),將砂巖、灰?guī)r等中硬或堅(jiān)硬巖石劃歸為砂巖類(lèi),具體見(jiàn)表2。 表2 9 號(hào)煤層底板15、30 m 內(nèi)巖性結(jié)構(gòu)統(tǒng)計(jì)Table 2 Statistics of lithologic structure within 15 m and 30 m of No.9 coal seam floor 從表2 可以看出,距煤層底板15 m 范圍內(nèi)的巖層中,泥巖類(lèi)平均占比達(dá)到75.28%,說(shuō)明該部分巖層中泥巖類(lèi)占比較大、整體塑性較強(qiáng),在采動(dòng)應(yīng)力影響下易發(fā)生破壞,并吸收采動(dòng)應(yīng)力變形。距煤層底板30 m 范圍內(nèi)的巖層中,泥巖類(lèi)占比為56.12%。與距煤層底板15 m 范圍內(nèi)的巖層相比,距煤層底板15~30 m 范圍內(nèi)的巖層中砂巖類(lèi)占比明顯增大。 通過(guò)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn),開(kāi)展了不同圍壓下的巖石力學(xué),獲取了相關(guān)試驗(yàn)曲線(圖14)。 圖14 不同圍壓下的巖石力學(xué)試驗(yàn)曲線Fig.14 Rock mechanics test curves under different confining pressures 借助摩爾-庫(kù)倫準(zhǔn)則和莫爾圓,擬合得出不同巖性的抗剪強(qiáng)度包絡(luò)線,得到了不同巖性的內(nèi)摩擦角及黏聚力,不同巖性的抗剪強(qiáng)度包絡(luò)線擬合公式如下: 距離煤層底板15~30 m 的范圍內(nèi),巖石內(nèi)摩擦角多為35°~40°,根據(jù)理論分析1.2.3 節(jié)可知,若該層位巖體發(fā)生破壞,則煤層底板破壞最大深度應(yīng)當(dāng)分布在采空區(qū)后方。 結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)距終采線1 150 m 處,煤層開(kāi)采過(guò)程中應(yīng)變變化進(jìn)行分析,具體如圖15 所示。 圖15 應(yīng)變監(jiān)測(cè)曲線和巖層柱狀圖對(duì)應(yīng)示意Fig.15 Correspondence of strain monitoring curve and rock column diagram 從圖15 中鉆孔柱狀圖的巖性分布來(lái)看,煤層底板下方10.52 m 范圍內(nèi)的巖層以泥巖、煤層、泥巖夾層為主;在工作面距鉆孔10 m 處,主要受超前支承壓力作用,煤柱壓縮并將應(yīng)力傳遞至煤層底板淺部,最大約-200×10-6的壓縮變形;煤層下方10.52~23.92 m 為砂巖類(lèi)地層,作為采動(dòng)應(yīng)力的主要承載結(jié)構(gòu),其上覆的11 號(hào)煤和砂質(zhì)泥巖層起到應(yīng)力“襯墊”作用,并呈現(xiàn)出一定的拉伸變形,最大值約為400×10-6。距煤層底板12.62~23.92 m 的細(xì)粒砂巖、中粒砂巖,在工作面距離鉆孔5 m 時(shí),應(yīng)變曲線和工作面距離鉆孔10 m 時(shí)的應(yīng)變曲線基本持平;當(dāng)工作面推過(guò)鉆孔5 m 時(shí),底板巖層中的壓力出現(xiàn)卸載,巖體基本表現(xiàn)為拉伸變形。距煤層底板23.92~31.22 m 的部分砂質(zhì)泥巖以剪切破壞的形式,較好地緩解了上覆采動(dòng)對(duì)傳遞至煤層底板的應(yīng)力集中程度;距煤層底板31.22 m 的細(xì)粒砂巖在工作面采動(dòng)前后呈現(xiàn)出一定的應(yīng)變變形波動(dòng)。 綜合分析,工作面推過(guò)鉆孔后,距煤層底板7.57~31.22 m 的巖體應(yīng)變量隨之發(fā)生變化,即由原有的壓縮變形轉(zhuǎn)變?yōu)槔熳冃?。說(shuō)明位于采空區(qū)后放的深部底板巖體產(chǎn)生相應(yīng)的變形,其力學(xué)破壞機(jī)理發(fā)生變化,由原有的雙軸壓縮、剪切破壞轉(zhuǎn)變?yōu)閲鷫盒遁d、滑移剪切破壞。 為進(jìn)一步明確工作面前后方的煤層底板巖體變形破壞特征,通過(guò)鉆孔窺視儀觀測(cè)工作面前方15 m處和工作面后方的30 m 處煤層底板采動(dòng)裂隙發(fā)育深度及其特征,具體如圖16 所示。 圖16 工作面前、后煤層底板破壞鉆孔窺視圖Fig.16 Borehole view of coal seam floor failure before and after work 圖16a、圖16b 分別為工作面前方15 m 處鉆孔探測(cè)深度19.6~20.5、25.1~26 m 的窺視圖。由圖16a、圖16b 可知,該處產(chǎn)生均較大傾角的剪切裂隙。分析認(rèn)為該處受超前支承壓力影響,底板砂巖內(nèi)部產(chǎn)生了圍巖擠壓變形導(dǎo)致的剪切破壞,裂隙延展長(zhǎng)度為0.6~0.9 m,考慮鉆孔傾角的影響,對(duì)應(yīng)的煤層底板最大破壞深度為20.02 m。 從圖16c 可以看出,工作面后方30 m、鉆孔探測(cè)深度27.7~28.4 m 處底板剪切破壞程度明顯增大,且呈現(xiàn)出較為明顯的位移變化,說(shuō)明該區(qū)域底板巖體不僅存在剪切破壞,而且還存在拉伸變形破壞的作用。受距煤層底板31.22 m 以深的細(xì)砂巖影響,其上覆砂質(zhì)泥巖產(chǎn)生一定的剪切變形破壞,裂隙延展長(zhǎng)度為0.6 m 左右,由圖16d 可知,工作面后方30 m、鉆孔探測(cè)深度為39.6~40.3 m 處底板巖體呈現(xiàn)出一定的剪切破壞特征,裂隙延展長(zhǎng)度為0.4 m 左右,對(duì)應(yīng)煤層最大底板破壞深度為27.99 m。對(duì)比工作面前方15 m 和工作面后方30 m 處的底板變形破壞深度和變形破壞特征可知,煤層底板巖體內(nèi)摩擦角為35°~40°時(shí),隨著工作面推進(jìn),煤層底板巖體由超前支承壓力影響區(qū)逐漸過(guò)渡到采空區(qū)的過(guò)程中,煤層底板巖體呈現(xiàn)出由擠壓剪切破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟?拉伸破壞,而且煤層底板破壞深度進(jìn)一步增大,與理論分析和數(shù)值模擬獲取的規(guī)律較為接近。 1)分析得出軟弱巖體在高圍壓下易發(fā)生剪切破壞,堅(jiān)硬巖體則在采空區(qū)后方仍存在剪切破壞的可能性;在此基礎(chǔ)上,構(gòu)建了煤層底板內(nèi)摩擦角與采場(chǎng)端部最大底板破壞深度/采空區(qū)最大底板破壞深度數(shù)值的關(guān)聯(lián)關(guān)系,研究得出隨著煤層底板內(nèi)摩擦角的不斷增大,煤層底板破壞深度最大值的位置則由采場(chǎng)端部逐漸向采空區(qū)后方轉(zhuǎn)移。 2)構(gòu)建了煤層底板變形破壞概化模型,研究得出軟弱類(lèi)型的底板巖性因采場(chǎng)端部巖體發(fā)生剪切破壞,并喪失其承載部分能力,形成能量釋放區(qū),同時(shí)將能量轉(zhuǎn)移到能量承載區(qū)和能量平衡區(qū)。隨著底板巖體承載能力不斷增強(qiáng),底板能量釋放區(qū)逐漸減小甚至缺失,僅存在能量承載區(qū)和能量平衡區(qū)。 3)構(gòu)建了極軟巖、軟巖、中硬巖、硬巖4 種類(lèi)型條件下的數(shù)值模型,受煤層開(kāi)挖影響,底板巖性為極軟巖或軟巖類(lèi)型時(shí),靠近煤壁附近的底板巖體承受的剪應(yīng)力存在明顯的衰減,剪應(yīng)力峰值則向深部轉(zhuǎn)移,最終表現(xiàn)為采場(chǎng)端部產(chǎn)生較為明顯的塑性破壞范圍。 4)實(shí)測(cè)分析得出,距離煤層底板15~30 m 的范圍內(nèi)巖石內(nèi)摩擦角多為35°~40°,工作面前方15 m處的煤層底板最大破壞深度為20.02 m,工作面后方30 m 處的煤層底板最大破壞深度為27.99 m,底板呈現(xiàn)出明顯的剪切-拉伸復(fù)合破壞特征。2 不同巖性對(duì)煤層底板采動(dòng)破壞影響機(jī)制的數(shù)值模擬研究
2.1 構(gòu)建數(shù)值模型
2.2 煤層底板采動(dòng)破壞特征
2.3 煤層底板剪應(yīng)力分布特征
2.4 不同巖性對(duì)應(yīng)的底板彈性應(yīng)變能分布特征
3 煤層底板采動(dòng)破壞概化模型
4 煤層底板破壞深度的實(shí)測(cè)分析
4.1 煤層底板巖性結(jié)構(gòu)統(tǒng)計(jì)分析
4.2 煤層底板采動(dòng)應(yīng)變監(jiān)測(cè)
4.3 煤層底板采動(dòng)裂隙發(fā)育特征
5 結(jié) 論