賈 乾,陳 放,李慧慧,張亮亮

(北京理工大學(xué) 爆炸科學(xué)與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京 100081)

0 引言

隨著現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中目標(biāo)多樣性和毀傷防護(hù)能力的增強(qiáng),提出了一種橫向效應(yīng)增強(qiáng)侵徹彈,即PELE彈丸(penetrator with enhanced lateral efficiency),PELE是一種不含有炸藥和引信的新型侵徹體,彈體結(jié)構(gòu)主要由殼體和芯體組成。殼體材料主要選擇鎢合金、鋼金屬等;芯體材料主要采用低密度、低強(qiáng)度的惰性材料,如PTFE、鋁等[1]。橫向效應(yīng)彈撞擊靶板時(shí),由于芯體是低密度、低強(qiáng)度的材料,將彈體受到的軸向的壓力轉(zhuǎn)化為徑向力,迫使殼體發(fā)生徑向膨脹和破碎,在目標(biāo)擴(kuò)孔位置出現(xiàn)明顯的橫向效應(yīng)。但主要集中在侵徹金屬薄板機(jī)理、對(duì)金屬薄板侵徹影響因素以及小口徑橫向效應(yīng)彈等方面[2-3],對(duì)于大口徑的PELE彈,在殼體結(jié)構(gòu)上刻槽,能夠有效降低殼體膨脹過(guò)程中的能量損耗,提高彈丸對(duì)混凝土靶的開孔效果[4]。在彈體穿透靶板后,由于靶板對(duì)殼體環(huán)向應(yīng)力的約束消失,殼體在芯體徑向壓力的作用下破裂成大量徑向分布的破片,因此,PELE彈不僅僅具有一定的穿甲能力,而且對(duì)靶板后方的目標(biāo)具有一定的破片殺傷作用[4-5]。

當(dāng)前大多數(shù)文獻(xiàn)都是通過(guò)數(shù)值模擬和試驗(yàn)對(duì)PELE侵徹金屬靶板的侵穿能力和影響因素進(jìn)行研究[6-10],對(duì)于PELE的侵徹機(jī)理的研究較少。研究發(fā)現(xiàn)PELE對(duì)于金屬薄板的侵徹機(jī)理與平頭彈的侵徹機(jī)理有相似之處,而關(guān)于平頭彈侵徹機(jī)理已經(jīng)形成成熟的理論[11-14]。文獻(xiàn)[15-16]將PELE的侵徹過(guò)程分為3個(gè)階段,并對(duì)PELE彈丸破碎過(guò)程進(jìn)行簡(jiǎn)化,提出殼體破片最大徑向飛行速度的計(jì)算方法。文獻(xiàn)[1]利用數(shù)值模擬對(duì)比研究了實(shí)心彈丸和PELE彈丸侵徹混凝土的過(guò)程,文獻(xiàn)[17-18]采用拉格朗日算法模擬了PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土,并通過(guò)其產(chǎn)生的橫向擴(kuò)孔尺寸對(duì)撞擊試驗(yàn)中彈丸的擴(kuò)孔尺寸進(jìn)行預(yù)測(cè)。文獻(xiàn)[19]發(fā)現(xiàn)線性變壁厚彈體結(jié)構(gòu)有利于PELE壓縮膨脹,橫向作用性更好。

本文中通過(guò)在殼體上刻槽的方式,降低彈體在殼體膨脹斷裂過(guò)程中的能量損耗,提高PELE彈丸的橫向效果,并在常規(guī)的PELE彈丸頭部增加塞塊結(jié)構(gòu),使彈體中芯體能夠更好地壓縮,增大對(duì)鋼筋混凝土靶的擴(kuò)孔尺寸。應(yīng)用LS-DYNA有限元軟件,結(jié)合正交優(yōu)化設(shè)計(jì)方法[20-21],研究PELE彈丸侵徹速度、殼體刻槽長(zhǎng)度和塞塊厚度等參數(shù)對(duì)侵徹鋼筋混凝土靶擴(kuò)孔尺寸的影響,利用混凝土的損傷云圖分析靶板的損傷范圍,得到靶板的通孔尺寸。并通過(guò)試驗(yàn)與仿真相對(duì)比的方式,驗(yàn)證仿真計(jì)算的結(jié)果準(zhǔn)確性。

1 PELE彈體擴(kuò)孔過(guò)程分析

目前,對(duì)穿甲彈侵徹混凝土靶的作用過(guò)程,很多學(xué)者都進(jìn)行了分析,建立了理論模型。但是,PELE彈丸對(duì)混凝土靶的高速侵徹是包含了大變形、損傷和破碎的動(dòng)態(tài)過(guò)程,且涉及到材料受壓后的壓縮和膨脹與混凝土相互作用的問(wèn)題,因此相比于常規(guī)穿甲彈而言,PELE侵徹混凝土靶的作用過(guò)程更為復(fù)雜。

當(dāng)PELE彈丸以速度v0撞擊靶板時(shí),由于靶板的阻礙作用,會(huì)對(duì)彈體產(chǎn)生軸向的壓力P,如圖1(a)所示,軸向壓力P作用于塞塊使得芯體壓縮,因泊松效應(yīng),一部分軸向壓力轉(zhuǎn)化為徑向力p0,殼體在徑向力作用下進(jìn)行膨脹和破裂,認(rèn)為殼體受到周向拉伸和徑向剪切,如果忽略殼體的徑向剪切作用,將殼體假設(shè)為由若干環(huán)沿彈丸軸向疊加而成,此時(shí),殼體的應(yīng)力狀態(tài)可以近似等于多個(gè)環(huán)應(yīng)力的疊加,內(nèi)壁受徑向力作用如圖1(b)所示。根據(jù)Mott動(dòng)態(tài)斷裂理論,當(dāng)周向拉伸應(yīng)變到殼體材料的斷裂極限應(yīng)變時(shí),殼體材料會(huì)發(fā)生外表面開裂。殼體在徑向力作用膨脹破裂過(guò)程中,殼體結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度大小會(huì)影響芯體徑向膨脹,如果在殼體表面刻槽,會(huì)降低殼體結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度,使得彈體與靶板碰撞后,殼體對(duì)芯體的徑向膨脹約束降低,芯體能在刻槽結(jié)構(gòu)中更容易產(chǎn)生徑向膨脹。

假設(shè)彈體擴(kuò)孔過(guò)程中,穿透靶板所需時(shí)間t相同,而徑向膨脹力p0相同,若降低殼體結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度,芯體能夠快速形成徑向膨脹,建立橫向效應(yīng),因此在相同時(shí)間t下,殼體強(qiáng)度低的彈體能夠形成更大的徑向膨脹。隨著彈體的徑向尺寸增大,彈體穿透靶板所需要的時(shí)間t也會(huì)增加,這是一個(gè)相互促進(jìn)的增益效果,殼體表面刻槽,能夠有效增加彈體的擴(kuò)孔尺寸。

圖1 彈體侵徹時(shí)受力狀態(tài)Fig.1 The force state of the projectile during penetration

PELE彈體高速侵徹靶板時(shí),彈體和靶板材料都會(huì)發(fā)生大變形和嚴(yán)重破壞。本文中根據(jù)彈靶作用過(guò)程中應(yīng)力波傳播的一般規(guī)律,將PELE彈體侵徹鋼筋混凝土的作用過(guò)程共分為3個(gè)相互聯(lián)系的階段,分別是開坑階段、剪切階段和沖塞階段,如圖2所示。

圖2 彈體侵徹混凝土作用過(guò)程Fig.2 The process of penetration of the projectile into concrete

開坑階段中,PELE彈丸的動(dòng)能是主要的影響因素,彈靶撞擊形成的應(yīng)力波從撞擊面分別向彈體尾部以及靶板背面?zhèn)鞑?之后靶板背面反射的稀疏波傳回接觸面。在撞擊的初始階段部分,混凝土因侵入而附加在彈體上共同侵徹,假設(shè)形成一個(gè)組合彈體,此時(shí)作用在彈體上的力有慣性的軸向力和壓縮力。

剪切階段中,由于殼體和芯體的材料不同,芯體受到侵徹過(guò)程靶板的壓力,將軸向壓力轉(zhuǎn)化為徑向的膨脹力,迫使殼體材料產(chǎn)生徑向膨脹,殼體材料受到靶板的軸向和徑向壓力以及芯體的膨脹力。并在彈體慣性力的作用下,殼體與靶板的接觸面產(chǎn)生剪切力,隨著彈體侵徹深度的增加,彈體與靶板的側(cè)面接觸面積增大,剪切力增大,直至混凝土中塞塊完全成型,殼體的膨脹半徑達(dá)到極限,成型的塞塊與彈體將結(jié)合在一起形成組合彈體,當(dāng)與彈體相同的速度運(yùn)動(dòng)時(shí),剪切階段結(jié)束。

沖塞階段中,塞塊和彈體以同樣的速度向前運(yùn)動(dòng),直至穿透靶板后,靶板對(duì)外殼的徑向應(yīng)力迅速卸載,彈芯對(duì)外殼的徑向應(yīng)力瞬間釋放,當(dāng)該應(yīng)力超過(guò)外殼材料本身的斷裂極限時(shí),外殼分裂形成許多具有一定徑向速度的破片。在該階段中,PELE將一定的軸向動(dòng)能轉(zhuǎn)化為徑向動(dòng)能,產(chǎn)生了較好的橫向效應(yīng),并擴(kuò)大了靶板的擴(kuò)孔。在此過(guò)程中,不存在壓縮力作用,其他所有的摩擦發(fā)熱、靶板彎曲現(xiàn)象以及應(yīng)力波的傳播等都忽略不計(jì)。在這3個(gè)階段中,剪切階段最為重要,并對(duì)PELE橫向效應(yīng)的發(fā)揮起主導(dǎo)作用。

2 數(shù)值模擬模型

2.1 有限元模型建立

對(duì)于橫向效應(yīng)彈侵徹鋼筋混凝土擴(kuò)孔尺寸的研究,本文中利用LS-DYNA有限元仿真軟件,建立內(nèi)芯為PELE彈丸垂直侵徹混凝土靶板的數(shù)值計(jì)算模型,仿真模型主要由PELE彈丸殼體、彈芯、塞塊和靶板等4部分組成。彈體結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)有:殼體外徑d1為125 mm,殼體的總長(zhǎng)度h為267 mm,殼體底部厚度h1為18 mm,塞塊的厚度為h2,殼體厚度為9 mm,對(duì)殼體表面進(jìn)行刻槽,刻槽數(shù)量為8個(gè),槽體中心間距為45°,每個(gè)槽體與中心連線的夾角為4°,刻槽的長(zhǎng)度為L(zhǎng),彈體侵徹的速度為v,PELE彈丸的模型圖如圖3所示。對(duì)于靶板鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)有:單根鋼筋的直徑為10 mm,鋼筋結(jié)構(gòu)的網(wǎng)眼大小為100 mm×100 mm,采用2層鋼筋網(wǎng)結(jié)構(gòu),2層鋼筋間的間距為100 mm,距離混凝土上、下表面的間距為70 mm;混凝土結(jié)構(gòu)的大小為250 cm×150 cm,厚度為240 mm,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)如圖4示,混凝土網(wǎng)格采用變網(wǎng)格劃分方式,侵徹部位網(wǎng)格較密,網(wǎng)格尺寸為5 mm×5 mm,邊緣部位網(wǎng)格稀疏,網(wǎng)格尺寸為10 mm×10 mm。

從本質(zhì)上分析，地源熱泵技術(shù)是一種能源轉(zhuǎn)化技術(shù)，即將地表淺層的地?zé)崮茉崔D(zhuǎn)為空調(diào)制冷能源的技術(shù)。地?zé)豳Y源是指處于地表淺層的低品位能源，來(lái)源于地下水。因而地?zé)釤岜眉夹g(shù)具有節(jié)能、環(huán)保、節(jié)約自然資源等特征。該技術(shù)讓空調(diào)系統(tǒng)散熱能力得到大幅度提升，通過(guò)土壤散熱在實(shí)現(xiàn)制冷的同時(shí)降低電力能源的消耗。最后，同傳統(tǒng)技術(shù)相比，該技術(shù)不再通過(guò)水資源實(shí)現(xiàn)散熱功能，因此無(wú)需另設(shè)鍋爐等設(shè)備，在一定程度上節(jié)約了水與土地資源。

圖3 PELE彈體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Schematic diagram of PELE bullet body structure

圖4 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)示意圖Fig.4 Schematic diagram of reinforced concrete structure

2.2 材料模型

彈丸殼體和塞塊使用的材料為35CrMnSiA,材料的本構(gòu)方程為*MAT_JOHNSON_COOK,狀態(tài)方程為*EOS_GRUNEISEN;芯體材料為聚四氟乙烯(PTFE),材料的本構(gòu)方程為*MAT_JOHNSON_COOK,狀態(tài)方程為*EOS_GRUNEISEN;鋼筋的材料方程為*MAT_PLASTIC_KINEMATIC;混凝土材料的本構(gòu)方程為*MAT_RHT[22],并添加失效關(guān)鍵字*MAT_ADD_EROSION,混凝土材料的抗壓強(qiáng)度為40 MPa。材料的主要參數(shù)如表1所示,其中ρ0為密度(g/cm3),G為剪切模量,E為彈性模量,μ為泊松比。鋼筋與混凝土之間采用*CONSTRAINED_BEAM_IN_SOLID(CBIS)進(jìn)行耦合,CBIS關(guān)鍵字為拉格朗日約束方法,鋼筋與混凝土之間除了法向粘結(jié)外,還可以定義軸向滑移,且計(jì)算效率更高。

表1 材料的主要參數(shù)

2.3 正交優(yōu)化彈體結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)

正交優(yōu)化設(shè)計(jì)是研究多因素、多水平的一種設(shè)計(jì)方法,綜合考慮了多因素和多水平變量之間的關(guān)系,在保證全面試驗(yàn)的要求下減少了試驗(yàn)數(shù)量,提高了試驗(yàn)效率。通過(guò)數(shù)值仿真和相應(yīng)試驗(yàn)結(jié)果分析得到,彈體結(jié)構(gòu)中,彈體侵徹速度v、殼體刻槽長(zhǎng)度L、塞塊厚度h2是影響PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土靶擴(kuò)孔尺寸的主要因素,因此,將v、L、h2作為研究對(duì)象,用正交優(yōu)化設(shè)計(jì)試驗(yàn)工況,確立每個(gè)因素的水平變量:彈體侵徹速度v取750、800、850、900 m/s,刻槽長(zhǎng)度L取0、80、120、160 mm,塞塊厚度h2取10、20、30、45 mm。建立3因素4水平取值表,如表2所示。

表2 正交優(yōu)化因素水平表

3 PELE侵徹鋼筋混凝土數(shù)值計(jì)算和結(jié)果分析

3.1 PELE彈體對(duì)鋼筋混凝土的擴(kuò)孔結(jié)果

利用LS-DYNA軟件對(duì)所建立的彈體侵徹鋼筋混凝土的有限元模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,彈體在1 500 μs時(shí)完全穿透鋼筋混凝土。圖5為工況13的彈丸侵徹鋼筋混凝土不同時(shí)間的侵徹結(jié)果,由圖5可得,彈體在1 000μs時(shí)已經(jīng)穿透鋼筋混凝土靶板。

圖5 彈體侵徹鋼筋混凝土過(guò)程Fig.5 The process of invading the reinforced concrete of the bomb body

圖6為工況13的彈體侵徹鋼筋混凝土1 500 μs時(shí)正面與背面的損傷云圖,損傷參數(shù)為1的部位認(rèn)為材料完全失效,屬于彈體的開孔部分。由圖6可以看出,彈體在侵徹鋼筋混凝土?xí)r候,混凝土板正面與背面產(chǎn)生了裂紋,且靶板背面的擴(kuò)孔效果比正面的擴(kuò)孔效果大,與實(shí)彈侵徹鋼筋混凝土的損傷情況一致。

圖6 混凝土靶板的損傷云圖Fig.6 Damage cloud of concrete target

對(duì)于PELE彈丸的開孔尺寸,取靶板的1/2截面,測(cè)量在損傷云圖中孔徑最小的距離,認(rèn)為該距離為鋼筋混凝土的擴(kuò)孔大小,圖7為工況13的擴(kuò)孔尺寸,由圖7可以看出,該彈體對(duì)鋼筋混凝土的擴(kuò)孔大小為417.9 mm,且截面損傷云圖中,擴(kuò)孔效果呈現(xiàn)中間擴(kuò)孔小、兩端大,符合PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土?xí)r的崩落現(xiàn)象,與試驗(yàn)結(jié)果相符合。

圖7 PELE彈丸的擴(kuò)孔尺寸Fig.7 Opening size of PELE projectile

3.2 PELE彈體的擴(kuò)孔結(jié)果分析

125 mm PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土靶,可以將鋼筋混凝土仿真結(jié)果中損傷云圖的通孔最小直徑D(mm)作為優(yōu)化目標(biāo),其通孔尺寸可以反映PELE彈丸的橫向效應(yīng)。跟據(jù)正交優(yōu)化設(shè)計(jì)方法,建立L16(43)正交表,如表3所示,對(duì)所得到的仿真結(jié)果通過(guò)直觀分析法對(duì)每個(gè)指標(biāo)進(jìn)行計(jì)算分析。

對(duì)表3中仿真計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行分析,對(duì)比可以得到各因素對(duì)于PELE彈丸擴(kuò)孔尺寸的影響。

1) 通過(guò)16組的數(shù)值仿真計(jì)算結(jié)果可以得到,在第14組條件下彈丸對(duì)鋼筋混凝土的擴(kuò)孔尺寸最大,通孔直徑D為564.3 mm。因此,初步可以得到A4B2C3是最優(yōu)組合方式,可以在鋼筋混凝土中達(dá)到最佳的橫向效應(yīng)效果。

3) 對(duì)正交優(yōu)化中t1、t2、t3、t4平均值對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),對(duì)于因素A(彈體侵徹速度):t4>t3>t1>t2,因此彈體速度越大時(shí),鋼筋混凝土的擴(kuò)孔直徑D越大,PELE彈丸的橫向效果越佳。對(duì)于因素B(刻槽長(zhǎng)度):t2>t4>t3>t1,彈體上殼體刻槽結(jié)構(gòu)要比不刻槽結(jié)構(gòu)擴(kuò)孔直徑要大,并且刻槽長(zhǎng)度短的彈體結(jié)構(gòu),對(duì)鋼筋混凝土的橫向效果最為明顯。對(duì)于因素C(塞塊厚度):t1>t3>t2>t4,分析可以得到塞塊厚度越小,PELE彈丸侵徹的通孔尺寸越大。

表3 正交優(yōu)化仿真方案及計(jì)算結(jié)果

綜上可得,當(dāng)PELE彈丸侵徹速度較高,且殼體上刻槽長(zhǎng)度較短,塞塊厚度最小時(shí),鋼筋混凝土的擴(kuò)孔尺寸最大,彈丸的橫向效果最佳。與上述因素相關(guān)的仿真方案為A4B2C3、A4B4C1、A2B2C1,由仿真結(jié)果可知,這幾種彈體結(jié)構(gòu)的擴(kuò)孔尺寸相比其他方案較大,故最優(yōu)的彈體結(jié)構(gòu)方案為A4B2C1。

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

4.1 試驗(yàn)布置

為了驗(yàn)證本文數(shù)值仿真分析的準(zhǔn)確性,對(duì)具有不同刻槽長(zhǎng)度和彈體侵徹速度的125 mm PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土靶進(jìn)行試驗(yàn),試驗(yàn)在距離炮口168 m處放置240 mm厚、2.5 m×1.5 m鋼筋混凝土靶,內(nèi)部雙層雙向鋼筋Φ12@200×200,混凝土強(qiáng)度C40,背面φ2@10×10防崩網(wǎng),采用高速攝影機(jī)測(cè)量出炮口的速度和撞擊靶板時(shí)的侵徹速度,并拍攝彈丸侵徹目標(biāo)靶的整個(gè)過(guò)程,其試驗(yàn)布置如圖8所示。

圖8 試驗(yàn)布置示意圖Fig.8 Configuration of experimental arrangement

4.2 試驗(yàn)與數(shù)值仿真結(jié)果對(duì)比

通過(guò)仿真與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比的方式,驗(yàn)證數(shù)值模擬研究PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土通孔直徑的正確性,共進(jìn)行了3組不同刻槽長(zhǎng)度和彈體侵徹速度的試驗(yàn),試驗(yàn)中彈丸刻槽寬度為1 mm,試驗(yàn)彈體的結(jié)構(gòu)如圖9所示,其中試驗(yàn)方案與彈體參數(shù)結(jié)果如表4所示,對(duì)于PELE彈丸侵徹靶板的過(guò)程如圖10所示,鋼筋混凝土的侵徹結(jié)果其測(cè)量如圖11所示,其中X(mm)和Y(mm)分別為混凝土靶板長(zhǎng)、寬方向上測(cè)量的擴(kuò)孔尺寸,試驗(yàn)中混凝土的通孔直徑取其平均值。

圖9 試驗(yàn)不刻槽彈體的結(jié)構(gòu)Fig.9 The structure of the nonengraving projectile

圖10 PELE彈丸侵徹靶板的過(guò)程Fig.10 Process of PELE projectile penetrating target plate

圖11 靶板的侵徹結(jié)果Fig.11 Penetration results of target plate

表4 試驗(yàn)方案及結(jié)果Table 4 Testing schemes and results

跟據(jù)試驗(yàn)的彈體結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真計(jì)算,驗(yàn)證該數(shù)值模擬方式所得到結(jié)果與真實(shí)試驗(yàn)的正確性,可以得到表5所示的試驗(yàn)與仿真對(duì)比結(jié)果,及仿真模擬的誤差值。

表5 試驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比

由試驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比分析可得,仿真與試驗(yàn)的誤差小于8%,故數(shù)值仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,且數(shù)值仿真的結(jié)果比真實(shí)試驗(yàn)測(cè)量的結(jié)果偏大。本文中數(shù)值仿真方法和結(jié)果得到相應(yīng)試驗(yàn)結(jié)果的驗(yàn)證,通過(guò)數(shù)值仿真對(duì)彈體結(jié)構(gòu)參數(shù)和侵徹速度進(jìn)行正交優(yōu)化所得到的結(jié)果具有可靠性。

5 結(jié)論

通過(guò)正交優(yōu)化的方法研究PELE彈丸侵徹速度、殼體刻槽長(zhǎng)度、塞塊厚度因素對(duì)鋼筋混凝土靶通孔直徑的影響效果,并對(duì)數(shù)值仿真結(jié)果的正確性進(jìn)行了試驗(yàn)的驗(yàn)證,所得到的結(jié)論如下:

1) 基于正交優(yōu)化對(duì)侵徹過(guò)程中彈體速度v、刻槽長(zhǎng)度L和塞塊厚度h2進(jìn)行仿真計(jì)算發(fā)現(xiàn),彈體速度為900 m/s、刻槽長(zhǎng)度為80 mm、塞塊厚度為10 mm時(shí),鋼筋混凝土靶的通孔尺寸最大為564.3 mm,PELE彈丸的橫向效果最佳。

2) 跟據(jù)正交優(yōu)化中仿真模擬的計(jì)算結(jié)果,對(duì)各因素的極差值分析可得,刻槽長(zhǎng)度L是PELE彈丸對(duì)鋼筋混凝土靶通孔直徑D的主要影響因素,塞塊厚度h2次之,彈體速度v最小。在殼體表面刻槽,會(huì)降低彈體在殼體膨脹斷裂過(guò)程中的能量損耗,提高PELE彈丸對(duì)鋼筋混凝土靶板的橫向效果。

3) 在對(duì)刻槽寬度為1 mm、塞塊厚度為45 mm一定的條件下,對(duì)不同的彈體侵徹速度和刻槽長(zhǎng)度進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證,試驗(yàn)結(jié)果與同彈體結(jié)構(gòu)條件下仿真結(jié)果對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),兩者具有一致性,且仿真誤差不超過(guò)8%,當(dāng)彈體速度增加時(shí),PELE彈丸的橫向效果更加明顯。試驗(yàn)中刻槽長(zhǎng)度為184 mm時(shí),試驗(yàn)與仿真得到鋼筋混凝土通孔尺寸要比不刻槽結(jié)構(gòu)的小,故可以進(jìn)一步研究刻槽寬度、長(zhǎng)度和深度等因素對(duì)PELE彈丸侵徹鋼筋混凝土擴(kuò)孔尺寸的影響。