謝祥兵,司馬笑情,張藝林,王凱威,蔣冰洋,劉晨晨,李廣慧

(1.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院土木建筑學(xué)院,鄭州 450046;2.鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院材料學(xué)院,鄭州 450046;3.河南水利與環(huán)境職業(yè)學(xué)院,鄭州 450008)

0 引 言

我國目前建筑垃圾存量已超過200億噸,每年產(chǎn)量超35億噸,遠(yuǎn)超過生活垃圾,占城市固廢總量的40%,亟須扎實(shí)推進(jìn)建筑垃圾治理和資源化利用[1-2]。水泥穩(wěn)定碎石基層以原材料來源廣泛、低廉,承載力大等優(yōu)點(diǎn),在我國得到廣泛應(yīng)用,在水泥穩(wěn)定碎石基層中用再生砂粉替代部分水泥,用再生骨料替代天然碎石,既可有效利用建筑廢棄物,又符合國家綠色發(fā)展戰(zhàn)略要求[3-4]。

建筑固廢中的廢棄混凝土粉、廢棄磚粉屬于火山灰質(zhì)膠凝材料[5],可以替代水泥基材料應(yīng)用于道路工程的路基路面中。周長順等[6]、田青等[7]對混凝土和再生復(fù)合微粉的特性、激發(fā)方式、材料性能進(jìn)行了系統(tǒng)研究;王程[8]、胡魁[9]分別探討了建筑垃圾磚粉、再生混凝土粉在公路半剛性基層中的應(yīng)用,建筑垃圾磚粉、再生混凝土粉均可有效提高水泥粉煤灰穩(wěn)定碎石基層的抗彎拉性能。Wu等[10]研究了廢棄回收粗骨料和天然骨料砂漿的微觀和宏觀性能,解釋了砂漿的干縮性能和力學(xué)性能。Wang等[11]根據(jù)水泥砂漿的力學(xué)強(qiáng)度和干縮性能,對早強(qiáng)抗裂材料進(jìn)行了優(yōu)化。龔建清等[12]研究了再生復(fù)合微粉對混凝土力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)的影響,結(jié)果表明再生復(fù)合微粉取代水泥劑量在20%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))以下時(shí),混凝土的早期強(qiáng)度下降不顯著,且水化初期再生復(fù)合微粉僅起到填充作用,而到后期再生復(fù)合微粉由于火山灰效應(yīng),對道面影響顯著。Wang等[13]將拆除的廢棄混凝土粉碎成適當(dāng)尺寸的顆粒,以用作新混凝土中的粗骨料或細(xì)骨料。再生混凝土(recycled aggregate concrete, RAC)具有低火山灰活性和高孔隙率,可以顯著降低新混凝土的強(qiáng)度和耐久性能。Ye等[14]系統(tǒng)探討了以再生磚粉和再生混凝土粉為原料制備的地聚合物活化過程以及基本性能(如流動(dòng)性、抗壓強(qiáng)度和耐久性能),特別強(qiáng)調(diào)了前驅(qū)體、Na2O/SiO2摩爾比、SiO2/Al2O3摩爾比、液固質(zhì)量比的影響。Ma等[15]利用水化水泥粉(hydrated cement powder, HCP)作為新型膠凝材料中的替代粘結(jié)劑,為建筑廢棄物的資源化利用提供了一條新途徑,400～1 000 ℃活化后的含HCP砂漿性能明顯優(yōu)于未處理的HCP砂漿?；谖⒂^特征、力學(xué)性能,建議采用600～800 ℃的活化溫度改善摻入高體積HCP的膠凝材料的性能。Sun等[16]根據(jù)水泥穩(wěn)定碎石材料是一種多相非均質(zhì)材料,以水泥為結(jié)合料,通過加水與被穩(wěn)定材料共同拌和而形成混合料,骨架密實(shí)型混合料由于壓實(shí)后粗細(xì)骨料的嵌擠強(qiáng)度較高,抗裂性、抗沖刷性高,而被廣泛應(yīng)用到各等級道路工程中。目前,對于建筑固廢的綜合利用主要集中在單摻再生磚粉或混凝土粉,并對它們的性能進(jìn)行單獨(dú)研究,而現(xiàn)有文獻(xiàn)對再生骨料、再生復(fù)合微粉在同一時(shí)期的性能研究較少[17-18]。

綜上所述,用建筑固廢部分替代水泥和骨料的方案是可行的,利用正交試驗(yàn)對混合型再生粗骨料、混合型再生砂粉(再生細(xì)骨料、再生復(fù)合微粉)進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì),揭示不同再生砂粉替代率下,混合型再生復(fù)合微粉及骨料對室內(nèi)水泥穩(wěn)定碎石干縮和抗凍性能的影響,通過掃描電子顯微鏡(SEM)結(jié)合能譜分析儀(EDS)探究摻入再生砂粉前后水泥穩(wěn)定碎石的抗凍、干縮性能以及微觀機(jī)理。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

以河南省S312省道鄭州境改建工程(鄭汴交界至G107東移段)為背景,其基層設(shè)計(jì)級配結(jié)構(gòu)為骨架密實(shí)型,最大公稱粒徑為26.5 mm,石灰?guī)r集料,其級配曲線如圖1所示,各檔集料質(zhì)量比為m(20～25 mm)∶m(10～<20 mm)∶m(5～<10 mm)∶m(0～<5 mm)=18∶22∶26∶34。再生砂粉是指建筑固廢經(jīng)除雜、破碎和篩分等工藝處置獲得的細(xì)骨料和微粉的混合料,粒徑不大于4.75 mm。本文所述混合型再生砂粉包括混合型再生復(fù)合微粉和混合型再生細(xì)集料。水泥穩(wěn)定碎石的強(qiáng)度和剛度與各組成材料的性能密切相關(guān),在總結(jié)國內(nèi)研究現(xiàn)狀[18-19]的基礎(chǔ)上,研究再生砂粉協(xié)同水泥穩(wěn)定碎石材料技術(shù)性能演化規(guī)律。本試驗(yàn)采用洛陽黃河同力水泥有限公司生產(chǎn)的P·O 42.5R普通硅酸鹽水泥,其基本物理性能見表1。

表1 水泥基本物理性能Table 1 Basic physical properties of cement

再生磚及混凝土均選自鄭州航空工業(yè)管理學(xué)院20世紀(jì)50年代建造的實(shí)驗(yàn)工廠在拆除時(shí)產(chǎn)生的建筑垃圾,通過人工分揀廢棄混凝土和磚塊,并根據(jù)課題組前期研究成果,以建筑廢磚粉和廢混凝土粉、工業(yè)粉煤灰為原材料采用球磨法制成混合型再生復(fù)合微粉[20],該混合型再生復(fù)合微粉平均粒徑為4.693 μm,比表面積為1 260 m2·kg-1。并用Na2SO4溶液作為堿激發(fā)劑以促進(jìn)火山灰材料的硬化和固化過程。在加入堿激發(fā)劑后,其堿性成分能夠與再生砂粉發(fā)生反應(yīng),形成水化產(chǎn)物。同時(shí)改善再生砂粉的抗?jié)B透性和抗凍性能,提高其在不同環(huán)境條件下的穩(wěn)定性。具體的制備過程如圖2所示。廢磚粉、廢混凝土粉以及粉煤灰的主要化學(xué)成分如表2所示?；旌闲驮偕鷱?fù)合微粉微觀形貌如圖3所示,可以明顯觀察到該混合型再生復(fù)合微粉的內(nèi)部孔徑較多,故吸水性較強(qiáng)。

表2 原材料主要化學(xué)組成Table 2 Main chemical composition of raw materials

圖2 混合型再生復(fù)合微粉制備過程Fig.2 Preparation process of mixed recycled composite micronized powder

圖3 混合型再生復(fù)合微粉微觀形貌Fig.3 Micromorphology of mixed recycled composite micronized powder

混合型再生骨料是通過人工分揀建筑垃圾中的廢磚、廢棄混凝土塊,經(jīng)破碎機(jī)破碎后組成的不同粒徑的混合物:混合型再生粗骨料(recycled coarse aggregate, RCA)混合型再生細(xì)骨料(recycled fine aggregate, RFA),如圖4所示。

為了研究混合型再生骨料密度和吸水率特性,按照《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E42—2005)中的網(wǎng)籃法測試粗、細(xì)骨料的表觀密度、飽和面干密度、毛體積密度和吸水率,其中室內(nèi)人工配制混合型再生粗集料、混合型再生細(xì)骨料的浸水試驗(yàn),如圖5所示,測得結(jié)果如表3所示。由測試結(jié)果可知,骨料的表觀密度均在2.5 g·cm-3左右,說明再生粗、細(xì)骨料均有較好的緊密程度和孔隙度。再生細(xì)骨料的含水率與再生粗骨料相比較高,說明再生細(xì)骨料含有較多細(xì)小孔隙,具有較強(qiáng)的吸水能力。

1.2 配合比

選取混合型再生復(fù)合微粉、混合型再生細(xì)骨料、混合型再生粗骨料為研究的三個(gè)因素,按照再生磚塊、再生混凝土塊質(zhì)量比3∶2配制成混合型再生粗骨料、混合型再生細(xì)骨料;按照磚粉、混凝土粉、粉煤灰質(zhì)量比3∶2∶5且添加3%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的激發(fā)劑Na2SO4組成混合型再生復(fù)合微粉。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是研究多因素多水平的一種設(shè)計(jì)方法,是根據(jù)正交性從全面試驗(yàn)中挑選出部分有代表性的點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn),這些有代表性的點(diǎn)具備了“均勻分散,齊整可比”的特點(diǎn),正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是分式析因設(shè)計(jì)的主要方法。選擇混合型再生復(fù)合微粉摻量(A)、混合型再生細(xì)骨料摻量(B)、混合型再生粗骨料摻量(C)三個(gè)有關(guān)因素進(jìn)行正交試驗(yàn),質(zhì)量分?jǐn)?shù)均為20%、40%、60%,由此設(shè)計(jì)三因素三水平正交試驗(yàn)。9組正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案見表4。

表4 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方案Table 4 Orthogonal experimental design scheme

1.3 試驗(yàn)方法

在上述正交試驗(yàn)方案的基礎(chǔ)上,根據(jù)《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E51—2009)中的試驗(yàn)方法,采用靜壓試驗(yàn)法成型中梁試件,試件尺寸為100 mm×100 mm×400 mm,采用重型擊實(shí)試驗(yàn)法制作圓柱體試件,試件尺寸為φ100 mm×100 mm,對最大干密度及最佳吸水率等進(jìn)行測試。本文選取標(biāo)準(zhǔn)水泥穩(wěn)定碎石混合料作為基準(zhǔn)試件,記作JZ。試驗(yàn)組均按照《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E51—2009)中凍融試驗(yàn)方法評價(jià)再生材料的抗凍性能,測試方法是將試件浸水完畢后取出,用濕布擦除表面的水分,將試件置入低溫箱開始凍融試驗(yàn)。低溫箱的溫度為-18 ℃,凍結(jié)時(shí)間為16 h,保證試件周圍至少留有20 mm的空隙,以利于冷空氣流通。凍結(jié)試驗(yàn)結(jié)束后,取出試件,量高,稱質(zhì)量,然后立即放入20 ℃的水槽中進(jìn)行融化,融化時(shí)間為8 h。槽中水面應(yīng)至少高出試件表面20 mm,融化完畢,取出試件擦干后量高,稱質(zhì)量,該次凍融循環(huán)即結(jié)束。然后放入低溫箱進(jìn)行第二次凍融循環(huán),共循環(huán)5次。采用《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E51—2009)中的方法評定上述試件的干縮應(yīng)變。首先,將養(yǎng)護(hù)7 d的試件放置于干燥收縮箱中,試驗(yàn)條件設(shè)定為溫度(20±1) ℃,相對濕度為(60±5)%,利用收縮膨脹儀測定試件在28 d時(shí)的收縮量。

將養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期的再生復(fù)合微粉水泥凈漿試件敲碎,從代表性試件中心取出約1 cm×1 cm×1 cm 小立方體放入無水乙醇中終止水化,經(jīng)60 ℃干燥備用,測試之前須對試件表面進(jìn)行噴金處理[21]。利用掃描電子顯微鏡(SEM)分析樣品微觀結(jié)構(gòu),利用能譜分析儀觀察界面過渡區(qū)的變化[22]。

2 結(jié)果與討論

2.1 擊實(shí)特性分析

圖6為不同組水泥穩(wěn)定碎石試件的擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果,室內(nèi)確定出基準(zhǔn)組的最佳含水量為4.50%,最大干密度為2.436 g·cm-3。由圖6(a)可知,與基準(zhǔn)試件相比,摻入混合型再生復(fù)合微粉和再生骨料后,水泥穩(wěn)定碎石試件最佳含水量增大,這主要是因?yàn)樵偕胺劬哂幸欢ㄎ?且磚塊、廢棄混凝土塊的吸水率均大于天然集料,摻入再生砂粉后增大了水泥穩(wěn)定碎石混合料的最佳含水率。與其他組試件相比,BZ3試件中混合型再生復(fù)合微粉替代水泥摻量為20%,BZ3試件最佳含水量為10.58%,為所有試件中的最大值,較基準(zhǔn)組增長135.11%。BZ5試件中混合型再生復(fù)合微粉替代水泥摻量由20%增長到40%,細(xì)骨料替代量由100%降為40%時(shí),其相對應(yīng)的最佳含水量增加幅度為66%,兩者共同說明骨料對水泥穩(wěn)定碎石混合料含水量的影響比混合型再生復(fù)合微粉顯著,且粗骨料對最佳含水量的影響大于細(xì)骨料[23-24]。

圖6 混合料的最佳含水量和最大干密度Fig.6 Optimum moisture content and maximum dry density of mixture

由圖6(b)可知,與基準(zhǔn)試件相比,摻入再生砂粉后水泥穩(wěn)定碎石混合料試件最大干密度減小,與最佳含水量相比,最大干密度變化幅度不太顯著,最小降低幅度為9.69%。BZ3試件最大干密度為所有試件中最小值,為2.199 g·cm-3,BZ6試件中混合型再生復(fù)合微粉替代量由20%增長到40%,粗骨料替代量由100%降低為20%,其相對應(yīng)的最大干密度增長8.78%,兩者共同說明混合型再生復(fù)合微粉可以有效改善水泥穩(wěn)定碎石混合料的密實(shí)度,進(jìn)而可提高水泥穩(wěn)定碎石混合料試件的最大干密度[25]。

2.2 抗凍性能評價(jià)

抗凍性能試驗(yàn)條件為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后,凍融循環(huán)5次,按照式(1)計(jì)算經(jīng)過5次凍融循環(huán)后,再生砂粉協(xié)同水泥穩(wěn)定碎石混合料抗壓強(qiáng)度損失BDR值,正交試驗(yàn)試件抗凍性能極差、方差分析分別見表5、6,A為混合型再生復(fù)合微粉摻量,B為再生細(xì)骨料摻量、C為再生粗骨料摻量。查F分布表,可確定出F1-0.01(2,2)=99.0,F1-0.05(2,2)=19.0,F1-0.10(2,2)=9.0,另規(guī)定某因素F值大于99.0為高度顯著,F值屬于[19.0,99.0]為顯著,F值小于9.0為非顯著因素。

表5 正交試驗(yàn)試件養(yǎng)護(hù)28 d抗凍性能極差分析Table 5 Extreme analysis of frost resistance of orthogonal test specimens curing for 28 d

經(jīng)測試基準(zhǔn)試件的BDR值為97.18%。

(1)

式中:BDR為經(jīng)n次凍融循環(huán)后試件的抗壓強(qiáng)度損失,%;RDC為n次凍融循環(huán)后試件的抗壓強(qiáng)度,MPa;RC為對比試件的抗壓強(qiáng)度,MPa。

由表5可知,所有測試試件的BDR值均小于JZ(基準(zhǔn)組)試件,最大降幅11.63%,這是由于混合型再生砂粉表面空隙多,吸水率大,試件內(nèi)部存有大量的水分,在凍結(jié)過程中會(huì)產(chǎn)生較大的膨脹應(yīng)力,進(jìn)而造成混合料內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞,在融化過程中其內(nèi)部水分對其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有一定程度的降低[26-27]。根據(jù)極差越大,因素水平改變對試驗(yàn)結(jié)果的影響越大,因此各因素主次順序?yàn)镃→B→A,抗壓強(qiáng)度損失BDR值越大,說明再生砂粉協(xié)同水泥穩(wěn)定碎石混合料的抗凍性能越強(qiáng),因此最優(yōu)方案為C2B1A2。

由表6可知,在影響5次凍融循環(huán)后的抗壓強(qiáng)度損失BDR值中,FC=169.465>F1-0.01(2,2)=99.0,FB=164.212>F1-0.01(2,2)=99.0,且FB

表6 正交試驗(yàn)試件養(yǎng)護(hù)28 d抗凍性能方差分析Table 6 Variance analysis of frost resistance of orthogonal test specimens curing for 28 d

2.3 干縮性能評價(jià)

干縮性能試驗(yàn)中試件養(yǎng)護(hù)齡期為28 d。描述材料干縮性能的指標(biāo)主要有失水率、干縮應(yīng)變、干縮系數(shù)、干縮量等。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的逐漸延長,失水率、干縮應(yīng)變、干縮系數(shù)逐漸趨于穩(wěn)定,且失水率和干縮應(yīng)變是計(jì)算其他指標(biāo)的基礎(chǔ)。因此,本文采用干縮應(yīng)變指標(biāo)評價(jià)干縮性能,計(jì)算公式見式(2)～(3)。將養(yǎng)護(hù)7 d的試件放置于水泥干燥收縮箱中,試驗(yàn)條件設(shè)定為溫度(20±1) ℃,相對濕度為(60±5)%,利用收縮膨脹儀測定試件在28 d時(shí)的收縮量。干縮應(yīng)變極差、方差分析見表7、8,基準(zhǔn)組失水率和干縮應(yīng)變值分別為1.65%和58.218×10-6。

表7 正交試驗(yàn)試件養(yǎng)護(hù)28 d干縮應(yīng)變極差分析Table 7 Range analysis of dry shrinkage strain of orthogonal test specimens curing for 28 d

表8 正交試驗(yàn)試件養(yǎng)護(hù)28 d干縮應(yīng)變方差分析Table 8 Variance analysis of dry shrinkage strain of orthogonal test specimens curing for 28 d

(2)

(3)

式中:l試件原長,mm;xi,j第i次測試時(shí)第j個(gè)千分表讀數(shù);δi第i次觀測的干縮量;ξi干縮應(yīng)變。

由表7可知,在9組試件的干縮應(yīng)變中,編號1和編號4的干縮應(yīng)變小于基準(zhǔn)試件,最大降幅27.82%。其余試件干縮應(yīng)變大于基準(zhǔn)試件,最大增幅69.75%。編號4的干縮應(yīng)變小于編號1,編號3試件最佳含水量最大。干縮應(yīng)變的大小與結(jié)合料的類型、劑量、被穩(wěn)定材料的類別、試件含水率等因素密切相關(guān)?；旌闲驮偕鷱?fù)合微粉可以發(fā)揮微集料和填充效應(yīng),可以有效提高試件密實(shí)度和強(qiáng)度,進(jìn)而提高試件抵抗收縮變形的能力,而混合型再生細(xì)集料由于粒徑較小,吸水率大,對試件抵抗收縮變形的能力不利。干縮應(yīng)變主要發(fā)生在失水階段,這一方面說明減少再生細(xì)骨料摻量和增加混合型復(fù)合微粉摻量可以改善水泥穩(wěn)定碎石混合料的干縮性能,另一方面說明混合型再生粗骨料、混合型再生細(xì)集料在混合料試件收縮過程中具有明顯耦合作用,適當(dāng)添加混合型再生細(xì)骨料可有效改善水泥穩(wěn)定類材料的干縮性能[28]。根據(jù)極差越大,因素水平改變對試驗(yàn)結(jié)果的影響越大,各因素主次順序?yàn)锽→C→A。再生砂粉協(xié)同水泥穩(wěn)定碎石混合料的最優(yōu)方案為B1C2A2。

由表8可知,在28 d干縮應(yīng)變中,FB=159.947>FC=154.478>F1-0.01(2,2)=99.0,故混合型再生細(xì)骨料和混合型再生粗骨料對試驗(yàn)結(jié)果的影響高度顯著,且混合型再生細(xì)骨料的影響程度大于混合型再生粗骨料。再生復(fù)合微粉FA的值為F1-0.05(2,2)=19.0

2.4 微觀分析

圖7為通過SEM獲得養(yǎng)護(hù)90 d的水泥穩(wěn)定碎石和加入混合型再生復(fù)合微粉以后的混合料的微觀形貌。

圖7 混合料微觀形貌Fig.7 Micromorphology of mixture

由圖7(a)可以清晰地看到,界面處存在較多塊狀或者片狀Ca(OH)2,水化產(chǎn)物分布不均勻且連接處存在缺陷,這將導(dǎo)致漿體與骨料之間的黏結(jié)力較差,影響水泥穩(wěn)定碎石路用性能。圖7(b)顯示混合型再生復(fù)合微粉的加入使得混合料內(nèi)部生成大量網(wǎng)狀水化硅酸鈣(C-S-H)凝膠層及針狀鈣礬石(AFt)晶體,且水化產(chǎn)物連成一片整體,在界面過渡區(qū)形成了大量網(wǎng)狀C-S-H凝膠層,有效改善了界面區(qū)骨架結(jié)構(gòu)。這主要是由于再生復(fù)合微粉中的磚粉、粉煤灰發(fā)揮了火山灰效應(yīng),而混合型再生粗骨料、細(xì)骨料中殘余的CaO等成分與水泥水化產(chǎn)物發(fā)生了二次水化作用[29]。綜上,混合型再生復(fù)合微粉協(xié)同水泥穩(wěn)定碎石混合料的水化產(chǎn)物結(jié)構(gòu)變得更加密實(shí),使其混合料強(qiáng)度得到持續(xù)提高,并減少混合料試件的收縮。

界面過渡區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)表征主要是微裂縫、孔隙的體積,對水泥穩(wěn)定碎石材料的強(qiáng)度或者彈性模量有很大影響[30]。過渡區(qū)作為砂漿基體與粗骨料顆粒之間的紐帶,其會(huì)對材料的耐久性能造成不良影響,其中在SEM照片中,光滑致密的部分為骨料,灰色部分為漿體部分水化產(chǎn)物。界面過渡區(qū)微觀形貌如圖8所示。圖8(b)中的骨料周圍的水化產(chǎn)物數(shù)量和類型多于圖8(a),且圖8(b)中的孔隙數(shù)量和孔徑明顯少或小于圖8(a),上述界面過渡區(qū)微觀結(jié)構(gòu)說明混合型再生復(fù)合微粉與水泥水化產(chǎn)物發(fā)生了火山灰效應(yīng),提高了界面過渡區(qū)的密實(shí)度,改善了骨料-水泥漿體界面的微觀結(jié)構(gòu)[31]。

為了進(jìn)一步探究界面過渡區(qū)的Ca/Si比,選取界面過渡區(qū)中點(diǎn)處進(jìn)行EDS分析,如圖9和表9所示,探究再生復(fù)合微粉-粉煤灰對界面過渡區(qū)元素含量的影響[32]。比較圖9(a)和(b),結(jié)合表9可知,摻入混合型再生復(fù)合微粉后試件的Ca/Si比降低,降低幅度為52.83%,這是由于再生復(fù)合微粉中磚粉、混凝土粉的二次水化反應(yīng)促進(jìn)了水泥水化,消耗了部分Ca(OH)2晶體,生成更多的網(wǎng)狀C-S-H凝膠。結(jié)合已有研究成果[30-32]可知,Ca/Si比越低,混合料試件抗凍性能等耐久性能越好,這與再生砂粉協(xié)同水泥粉煤灰穩(wěn)定碎石路用性能一致。

表9 界面過渡區(qū)EDS測試元素含量分布Table 9 Content distribution of EDS test elements of interface transition zone

圖9 界面過渡區(qū)EDS分析Fig.9 EDS analysis of interface transition zone

3 結(jié) 論

1)摻入再生砂粉后,改變細(xì)骨料的摻量,水泥穩(wěn)定碎石混合料的最佳含水率明顯增大,最大增幅為135.11%,而水泥穩(wěn)定碎石的最大干密度整體呈減小趨勢,最小降低幅度為9.69%,但當(dāng)摻入混合型再生復(fù)合微粉時(shí),可以有效改善混合料的密實(shí)度。

2)抗凍性能主要與試件內(nèi)部的孔隙和吸水率有關(guān),混合型再生粗、細(xì)骨料對試驗(yàn)結(jié)果的影響高度顯著,再生復(fù)合微粉會(huì)發(fā)揮填充和吸水作用,降低混合料內(nèi)部孔隙率。

3)混合型再生復(fù)合微粉發(fā)揮了微集料和填充效應(yīng),提高試件抵抗收縮變形的能力,而混合型再生細(xì)集料由于粒徑較小,吸水率強(qiáng),對試件抵抗收縮變形的能力不利。

4)微觀分析表明加入再生砂粉,水化產(chǎn)物結(jié)構(gòu)變得更加密實(shí),摻入混合型再生復(fù)合微粉后試件的Ca/Si比降低,降低幅度為52.83%,并減少了試件的收縮,路用性能也得到提高。