諸大宇，師恩耀，王文娜

（北京藍源恒基環(huán)保科技有限公司，北京 100013）

液蛋是指液體鮮蛋，是禽蛋經(jīng)打蛋去殼，將蛋液經(jīng)一定殺菌處理后包裝冷藏，代替鮮蛋消費的產(chǎn)品〔1〕。液蛋加工廢水主要來源于蛋液分離過程中的沖洗廢水，廢水中含有大量的有機物和蛋白質(zhì)，如果不經(jīng)處理直接排放，將會污染環(huán)境，破壞生態(tài)平衡，威脅人類的生產(chǎn)生活。由于液蛋廢水中營養(yǎng)物質(zhì)含量較高，不含有毒有害物質(zhì)，可生化性良好，在經(jīng)過預處理之后，一般可采用生物處理法對其進行處理。

某蛋業(yè)加工廠位于北京郊區(qū)，因附近沒有市政污水管網(wǎng)，污水處理后直接排入地表Ⅳ類水體，出水執(zhí)行《水污染物綜合排放標準》（DB 11/307—2013）中的B 排放限值標準。該標準對總氮和COD 的要求較為嚴格，為使液蛋加工廢水達標排放，需選擇可同時高效去除總氮和有機物的污水處理工藝。Bardenpho 工藝是在常規(guī)AAO 工藝基礎上增加后置缺氧池和后置好氧池，用以提升去除有機物能力和脫氮能力的工藝，后置好氧池可通過增設膜組件改為MBR 工藝，利用膜的高效截留特性，使活性污泥不隨出水流失，在生化池中形成高濃度的活性污泥，強化生化系統(tǒng)的處理效果。對于生物法脫氮，碳源不足嚴重制約了脫氮效率，投加外部碳源是行業(yè)內(nèi)通用手段，難點是前置好氧池到第一個缺氧池回流比的確定和碳源投加量的平衡，過高的回流比會帶來較高的溶解氧，進而抑制工藝反硝化效果，過低的回流比又會導致脫氮效率較低〔2〕。工業(yè)廢水中通常含有部分難降解有機物，僅采用生物法處理存在少量難降解有機物無法去除的問題，需增加深度處理工藝。臭氧催化氧化技術是目前處理高濃度、難降解廢水的先進技術〔3〕，生物處理后采用臭氧催化氧化進行深度處理，能進一步去除廢水中的部分難降解有機物，確保出水水質(zhì)穩(wěn)定達標排放。

通過介紹該液蛋加工廢水工程實例，旨在探索Bardenpho+MBR+臭氧催化氧化組合工藝在液蛋加工廢水實際工程設計中的關鍵參數(shù)和應用效果，以期為類似廢水處理工藝設計提供參考。

1 工程概況

工程設計處理水量為400 m3/d。通過取樣檢測得到實際水質(zhì)數(shù)據(jù)，進而制定進水水質(zhì)標準，出水水質(zhì)標準執(zhí)行《水污染物綜合排放標準》（DB 11/307—2013）中的B 排放限值。設計進、出水水質(zhì)見表1。因來水TP 較低，生化處理工藝對BOD5去除效果較好，出水TP 和BOD5易于達標，因此本工程重點關注COD、NH3-N、TN、SS 的達標情況。

表1 設計進、出水水質(zhì)Table 1 Design inlet and outlet water quality

2 工程設計

2.1 工藝選擇

1）預處理部分。預處理包括格柵、提升泵井、轉(zhuǎn)鼓格柵和調(diào)節(jié)池，格柵和轉(zhuǎn)鼓格柵截留污水中的懸浮物、纖維狀物質(zhì)，避免后續(xù)管道、水泵的堵塞，防止堵塞膜組件。調(diào)節(jié)池具有調(diào)節(jié)水質(zhì)和水量的作用，可降低生化池的運行沖擊負荷，保證生化工藝正常運行。

2）廢水可生化性判斷。通過前期進水數(shù)據(jù)分析可知，進水B/C=0.47>0.45，m（BOD5）/m（總凱氏氮）=4.8>4.0，m（BOD5）/m（TP）=63.0>17，可生化性較好，滿足《室外排水設計標準》（GB 50014—2021）中同步脫氮除磷生化處理工藝對水質(zhì)的要求。

3）生化處理工藝選擇。根據(jù)進、出水水質(zhì)指標可知，需處理的重點污染物是COD、BOD5、氨氮和總氮，難點是COD 和總氮的去除。由于出水直接排入地表Ⅳ類水體，對于COD、BOD5、氨氮、總氮、總磷、懸浮物等指標均有較高去除率要求，需選用污泥齡較長的工藝。本研究中，生化段選用改良Bardenpho五段式生化處理工藝+MBR 工藝。改良Bardenpho工藝由于后端增加后缺氧池和好氧池，解決了傳統(tǒng)AAO 工藝因總氮去除率受回流比限制難以提高的問題，強化了工藝脫氮效果。為了增強后缺氧池的脫氮效果，在后缺氧池投加優(yōu)質(zhì)碳源，提高工藝對總氮的去除效率〔4〕。MBR 膜組件放于后置好氧池內(nèi)，由于膜的高效截留作用，微生物被大量攔截在生物反應池內(nèi)，通過膜池高濃度污泥回流使生化系統(tǒng)維持較高微生物量，硝化細菌等污泥齡較長的微生物得以富集，系統(tǒng)的硝化和反硝化效率大幅度提高，同時對難降解有機物也保持一定的去除效率〔5〕。但本研究中Bardenpho+MBR 工藝仍不能穩(wěn)定將COD 去除到30 mg/L 以下，需在MBR 系統(tǒng)后增加深度處理工藝。

4）深度處理工藝選擇。深度處理選用臭氧催化氧化工藝，臭氧催化氧化既可以去除水中難降解有機物，又可以通過影響生物細胞的物質(zhì)交換能力進行殺菌，因此在廢水深度處理中的應用越來越廣，其兼具消毒、脫色及COD 去除功能〔6-7〕。

5）除磷工藝選擇。對于總磷，僅依靠生物除磷難以達標，本研究采用強化生物除磷和輔助化學除磷相結合的方法，在生物反應池投加聚合氯化鋁（PAC）進行同步除磷，并通過剩余污泥排放來達到去除總磷的目的。

綜上，為保證處理出水水質(zhì)達標及工藝運行穩(wěn)定，采用預處理+Bardenpho+MBR+催化氧化處理工藝對液蛋廢水進行處理，工藝流程見圖1。

圖1 工藝流程Fig. 1 Process flow chart

2.2 工藝計算

1）污泥質(zhì)量濃度計算。MBR 池設計污泥質(zhì)量濃度9 000 mg/L，MBR 池到好氧池污泥回流比取500%，則好氧池污泥質(zhì)量濃度理論值為7 500 mg/L；缺氧池2 污泥質(zhì)量濃度與好氧池污泥質(zhì)量濃度一致，為7 500 mg/L；好氧池到缺氧池1 污泥回流比取300%，則缺氧池1 污泥質(zhì)量濃度為5 600 mg/L；缺氧池1 污泥回流比取200%，則厭氧池污泥質(zhì)量濃度為3 750 mg/L。

2）缺氧池和好氧池容積計算。根據(jù)《室外排水設計標準》中AAO 工藝缺氧池容積和好氧池容積計算公式，水溫取10~25 ℃，按水量、水質(zhì)和污泥質(zhì)量濃度數(shù)據(jù)計算得到缺氧池有效容積Vn為265 m3，好氧池有效容積Vo為256 m3。為提高系統(tǒng)處理效率，缺氧池有效容積實際取400 m3，其中缺氧池1 為300 m3，缺氧池2 為100 m3，缺氧池單位MLSS 總氮負荷為0.02 kg/（kg·d），滿足《室外排水設計標準》（GB 50014—2021）總氮負荷≤0.05 kg/（kg·d）的要求。好氧池+MBR池總有效容積取400 m3，其中好氧池為300 m3，MBR池為100 m3，好氧池+MBR 池單位MLSS 的BOD5污泥負荷為0.08 kg/（kg·d），滿足BOD5污泥負荷0.05~0.10 kg/（kg·d）的要求。

3）碳源投加量計算。缺氧池1 脫氮率與好氧池硝化液回流比（r）成正相關，好氧池到缺氧池1 設計回流比為300%，計算可得缺氧池1 的理論脫氮率為r/（r+1）=75%。缺氧池1 設計脫氮率取70%，缺氧池2 需去除剩余硝態(tài)氮的質(zhì)量濃度為120×（1-70%）=36 mg/L。參考文獻〔8〕，甲醇投加量按去除硝態(tài)氮量的3 倍取值，則甲醇投加量為108 mg/L，按日處理水量為400 m3計算，得到每天甲醇投加量為43.2 kg。

4）臭氧投加量計算〔8〕。設計臭氧催化氧化去除COD 10 mg/L，每降解1 mg COD 需消耗4 mg 臭氧，計算臭氧投加量為40 mg/L，設計臭氧最大投加量為60 mg/L。

3 主要構筑物及設計參數(shù)

3.1 預處理單元

預處理單元包括格柵渠、提升泵井、轉(zhuǎn)鼓格柵和調(diào)節(jié)池。

1）格柵渠。2 座，尺寸2.5 m×0.8 m×3.0 m。格柵渠內(nèi)設置機械回轉(zhuǎn)格柵2 臺，用于攔截并清除污水中粗大懸浮物及雜質(zhì)，格柵寬度500 mm，柵隙3 mm，功率0.55 kW。

2）提升泵井。1 座，尺寸3.4 m×2.3 m×5.0 m，有效容積19.6 m3。井內(nèi)設污水泵2 臺，用于提升污水至轉(zhuǎn)鼓格柵，流量50 m3/h，揚程10 m，功率2.2 kW。

3）轉(zhuǎn)鼓格柵。2 臺，轉(zhuǎn)鼓直徑600 mm，柵隙1 mm，功率0.55 kW。

4）調(diào)節(jié)池。用于對不同時段產(chǎn)生的水質(zhì)、水量差異較大的廢水進行均質(zhì)處理，調(diào)節(jié)水量。1 座，尺寸18.0 m×4.5 m×5.0 m，有效容積364.5 m3，停留時間21.8 h。調(diào)節(jié)池內(nèi)設潛水攪拌機2臺，功率2.2 kW；設污水泵2臺，流量20 m3/h，揚程10 m，功率1.5 kW。

3.2 生化處理單元

生化處理單元包括厭氧池、缺氧池1、好氧池、缺氧池2 和MBR 池。在厭氧池的厭氧環(huán)境下聚磷菌釋放菌體內(nèi)儲存的多聚磷酸鹽，為好氧吸磷做準備。在缺氧池1 內(nèi)反硝化細菌利用好氧池回流混合液帶來的硝酸鹽以及進水中的有機物進行反硝化反應，把硝態(tài)氮轉(zhuǎn)化為氮氣釋放到空氣中達到去除總氮的目的。好氧池中，微生物在好氧環(huán)境下去除有機污染物，同時把有機氮和氨氮轉(zhuǎn)換成硝酸鹽氮；聚磷菌對胞外磷酸鹽超量吸收，通過排泥以達到去除總磷的目的。在缺氧池2 內(nèi)反硝化細菌利用投加的有機碳源和從好氧池帶來的硝酸鹽進行反硝化反應，進一步去除污水中的總氮。MBR 池中膜的高效截留作用使生化池中活性污泥保持較高濃度，提高了有機物的去除效率，并保證了硝化效果。

1）厭氧池。1 座，尺寸2.0 m×3.0 m×5.0 m，有效容積27.0 m3，停留時間1.6 h。池內(nèi)設潛水攪拌機2 臺，功率0.37 kW。

2）缺氧池1。1 座，尺寸17.0 m×4.0 m×5.0 m，有效容積300.0 m3，停留時間18.0 h，污泥回流比r1=200%。池內(nèi)設污泥回流泵2臺，揚程6 m，流量50 m3/h，功率2.2 kW；設潛水攪拌機2臺，功率2.2 kW。

3）好氧池。1 座，尺寸17.0 m×4.0 m×5.0 m，有效容積300.0 m3，停留時間18.0 h，硝化液回流比r2=300%，氣水比15∶1，設計曝氣速率4.2 m3/min。池內(nèi)設污泥回流泵2 臺，流量50 m3/h，揚程6 m，功率2.2 kW；設管式微孔曝氣器80 套，D=67 mm，長1 m。

4）缺氧池2。1 座，尺寸6.0 m×4.0 m×5.0 m，有效容積100.0 m3，停留時間6.0 h。池內(nèi)設潛水攪拌機2 臺，功率1.1 kW；設甲醇投加計量泵2 臺，流量30 L/h，功率0.22 kW。

5）MBR 池。1 座，尺寸6.0 m×4.0 m×5.0 m，有效容積100.0 m3，停留時間6.0 h，混合液回流比r3=500%。池內(nèi)設污泥回流泵2 臺，揚程6 m，流量80 m3/h，功率2.2 kW；設剩余污泥泵2 臺，流量10 m3/h，揚程10 m，功率0.75 kW。膜系統(tǒng)設計參數(shù)：PVDF中空纖維膜，膜平均通量13.3 L/（m2·h），膜面積1 250 m2，膜組件2 臺，膜吹掃曝氣量6.0 m3/min；空氣懸浮鼓風機2 臺，風量12 m3/min，風壓60 kPa，功率11 kW；膜產(chǎn)水泵2 臺，流量25 m3/h，揚程12 m，功率1.5 kW；膜反洗泵2 臺，流量12 m3/h，揚程10 m，功率0.75 kW；反洗加藥計量泵2 臺，流量300 L/h，功率0.22 kW；除磷藥劑PAC 投加計量泵2 臺，流量30 L/h，功率0.22 kW。

3.3 催化氧化池

設臭氧催化氧化池1 座，尺寸4.0 m×2.5 m×5.0 m，有效水深2.5 m，水力停留時間2.5 h，臭氧和催化劑有效接觸時間1.5 h，含活性炭濾層高度2.0 m，過濾速度1.6 m/s，臭氧最大投加質(zhì)量濃度60 mg/L。池內(nèi)設催化氧化池布水系統(tǒng)和鈦合金曝氣系統(tǒng)各1 套；設臭氧發(fā)生器1 臺，功率11 kW，臭氧產(chǎn)生量1 000 g/h；設空壓機2 臺，功率7.5 kW；設冷卻循環(huán)水泵2 臺，功率0.55 kW；設濾池反洗水泵2 臺，流量50 m3/h，揚程25 m，功率4 kW。

4 工藝調(diào)試

1）活性污泥培養(yǎng)。設備單機和清水調(diào)試結束后，采用污泥接種法進行生化調(diào)試。接種微生物取自附近市政污水處理廠脫水污泥。首先向生化池（總有效容積827 m3，包含厭氧池、缺氧池1、好氧池、缺氧池2 和MBR 池）內(nèi)注入占池體積一半的污水，開啟鼓風機進行曝氣，然后接種15 t 含水率80%的脫水污泥，經(jīng)計算，活性污泥投加質(zhì)量濃度=15×20%×109/（827×1 000）=3 627 mg/L。污泥均勻投加在好氧池和膜池后，添加污水至設計液位，開啟風機連續(xù)曝氣48 h，至污泥顏色變?yōu)楹稚?，開啟厭氧池和缺氧池攪拌機，開啟回流泵，繼續(xù)曝氣24 h 后，測得MBR池上清液COD 為50.3 mg/L，活性污泥初期培養(yǎng)結束。

2）階梯流量提升法調(diào)試。開啟膜產(chǎn)水泵使其間歇運行，運行7 min，停止1 min。初始產(chǎn)水量取設計通量的20%，第1 天膜產(chǎn)水泵流量設定為3.5 m3/h，檢測出水COD 穩(wěn)定在60 mg/L 以下，NH3-N 和TN 去除率低于20%；第5 天調(diào)整產(chǎn)水泵流量為7 m3/h，檢測出水COD 穩(wěn)定在50 mg/L 以下，NH3-N 和TN 去除率提升至40%；第10 天調(diào)整產(chǎn)水泵流量為10.5 m3/h，檢測出水COD 穩(wěn)定在30 mg/L 以下，已滿足排放標準，出水NH3-N、TN 分別為6.8、23.6 mg/L，仍未達標；第15 天調(diào)整產(chǎn)水泵流量為14 m3/h，檢測出水NH3-N 穩(wěn)定在1.3 mg/L，TN 為16.7 mg/L，COD 和NH3-N 均已穩(wěn)定達標；第20 天提升流量為17 m3/h，檢測MBR 池污泥質(zhì)量濃度達到9 000 mg/L，膜系統(tǒng)負壓穩(wěn)定，出水COD、NH3-N 和TN 均已穩(wěn)定達標排放，生化工藝調(diào)試結束。

3）運行階段參數(shù)設置。設置MBR 池回流比500%，好氧池回流比300%，缺氧池1 回流比200%，甲醇投加量為120 mg/L，臭氧投加量為50 mg/L，好氧池溶解氧質(zhì)量濃度為1.5~2.5 mg/L，缺氧池溶解氧質(zhì)量濃度為0.2~0.5 mg/L。

5 運行效果分析

5.1 沿程水質(zhì)檢測

在設定的參數(shù)下運行，連續(xù)35 d 對沿程水樣進行了連續(xù)取樣檢測，檢測數(shù)據(jù)平均值見表2。

表2 沿程水質(zhì)檢測數(shù)據(jù)Table 2 Water quality detection datas along the way mg/L

5.2 工藝對COD 的去除效果

運行期間，連續(xù)35 d 對進水和出水COD 進行檢測，結果見圖2。

圖2 系統(tǒng)進出水COD 變化Fig. 2 COD changes of system inlet and outlet water

由圖2 可知，系統(tǒng)進水平均COD 945.9 mg/L，出水COD 穩(wěn)定在30.0 mg/L 以下，出水平均COD 23.5 mg/L，工藝對COD 的平均去除率為97.5%，去除效果良好。表1 沿程監(jiān)測數(shù)據(jù)顯示，由于缺氧池回流污泥的稀釋作用，以及活性污泥對有機物的吸附和降解作用致使COD 在厭氧池降幅較大；之后，缺氧池1的反硝化作用和好氧池微生物的降解作用均消耗了一部分COD，使COD 進一步降低；進入缺氧池2 后，出水COD 出現(xiàn)升高現(xiàn)象，這是由于在缺氧池2 投加過量甲醇用于反硝化脫氮，部分碳源沒有被微生物利用導致缺氧池2 出水COD 升高。

研究表明，該工藝對COD 的高效去除作用主要源于：1）生化段活性污泥的吸附和生物降解作用可高效去除COD；2）微濾膜對懸浮活性污泥絮體具有截留作用，這使得系統(tǒng)保持較高的微生物濃度，進一步提高了系統(tǒng)的生化效果；3）臭氧催化氧化工藝對難降解有機物具有高效去除作用〔9〕。

5.3 工藝對NH3-N 的去除效果

運行期間，連續(xù)35 d 對進水和出水NH3-N 進行檢測，結果見圖3。

圖3 系統(tǒng)進出水NH3-N 變化Fig. 3 NH3-N changes of system inlet and outlet water

由圖3 可知，進水NH3-N 在26.2~97.7 mg/L 之間波動，出水NH3-N 穩(wěn)定在1.5 mg/L 以下，出水平均NH3-N 0.8 mg/L，工藝對NH3-N 的平均去除率為98.5%。表1 沿程數(shù)據(jù)顯示，厭氧池和缺氧池去除NH3-N 效率較低，其對NH3-N 的降低主要源于回流污泥的稀釋作用；NH3-N 的去除主要是在好氧池，因好氧池設計停留時間較長，微生物硝化效果較為徹底。

研究顯示工藝對NH3-N 的去除效果較好，由于膜的高效分離作用，使得生長世代周期較長的硝化菌得以在生物反應器內(nèi)富集〔10〕，從而保證了硝酸細菌和亞硝酸細菌在活性污泥中所占的比例；同時，膜沖刷曝氣量充足，MBR 池較高的溶解氧濃度強化了對氨氮的去除效果。

5.4 工藝對TN 的去除效果

運行期間，連續(xù)35 d 對進水和出水TN 進行檢測，結果見圖4。

圖4 系統(tǒng)進出水TN 變化Fig. 4 TN changes of system inlet and outlet water

由圖4可知，進水TN在45.3~118.7 mg/L之間波動，出水TN 穩(wěn)定在15 mg/L 以下，TN 平均去除率為 85.9%，出水平均TN 為10.5 mg/L。表1 沿程檢測數(shù)據(jù)顯示，厭氧池去除TN 效率較低，其總氮下降是由于回流污泥的稀釋作用導致；TN 大部分是在缺氧池1 內(nèi)經(jīng)由反硝化作用被去除，少部分是在缺氧池2 內(nèi)通過投加碳源經(jīng)由反硝化作用被去除；好氧池和MBR 池對TN去除效率較低，好氧池的硝化作用可把氨氮轉(zhuǎn)化為硝態(tài)氮。

進水中的氮主要以氨氮和有機氮的形式存在，硝態(tài)氮含量極低，而出水中氮的主要成分以硝態(tài)氮為主〔11〕。研究表明，系統(tǒng)對TN 具有較好去除效果的原因如下：1）>400%的硝化液回流比會攜帶過量的溶解氧破壞缺氧池1 的缺氧環(huán)境，從而抑制反硝化效果，本研究選用了合理的硝化液回流比（300%），使缺氧池1 能夠保持缺氧環(huán)境，有利于增強反硝化脫氮的效果；2）在缺氧池2 補充充足的碳源強化了后缺氧池反硝化脫氮效果，部分解決了因回流比限制致使前缺氧池脫氮效率無法提升的問題；3）缺氧池設計水力停留時間較長，同時MBR 池的污泥回流使得系統(tǒng)得以保持較高污泥濃度，維持較好的脫氮效果〔12〕。

5.5 工藝對SS 的去除效果

運行期間，連續(xù)35 d 對進水和出水SS 進行檢測，結果見圖5。

圖5 系統(tǒng)進出水SS 變化Fig. 5 SS changes of system inlet and outlet water

由圖5 可知，進水SS 在90.5~192.7 mg/L 之間波動，由于微濾膜的高效截留能力，出水懸浮物平均質(zhì)量濃度為1.3 mg/L，平均去除率為99.1%。

MBR 工藝對懸浮物的去除效率較高。由于膜組件的膜孔徑非常小，可將生物反應器內(nèi)全部的懸浮物和污泥都截留下來，原水中小顆粒物質(zhì)被膜生物反應器中活性污泥降解合成自身所需的有機物質(zhì)，再加上膜本身及其表面附著濾餅層的共同作用實現(xiàn)了對污水中懸浮固體的截留，使得膜生物反應器對懸浮物維持在較好的去除水平〔13〕。

5.6 MBR 膜污染情況

MBR 膜污染表現(xiàn)為產(chǎn)水通量下降或跨膜壓差（TMP）升高，運行期間膜通量設定為13.3 L/（m2·h），在恒定通量條件下運行，TMP 的變化情況見圖6。

圖6 膜運行通量和跨膜壓差變化Fig. 6 Variation of membrane operating flux and transmembrane pressure difference

由圖6 可知，運行初始TMP 為2.7 kPa，運行到第21 天時TMP 逐漸升高到9.5 kPa，隨即采用1 000 mg/L 的次氯酸鈉藥液實施在線化學清洗，清洗后TMP 恢復到4.3 kPa，在后期的運行過程中TMP 變化較穩(wěn)定，呈緩慢上升的趨勢。膜在運行的5 周內(nèi)TMP 一直保持在10 kPa 以下，膜污染發(fā)生較為緩慢，其原因如下：1）選用了進口高品質(zhì)膜產(chǎn)品，該膜產(chǎn)品抗污染能力較強；2）膜通量設計較為保守，MBR 在低于臨界通量條件下運行；3）定期對膜實施在線化學清洗，一定程度上減緩了膜污染的發(fā)生〔14〕。

6 經(jīng)濟分析

廢水處理設計規(guī)模為400 m3/d，工程總投資520萬元，其中設備費用285 萬元，土建費用235 萬元，噸水投資費用1.3 萬元。直接運行成本包括電費和藥劑費，其中，工藝運行每天耗電912.4 kW·h，合噸水電耗2.28 kW·h，電費按0.8 元/（kW·h）計，噸水用電成本約1.82 元，藥劑成本核算如表3 所示，約0.68元/t，直接運行成本共計約2.50 元/t。

表3 藥劑成本核算Table 3 Pharmaceutical cost accounting

7 結論

本研究采用“預處理+Bardenpho+MBR+催化氧化”組合工藝對液蛋加工綜合廢水進行處理，工程實踐表明，在進水平均COD 945.9 mg/L，NH3-N、TN、SS分別為26.2~97.7、45.3~118.7、90.5~192.7 mg/L 時，通過回流比的調(diào)整，碳源的投加，缺氧池和好氧池溶解氧的控制等綜合手段，經(jīng)該工藝處理后出水COD、NH3-N、TN 分別穩(wěn)定在30.0、1.5、15 mg/L 以下，SS 平均質(zhì)量濃度為1.3 mg/L，滿足《水污染物綜合排放標準》（DB 11/307—2013）中的B 排放限值要求，處理效果穩(wěn)定，可為類似廢水處理工程設計提供參考。