陳理輝*
(東莞市李群自動化技術(shù)有限公司,廣東 東莞)
機(jī)器人的應(yīng)用需求呈不斷上升的趨勢;如何在機(jī)器人有限的空間內(nèi)滿足功率器件的散熱需求,已成為機(jī)器人設(shè)計的關(guān)鍵技術(shù)和技術(shù)突破點(diǎn)之一。為避免高溫引起的電子產(chǎn)品失效,必須對電力電子設(shè)備采用合理的散熱技術(shù)[1]。在保證系統(tǒng)功能的同時,達(dá)到經(jīng)濟(jì)、體積小、高效和有效的散熱越來越受到機(jī)器人行業(yè)的重視[2]。伺服驅(qū)動器是機(jī)器人系統(tǒng)中的核心部件,將直流電轉(zhuǎn)化為驅(qū)動電的過程中,會產(chǎn)生大量的熱量[3]。伺服驅(qū)動器需依靠散熱器將絕大部分熱量散發(fā)到外界熱層中[4],其中因為發(fā)熱、散熱引起的可靠性問題是關(guān)注的焦點(diǎn)[5]。本文以伺服驅(qū)動器的散熱模型分析為起點(diǎn),分析伺服驅(qū)動器在機(jī)器人腔體內(nèi)的散熱模型;并通過工程仿真的方式驗證了理論分析和計算的合理性和可行性;為機(jī)器人伺服驅(qū)動系統(tǒng)的散熱設(shè)計提供了理論指導(dǎo)依據(jù)。
驅(qū)動器熱系統(tǒng)示意如圖1 所示。
圖1 驅(qū)動器熱系統(tǒng)示意
圖2 驅(qū)動器熱系統(tǒng)(帶外置散熱器)等效模型
根據(jù)熱阻-溫升公式分別計算:
繼續(xù)計算圖3 熱阻分別為:
圖3 機(jī)器人腔體熱系統(tǒng)示意
機(jī)器人腔體熱系統(tǒng)示意見圖3。
與驅(qū)動器熱系統(tǒng)示意圖不同的是,機(jī)器人熱系統(tǒng)中多了兩項參數(shù):[Rnp-a1]與[Ta1]。
機(jī)器人熱系統(tǒng)等效模型見圖4。
圖4 機(jī)器人熱系統(tǒng)等效模型
計算圖4 中熱阻分別為:
化簡為:
因散熱器的熱阻Rnq-a≥0,公式(16)可得:ΔT≤0.26535*P;影響IGBT 的殼溫主要是腔體溫度與外環(huán)境溫度ΔTa 的溫升;只要改變機(jī)器人的散熱能力,就控制了IGBT 的殼溫極限;
在機(jī)器人模型設(shè)計中,可按照以下步驟評估散熱能力:a.由Ta1=Tc-0.26535*P 算出腔體允許最高溫度;b.由ΔTa=Ta1-Ta 算出腔體與外環(huán)境允許的最高溫升;c.由ΔTa、P 代入公式(17),估算機(jī)器人的外表面散熱熱阻;d.由Rn-a=0.5*Rnq-a等效實(shí)際機(jī)器人的散熱熱阻。
第一步:機(jī)器人發(fā)熱器件發(fā)熱功率統(tǒng)計(見表1)
表1 機(jī)器人發(fā)熱器件發(fā)熱功率統(tǒng)計
第二步:計算功率器件允許的最大Ts3[外置散熱器高溫區(qū)域溫度]
公式:
注:根據(jù)邏輯電源產(chǎn)品規(guī)格書,其通??梢詽M足需求,故在此忽略計算。
則功率器件最大Ts3 為:
第三步:計算非功率器件允許的最大Ts3[外置散熱器高溫區(qū)域溫度]
公式:
這里取:k=3(機(jī)器人外面有散熱鰭片,且加額外的風(fēng)扇,差距較大);ka=0.1(主要通過金屬傳熱,空氣傳熱占發(fā)熱源的10%);腔體環(huán)境溫度Ta1 最高為:85℃;
則:
第四步:評估機(jī)器人本體的最終散熱熱阻需求。
取兩個熱阻的最小值,機(jī)器人的外表面散熱熱阻不大于0.102K/W;
最后可得機(jī)器人的整體散熱熱阻
為驗證本文計算推導(dǎo)的整體散熱熱阻是否合理,根據(jù)器件手冊的工作溫度范圍進(jìn)行仿真參數(shù)設(shè)置[7],為簡化仿真的模型,將發(fā)熱器件等效到一個驅(qū)動器內(nèi),對此進(jìn)行仿真(見圖5)。
圖5 工程等效仿真
圖5 中,設(shè)定的環(huán)境溫度為60 °C,在仿真模型達(dá)到熱平衡后,經(jīng)過記錄和測量伺服驅(qū)動器關(guān)鍵器件的溫升,滿足器件的可工作范圍,更是符合了設(shè)計的需求;驗證了此計算過程的合理性和可行性。
通過理論的分析和計算指導(dǎo),以及工程仿真,驗證了理論推導(dǎo)的合理性。這對機(jī)器人的散熱設(shè)計提供了理論保障和指導(dǎo)意義,通過理論分析,可在設(shè)計中思考如何根據(jù)實(shí)際工程的客觀限制因素,合理化地設(shè)計適合自身系統(tǒng)所使用的散熱器。