黃 鋒,楊正旭,周啟宏,劉星辰,張 班

(1.省部共建山區(qū)橋梁及隧道工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,重慶交通大學(xué) 重慶 400074; 2.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074; 3. 中鐵二十局集團(tuán)第三工程有限公司,重慶 400065)

0 引 言

隨著我國(guó)西部開發(fā)與“一帶一路”戰(zhàn)略的加速推進(jìn),西南山地城市交通基礎(chǔ)建設(shè)取得了突飛猛進(jìn)的發(fā)展,重慶作為典型的山地城市,基礎(chǔ)建設(shè)的發(fā)展必須以開山填谷的方式打破復(fù)雜地形條件的制約,因此在城市淺表地層以深厚土石回填體為主。不同于常規(guī)均質(zhì)巖體與土壤,土石回填體大都由體積離散性強(qiáng)且形態(tài)不規(guī)則的巖塊與黏土混合而成。受施工粗糙與監(jiān)管疏忽的影響,多數(shù)回填體土石級(jí)配不良,其滲透性特性難以把握[1-4]。因此,西南多雨氣候條件下土石回填體隧道與基坑的防水、加固工藝的改良一度成為施工建設(shè)單位的難題。

早期學(xué)者大多針對(duì)土的滲透特性開展了系列研究[5-7]。其中,太沙基等[5]針對(duì)粗粒土提出的滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式(1)受到廣大研究者的認(rèn)可;中國(guó)水科院劉杰[6]在太沙基經(jīng)驗(yàn)公式(1)的基礎(chǔ)上加大了土顆粒控制粒徑范圍,對(duì)粗粒土滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了改進(jìn),如式(2);朱崇輝[7]通過(guò)引入不均勻系數(shù)及曲率系數(shù)對(duì)太沙基經(jīng)驗(yàn)公式(1)進(jìn)行了改進(jìn),如式(3):

(1)

(2)

(3)

式中:k為粗粒土的滲透系數(shù);k10與k20分別為水溫10 ℃與20 ℃時(shí)的粗粒土滲透系數(shù),cm/s;e為孔隙比;d10與d20分別為土顆粒的有效粒徑,即土體粒徑級(jí)配分布曲線上顆粒粒徑占比10%與20%所對(duì)應(yīng)的土顆粒粒徑,cm;R為與其它未知因素的相關(guān)系數(shù),可通過(guò)數(shù)據(jù)擬合獲得;Cu為不均勻系數(shù);Cc為曲率系數(shù),可根據(jù)土體顆粒有效粒徑計(jì)算獲得。

隨著非均勻性顆粒介質(zhì)的滲透理論的發(fā)展,圍繞著砂土、砂礫等離散性大且黏聚力差的非均勻基質(zhì)滲透水特性研究不斷涌現(xiàn)出大量成果。蘇立君等[8]利用相關(guān)性分析方法針對(duì)天然砂土滲透系數(shù)提出經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式(4);梅世昂等[9]則通過(guò)一系列滲流試驗(yàn)研究,得出了砂礫土的滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式(5)?？梢?多數(shù)研究通過(guò)選取合適的粒徑來(lái)表征整體砂土的粒徑。

(4)

(5)

式中:C為無(wú)因次系數(shù),可取為157;n為孔隙率;P5為砂礫土中細(xì)顆粒的含量;d0為顆粒的控制粒徑,cm。

考慮到黏土與粗粒土間的滲透系數(shù)差異主要是由黏土結(jié)合水占據(jù)大量的滲流孔隙,而使基質(zhì)內(nèi)部滲流通道減少所致。因此,在計(jì)算黏土滲透系數(shù)過(guò)程中,為了排除結(jié)合水對(duì)孔隙比參數(shù)的影響,需將黏土基質(zhì)中結(jié)合水占據(jù)孔隙體積與土顆粒體積之比定義為無(wú)效孔隙比,而有效孔隙比則由總孔隙比與無(wú)效孔隙比作差獲得?；诖?黨發(fā)寧等[10]與楊忠翰等[11]通過(guò)滲透試驗(yàn)及有效孔隙比測(cè)試分別得到了黏性土與紅、黃黏土的滲流系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式如下:

(6)

k=10-7(3 442e4-12 923e3+18 124e2-11 245e+

2 603)

(7)

式中:eu為有效孔隙比;e0為無(wú)效孔隙比。

鑒于土石混合體級(jí)配構(gòu)成與介質(zhì)體積、形狀的非均勻性,其物理力學(xué)性質(zhì)也因此極為復(fù)雜,滲透特性也不同于均質(zhì)黏性土與規(guī)則砂礫料[12]。常規(guī)土體、砂礫等單一基質(zhì)材料的滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)土石混合體并不適用。因此,周中等[13]考慮土石混合體滲透特性的影響因素,基于土體與礫石的獨(dú)立滲透系數(shù)及相互影響機(jī)理,采用冪平均法提出土石混合體滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式(8):

k=[P5(kG)f+(1-P5)(kS)f]1/f

(8)

式中:kG為礫石的滲透系數(shù),cm/s;kS為土的滲透系數(shù),cm/s;f為無(wú)因次系數(shù),可以通過(guò)少量試驗(yàn)回歸分析確定。

綜上所述,滲流介質(zhì)構(gòu)成、顆粒級(jí)配及有效孔隙比等參數(shù)均是影響?zhàn)ね痢⑸巴?、砂礫、土石混合體滲流特性的主要因素,多數(shù)研究基于滲透試驗(yàn)利用經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)介質(zhì)滲透系數(shù)進(jìn)行表征。針對(duì)均質(zhì)單一介質(zhì)的滲透特性的研究較多且結(jié)論成熟,而對(duì)于土石顆料粒徑級(jí)配不良、尺寸形狀不均的土石混合體滲透特性的研究較少?？紤]到土石回填體中含石量對(duì)滲透性能影響顯著,且既有經(jīng)驗(yàn)公式的適用性難以把握。因此有必要針對(duì)土石回填體滲流特性的含石量敏感性開展常水頭試驗(yàn),對(duì)比分析土石回填體的滲透系數(shù)響應(yīng)趨勢(shì)與細(xì)顆粒流失規(guī)律,并對(duì)應(yīng)給出滲透系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)擬合公式,可為土石回填土含石量的控制及地層加固工藝的優(yōu)化提供參考與借鑒。

1 大粒徑土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)

1.1 土石回填體工程特征與樣品制備

工程土石回填體取自重慶軌道交通10號(hào)線二期蘭花湖停車場(chǎng)基坑與出入段隧道土建施工現(xiàn)場(chǎng)。現(xiàn)場(chǎng)地表土石回填體地層深厚且處于欠固結(jié)狀態(tài),土石回填體強(qiáng)度通常受區(qū)域性地表強(qiáng)降水及地下水遷移的影響而發(fā)生弱化?，F(xiàn)場(chǎng)土石回填體地層在降水入滲與施工擾動(dòng)共同作用下極易出現(xiàn)地表塌陷、基坑邊坡滑塌、隧道掌子面變形等施工問(wèn)題,施工期間多通過(guò)地表注漿對(duì)軟弱地層進(jìn)行加固,同時(shí)利用基坑井點(diǎn)降水與掌子面帷幕注漿止水等工藝對(duì)工區(qū)范圍內(nèi)地下水進(jìn)行引排與堵截。室內(nèi)試驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)灌水法測(cè)得土石回填體相關(guān)的基本物理參數(shù)見表1。

表1 土石回填體基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of soil-rock backfill

首先將現(xiàn)場(chǎng)獲取的工程土石回填體粗略篩分為兩部分:0～5 mm的細(xì)顆粒土與5～60 mm的粗顆粒塊石。隨后,并按照0%、20%、40%、60%、80%、100%的粗顆粒塊石的摻混比例(含石量v)進(jìn)行混合。為了檢測(cè)試驗(yàn)樣品的顆粒級(jí)配,再次針對(duì)摻混后的土石回填體進(jìn)行篩分與稱量統(tǒng)計(jì),獲得不同含石條件下土石回填體的顆粒級(jí)配曲線如圖1。隨著土石回填體含石量的增加,粗顆粒增多而細(xì)顆粒減少,因定義細(xì)顆粒土與粗顆粒塊石的界限為5 mm,故含石量0%的土石回填體內(nèi)無(wú)大于5 mm的粗顆粒,而含石量100%的回填體內(nèi)則無(wú)小于5 mm的細(xì)顆粒。綜上所述,通過(guò)原狀土石回填體的粗略篩分混合而成土石混合體滿足常水頭滲透試驗(yàn)樣品的級(jí)配要求。

圖1 不同含石量樣品的級(jí)配曲線Fig. 1 Grading curve of samples with different stone contents

1.2 土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)方案

針對(duì)土體常水頭滲透試驗(yàn),GB/T50123—2019《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中規(guī)定圓筒內(nèi)徑須大于土體顆粒直徑的10倍。周中等[13]采用自制常水頭滲透試驗(yàn)儀開展測(cè)試期間,按照規(guī)范要求僅將基質(zhì)最大粒徑控制在2 cm?？梢?為了滿足大粒徑土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)規(guī)定,對(duì)試驗(yàn)儀器尺徑提出更高要求。因此,依據(jù)實(shí)際工程背景筆者采用LDST-300粗粒土常水頭滲透儀(圖2)對(duì)大粒徑土石回填體滲透系數(shù)進(jìn)行測(cè)定,該設(shè)備主要由供水箱、試樣桶、測(cè)壓管和集水槽四部分組成,剛性試樣桶內(nèi)徑為300 mm,高為500 mm,設(shè)備滿足TB10751—2018《高速鐵路路基工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》最大粒徑不大于75 mm的粗粒土的常水頭滲透試驗(yàn)要求。

圖2 試驗(yàn)裝置示意Fig. 2 Schematic diagram of test device

為了分析含石量對(duì)土石回填體滲透特性的影響,考慮土石回填體中塊石含量(顆粒粒徑大于5 mm屬于塊石顆粒),設(shè)計(jì)6組常水頭試驗(yàn)工況,如表2。

表2 試驗(yàn)方案Table 2 Test scheme

常水頭試驗(yàn)步驟大致如下:

1)工程土石回填體取回后需進(jìn)行烘干、篩分等工作,確定土石級(jí)配。隨后將篩分樣品分為顆粒尺寸為0～5 mm的土顆粒與塊體尺寸為5～60 mm的塊石兩部分,控制工況設(shè)定含石量配置試驗(yàn)樣品并均勻拌合。

2)試樣桶裝樣前需在內(nèi)壁均勻涂抹凡士林減小摩擦阻力帶來(lái)的試驗(yàn)誤差。隨后將試驗(yàn)樣品分10層裝入,并對(duì)層間接觸面進(jìn)行鑿毛處理,控制分層厚度為特征粒徑d85的1.5～2倍(即層厚50 mm),依據(jù)初始干密度1.8 g/cm3,將試樣分10層裝入圓筒內(nèi),基于實(shí)際情況結(jié)合相關(guān)文獻(xiàn)[12,14]結(jié)論,統(tǒng)一控制不同含石量試樣壓實(shí)度為0.8,固定落距為40 cm,使用質(zhì)量為9 kg,直徑100 mm的擊實(shí)錘進(jìn)行試樣擊實(shí),控制擊數(shù)實(shí)況為98次,共計(jì)擊實(shí)能量為987.84 kJ/m3。擊實(shí)錘壓實(shí)期間采用環(huán)刀取樣進(jìn)行壓實(shí)度抽樣檢測(cè),每層試樣裝填合格后,開啟試樣筒底部進(jìn)水管對(duì)試樣自下向上逐漸浸潤(rùn)至飽和后關(guān)閉。

3)隨后,將供水管接入試樣筒頂部注入試樣筒內(nèi),降低調(diào)節(jié)管至試樣靠上1/3高度處,形成水位差,使水滲入試樣后經(jīng)調(diào)節(jié)管流出。隨后保持試樣筒內(nèi)水位不變,使試樣處于常水頭環(huán)境下進(jìn)行滲透,待測(cè)壓管水位穩(wěn)定后,記錄各測(cè)壓管水位差,同時(shí)測(cè)量記錄集水槽自調(diào)節(jié)管口接取滲透水的體積與進(jìn)水管的水溫。隨后分別降低調(diào)節(jié)管至試樣的中部與下部1/3處改變水力坡降進(jìn)行重復(fù)測(cè)試,最后計(jì)算3次測(cè)試滲透系數(shù)的平均值。

2 土石回填體滲流特征含石量敏感性分析

2.1 土石回填體滲透系數(shù)含石量敏感性分析

基于土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)數(shù)據(jù),可通過(guò)式(9)計(jì)算獲得試樣滲透系數(shù)(k20),并利用平均處理方法對(duì)3次試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)見表3?？芍?土石回填體標(biāo)準(zhǔn)滲透系數(shù)隨含石量的增加而迅速增長(zhǎng)。

(9)

式中:Q為時(shí)間t內(nèi)滲透水量,cm3;L為裝填試樣高度,cm;H為平均水位差,cm;t為時(shí)間,s;A為裝填試樣橫斷面面積,cm2;ηT為水在水溫T下的動(dòng)力黏度,10-6kPa·s,試驗(yàn)水體溫度約20 ℃;ηT/η20為效正系數(shù)。

表3 土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Results of constant head permeability test of soil-rock backfill

基于周中等[13]對(duì)土石混合體中含石量與滲透系數(shù)關(guān)系的研究結(jié)論,發(fā)現(xiàn)筆者研究對(duì)象(最大塊石粒徑為60 mm的土石回填體)的含石量與滲透系數(shù)之間同樣滿足顯著的指數(shù)關(guān)系,如圖3。在試驗(yàn)數(shù)據(jù)及規(guī)律合理的基礎(chǔ)上,觀察到最大塊石粒徑為60 mm的土石回填體滲透系數(shù)隨含石量增加而增大過(guò)程中,含石量為60%可作為滲透系數(shù)指數(shù)增長(zhǎng)的拐點(diǎn),當(dāng)含石量大于60%時(shí),土石回填體滲透系數(shù)增幅顯著增大。與周中等[13]所用試樣不同,筆者采用的土石回填體試樣顆粒級(jí)配中粒徑<1 mm的細(xì)顆粒少,而粒徑>5 mm的顆粒多,使得介質(zhì)的滲透性因孔隙度的增大而變差,而塊石的形狀與磨圓度對(duì)介質(zhì)的滲透性也存在一定程度的影響。

圖3 經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果Fig. 3 Calculation results of empirical formula

為了探究土石回填體滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式的適用性,選取前文提到的具有代表性的公式(4),公式(8)對(duì)筆者試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行計(jì)算比對(duì)?？梢?土石回填體含石量較低時(shí),計(jì)算結(jié)果較接近,而當(dāng)含石量>60%時(shí),除了周中公式外,其他經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果差異性逐漸顯著,這主要與試驗(yàn)樣品與方法不同有關(guān)。其中,公式(1)與公式(2)只單獨(dú)考慮了土的滲透系數(shù)而計(jì)算結(jié)果偏小,更適用于小顆粒均勻土體滲透系數(shù)的計(jì)算;公式(4)因考慮了不均勻系數(shù)與曲率系數(shù)而計(jì)算結(jié)果偏大,更適用于砂礫土的滲透系數(shù)計(jì)算。而文中最大塊石粒徑為60 mm的土石回填體試驗(yàn)數(shù)據(jù)與公式(8)的高度擬合則說(shuō)明了公式(8)的適用范圍與試驗(yàn)的合理性。

2.2 土石混合體細(xì)顆粒流失量化分析

土石回填體常水頭滲透試驗(yàn)期間,集水槽中的水逐漸由渾濁變?yōu)榍宄?說(shuō)明土石回填體內(nèi)細(xì)顆粒隨水體遷移與滲透發(fā)生流失。對(duì)比試驗(yàn)結(jié)束后試樣的土體流失情況如圖4?？梢?在含石量較低時(shí)(0%～20%),土石回填體試樣僅局部出現(xiàn)小區(qū)域土體流失,呈法向傾斜分布,試樣成型較好。含石量增至40%時(shí),試樣土體流失區(qū)域有所擴(kuò)大,呈法向條形分布,表面露出少量粗顆粒,試樣成型良好。含石量繼續(xù)增大(60%～80%),試樣土體流失區(qū)域擴(kuò)大并由法向條形向環(huán)向擴(kuò)展貫通呈片,表面大量粗顆粒外露,試樣基本成型。含石量為100%時(shí),試樣缺少細(xì)顆粒的黏聚,僅靠粗顆粒骨架難以成型。綜上所述,常水頭滲透作用下土石回填體細(xì)顆粒的流失量及流失范圍均隨含石量的增加而增大,土石回填體成型能力也因塊石占比的增加而變差。依此可見,土石回填體地層中細(xì)顆粒土在降雨入滲及地下水遷移作用下發(fā)生流失是地層失穩(wěn)、塌陷災(zāi)害的主要誘因。

控制集水槽內(nèi)渾濁液體細(xì)顆粒的2次沉降、收集、烘干、稱重的間隔為5 min,分別繪制6種土石回填體試樣細(xì)顆粒流失量隨滲透時(shí)間的變化曲線,如圖5。細(xì)顆粒土的累計(jì)流失量隨滲流時(shí)間的延長(zhǎng)由小變大并在最終趨于平穩(wěn),而細(xì)顆粒流失速度(曲線斜率)隨滲流時(shí)間的延長(zhǎng)呈現(xiàn)出先增大后減小的規(guī)律。結(jié)合圖4揭示的土石回填體試樣透水形態(tài)變化分析可知,常水頭滲透試驗(yàn)期間,試樣粗顆粒所占比重隨細(xì)顆粒流失量的增加而增大,因此在滲流試驗(yàn)前期(約30 min)內(nèi),細(xì)顆粒流失速度存在由小到大的變化,而試驗(yàn)后期細(xì)顆粒流失速度由大到小變化主要是試樣內(nèi)部細(xì)顆粒流失殆盡所致。

圖4 不同含石條件下透水試樣土體流失及成型狀態(tài)Fig. 4 Soil loss and forming state of permeable samples under different stone content conditions

圖5 不同含石條件下透水試樣細(xì)顆粒流失時(shí)程曲線Fig. 5 Time history curve of fine particle loss of permeable samples under different stone content conditions

定義試樣中細(xì)顆粒流失量占比C為土石回填體試樣中細(xì)顆粒在滲流作用下累計(jì)流失質(zhì)量ml與土石回填體試樣中初始摻入細(xì)顆粒質(zhì)量ms之比,如圖6,擬合為經(jīng)驗(yàn)公式為:

(12)

式中:ml為流失土體質(zhì)量;ms為土石回填體中土的質(zhì)量;v為含石量。

土石回填體內(nèi)細(xì)顆粒流失占比與材料含石量呈指數(shù)正相關(guān)的原因主要有兩方面,一方面是前文所述大量塊石的摻入形成粗顆粒骨架,介質(zhì)滲透系數(shù)隨孔隙率的增大而增大,進(jìn)而加快了自由水遷移帶走細(xì)顆粒的速率;另一方面則是土石回填體中塊石粗顆粒骨架與細(xì)顆粒土的黏聚性下降,自由化滲透路徑固定且粗顆粒表面細(xì)顆粒附著率低,導(dǎo)致大量輕質(zhì)細(xì)顆粒流失。

圖6 不同含石條件下細(xì)顆粒累計(jì)流失占比Fig. 6 Proportion of cumulative loss of fine particles under different stone content conditions

3 結(jié) 論

以在建工程工區(qū)地層的土石回填體的滲透水特征與地層加固工藝為背景,基于回填體的真實(shí)含石量與顆粒級(jí)配,于實(shí)驗(yàn)室內(nèi)完成了最大粒徑為60 mm下不同含石量土石回填體常水頭試驗(yàn)研究,得到了如下3點(diǎn)主要結(jié)論,可為土石回填土體地層的注漿加固工藝與截排水措施優(yōu)化提供參考。

1)大粒徑土石回填體滲透系數(shù)隨含石量的增加呈指數(shù)形式增長(zhǎng),當(dāng)含石量大于60%時(shí),土石回填體滲透系數(shù)增幅顯著增大。土-石回填體滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式的參數(shù)優(yōu)化應(yīng)綜合考慮細(xì)顆粒土體與粗顆粒塊石的綜合影響。

2)土石回填體滲流作用下細(xì)顆粒的累計(jì)流失量隨滲流時(shí)間的延長(zhǎng)呈現(xiàn)小-大-平穩(wěn)的過(guò)程,而流失速度則呈現(xiàn)出先增大后減小規(guī)律。土石回填體內(nèi)細(xì)顆粒流失與材料含石量呈指數(shù)正相關(guān)。

3)顆粒級(jí)配不良的土石混合體中粗顆粒骨架間孔隙是自由水遷移與滲流的主要通道,而細(xì)顆粒的黏聚性及表面附著性不佳是土體流失關(guān)鍵因素。