高建雷
(山西焦化集團(tuán)有限公司,山西 洪洞 041600)
在煉焦過(guò)程中,焦?fàn)t產(chǎn)生的荒煤氣溫度高達(dá)650~750 ℃,通過(guò)上升管換熱器后溫度依然達(dá)到了550~600 ℃,在橋管和集氣管內(nèi),用循環(huán)氨水噴灑冷卻至80~82 ℃,循環(huán)氨水溫度高達(dá)75 ℃,具有較高的顯熱。為保證氨水冷卻煤氣過(guò)程中蒸發(fā)的推動(dòng)力,橋管處噴灑氨水的溫度一般高于70 ℃即可,可利用熱量較大。在焦化產(chǎn)生過(guò)程中,各種介質(zhì)需要頻繁升降溫,需要低溫水為換熱介質(zhì),目前工業(yè)用制冷機(jī)多為燃?xì)夂驼羝鳛閯?dòng)力,制取生產(chǎn)所需的低溫水,不僅能耗高、運(yùn)行不經(jīng)濟(jì),且產(chǎn)生的廢氣和廢水還會(huì)造成環(huán)境污染。
循環(huán)氨水余熱制冷機(jī)是通過(guò)利用循環(huán)氨水作為熱源驅(qū)動(dòng)代替煤氣、蒸汽等熱源,為新技術(shù)、新工藝。目前山西焦化已建成投入使用,以前使用的蒸汽型制冷機(jī)組和燃?xì)庑椭评錂C(jī)組均改為補(bǔ)充使用,平時(shí)均以氨水余熱制冷機(jī)組為主要制冷設(shè)備,項(xiàng)目節(jié)能降耗效果顯著,預(yù)計(jì)每產(chǎn)生熱值100 萬(wàn)kcal/Nm3,節(jié)約1.1 t飽和蒸汽或170 m3焦?fàn)t煤氣。如何充分利用系統(tǒng)余熱,降低能源消耗,減少環(huán)境污染都將是發(fā)展的趨勢(shì)。
此方案設(shè)計(jì)的氨水余熱利用制冷系統(tǒng),將循環(huán)氨水泵出口1 150 m3/h、75 ℃的熱氨水送入氨水余熱制冷機(jī)組進(jìn)行熱量回收,出氨水余熱制冷機(jī)組的氨水溫度降低至67 ℃后送至煉焦車間對(duì)荒煤氣噴灑降溫。制取的低溫水直接并入化產(chǎn)車間制冷水管網(wǎng)送至各用點(diǎn)使用。新建的氨水余熱利用制冷系統(tǒng)節(jié)省焦?fàn)t煤氣的消耗量,實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗,達(dá)到降低生產(chǎn)運(yùn)行成本的目的。氨水余熱利用制冷項(xiàng)目屬行業(yè)成熟工藝。按現(xiàn)有氨水的余熱利用率計(jì)算可制取760 kcal/h 冷量的制冷水,設(shè)置2 臺(tái)380 kW 的氨水制冷機(jī)組,這樣運(yùn)行方式更為靈活。
氨水循環(huán)系統(tǒng):氨水余熱制冷機(jī)組系統(tǒng)擬修建在化產(chǎn)車間冷卻塔旁空地。通過(guò)在原循環(huán)氨水泵出口管DN500 的管道上,采用帶壓開(kāi)孔的方式,將75 ℃的熱氨水引至氨水余熱制冷機(jī)組進(jìn)行余熱利用?;厥諢崃亢蟮陌彼疁囟冉档椭?7 ℃,再送至煉焦車間對(duì)荒煤氣進(jìn)行噴灑降溫,既實(shí)現(xiàn)了氨水余熱利用,又使噴灑的氨水溫度降低,提高了荒煤氣冷卻效果。冷卻后的高溫氨水經(jīng)過(guò)機(jī)械化澄清槽凈化處理后,再通過(guò)循環(huán)氨水泵輸送至本機(jī)組進(jìn)行余熱利用,持續(xù)循環(huán)。
制冷水循環(huán)系統(tǒng):在化產(chǎn)車間使用后的制冷水通過(guò)管道輸送至本制冷機(jī)組,通過(guò)制冷機(jī)換熱,將23 ℃的冷卻水冷卻至16 ℃,再輸送到制冷水主管道,供化產(chǎn)車間初冷、預(yù)冷、提鹽、終冷、風(fēng)機(jī)用水使用。各點(diǎn)使用后溫升的冷卻水再通過(guò)管路輸送至制冷系統(tǒng)制冷降溫,如此循環(huán)。環(huán)境溫度發(fā)生變化時(shí),各溫度亦有少量變化。
工藝流程簡(jiǎn)圖如圖1 所示。
圖1 工藝流程圖
本制冷機(jī)組與原燃?xì)鈾C(jī)組并聯(lián)運(yùn)行,互不影響。以氨水余熱制冷機(jī)組運(yùn)行為主,燃?xì)鈾C(jī)組運(yùn)行為輔。當(dāng)環(huán)境溫度變化、循環(huán)氨水溫度降低、制冷水用量發(fā)生較大變化,余熱機(jī)組不能滿足制冷水水溫要求時(shí),根據(jù)制冷水水溫,選擇性開(kāi)啟原燃?xì)鈾C(jī)組。理論上夏季高溫天氣時(shí),“余熱機(jī)組+2 臺(tái)燃?xì)鈾C(jī)組”運(yùn)行模式,即可滿足現(xiàn)有條件下的化產(chǎn)車間用水。
1)對(duì)廠區(qū)所有的氨水管道進(jìn)行保溫,減少氨水流動(dòng)過(guò)程中不必要的熱量損失,以保證進(jìn)入上升管噴灑前氨水溫度大于63℃。調(diào)試過(guò)程中密切跟蹤記錄循環(huán)氨水在橋管處的噴灑溫度、噴灑壓力和荒煤氣降溫后的溫度,對(duì)荒煤氣的冷卻效果進(jìn)行實(shí)時(shí)跟蹤分析。
2)為了保證出余熱利用系統(tǒng)的循環(huán)氨水的噴灑效果,新增3 臺(tái)氨水泵,新增氨水泵僅用于克服新增加的余熱利用系統(tǒng)內(nèi)的系統(tǒng)阻力(流量為700 m3/h/臺(tái)),保證氨水的噴灑壓力較改造前(改造前進(jìn)橋管循環(huán)氨水主管處壓力0.35 MPa)增加0.03~0.05 MPa,從而保證循環(huán)氨水在橋管處的霧化效果,噴灑的循環(huán)氨水量不變的情況下保證荒煤氣降溫效果,避免由于循環(huán)氨水溫度降低后導(dǎo)致循環(huán)氨水在橋管處的噴灑不均勻后與荒煤氣接觸不充分,導(dǎo)致荒煤氣溫度升高。
3)氨水進(jìn)氨水余熱制冷機(jī)前需設(shè)置自清洗過(guò)濾器,處理的氨水流量為1 400 t/h,自清洗過(guò)濾器殼體采用304 不銹鋼,濾網(wǎng)采用鈦鋼。自清洗過(guò)濾器后氨水中焦油含量小于100mg/L,同時(shí)保證去除95%以上的大于200 μm 的顆粒。防止氨水中雜質(zhì)進(jìn)行制冷機(jī)組,進(jìn)而影響余熱制冷機(jī)的換熱效率。
4)為防止制冷機(jī)組中各水路管道出現(xiàn)腐蝕穿孔等問(wèn)題,且必須保證制冷機(jī)組內(nèi)的換熱效率,冷卻水換熱管采用材質(zhì)為鈦材光管,厚度為0.7 mm。冷水換熱管為316L 不銹鋼材質(zhì)的光管,厚度為0.8 mm。制冷機(jī)與氨水系統(tǒng)接觸的換熱管為鈦材光管,厚度為0.7 mm。溶液熱交換器考慮溶液流通阻力小,流道寬,不易使主機(jī)內(nèi)部溶液結(jié)晶的溶液熱交換器形式,且換熱效率滿足氨水余熱制冷機(jī)對(duì)熱量的需求。
5)在單臺(tái)制冷機(jī)循環(huán)氨水管進(jìn)出口和氨水余熱制冷機(jī)組氨水總管進(jìn)出口均安裝電動(dòng)閥門,通過(guò)程序設(shè)定,將氨水余熱制冷機(jī)組旁通閥設(shè)置為故障狀態(tài)下立即全開(kāi),氨水余熱制冷機(jī)組進(jìn)出口閥門設(shè)置為故障狀態(tài)下立即全關(guān),實(shí)現(xiàn)在機(jī)組故障時(shí)自動(dòng)快速切換,保證高溫荒煤氣冷卻用循環(huán)氨水的供應(yīng)不受氨水制冷機(jī)組系統(tǒng)故障而中斷。
1)本項(xiàng)目余熱利用制冷系統(tǒng)每小時(shí)可以產(chǎn)生制冷量為760 萬(wàn)kcal,現(xiàn)有燃?xì)庑椭评錂C(jī)的COP 制冷效率為1.354,焦?fàn)t煤氣燃燒效率為94%,焦?fàn)t煤氣熱值按4 100 kcal/Nm3計(jì),余熱制冷機(jī)投用后每小時(shí)可節(jié)約焦?fàn)t煤氣1 456.4 Nm3。
2)橋管處噴灑冷卻后荒煤氣冷卻溫度由82 ℃下降至80 ℃,冷卻效果良好。
3)自清洗過(guò)濾器后焦油含量降至38 mg/L,200 μm以上的顆粒檢測(cè)不出,換熱效率未受影響。完全替代原4 臺(tái)350 萬(wàn)kcal/h 直燃型溴化鋰吸收式制冷機(jī)組,制冷效率高。
該項(xiàng)目已在我廠連續(xù)運(yùn)行1 a 以上,針對(duì)循環(huán)氨水特性、焦化生產(chǎn)工藝,通過(guò)優(yōu)化循環(huán)氨水工藝,采用管道保溫、增加氨水泵和制冷機(jī)前增加自清洗過(guò)濾器等措施保證高溫荒煤氣的冷卻效果。通過(guò)優(yōu)化吸收器中的溶液和蒸發(fā)器中的冷劑水噴淋方式及選擇管殼式換熱器作為溶液熱交換器,提升制冷機(jī)組的換熱效率和抗堵性,保證了制冷機(jī)組的正常運(yùn)行,制冷量達(dá)到設(shè)計(jì)值,且焦?fàn)t沒(méi)有因循環(huán)氨水溫度降低引起高溫荒煤氣冷卻效果變差和集氣管堵塞問(wèn)題。該項(xiàng)目屬于節(jié)能降耗技術(shù),充分利用系統(tǒng)余熱,減少煤氣等能源消耗。