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        全煤巷破碎應(yīng)力區(qū)支護(hù)技術(shù)應(yīng)用

        2023-11-15 08:31:32胡亞琴
        山東煤炭科技 2023年10期
        關(guān)鍵詞:鋼棚錨索斷層

        胡亞琴

        (山西焦煤霍州煤電職教中心,山西 霍州 031400)

        掘進(jìn)巷道過(guò)地質(zhì)構(gòu)造、采空區(qū)等集中應(yīng)力帶時(shí),圍巖出現(xiàn)應(yīng)力顯現(xiàn)現(xiàn)象,如頂板下沉、斷裂,兩幫破碎,底板鼓起等,不僅增加圍巖控制難度,降低支護(hù)效果,而且很容易出現(xiàn)頂板冒漏事故,威脅著巷道掘進(jìn)安全。目前針對(duì)應(yīng)力區(qū)巷道圍巖主要采用補(bǔ)打密集錨桿(索)、架設(shè)工字鋼棚以及注漿等進(jìn)行控制維護(hù)。但應(yīng)力破碎圍巖采用錨桿(索)支護(hù)時(shí),破碎圍巖“松動(dòng)圈”范圍擴(kuò)展至錨固段時(shí),錨固效果差、支護(hù)失效率高,達(dá)不到預(yù)期支護(hù)效果;工字鋼棚支護(hù)工藝簡(jiǎn)單、成本費(fèi)用低,但由于工字鋼支護(hù)截面積小,支護(hù)效果差,易出現(xiàn)變形,工字鋼梁兩側(cè)腰線很容易對(duì)圍巖產(chǎn)生破壞作用;注漿支護(hù)能夠快速對(duì)破碎圍巖進(jìn)行粘接、加固,局部圍巖注漿加固效果好,但是對(duì)整體圍巖控制效果差。因此,對(duì)應(yīng)力區(qū)圍巖采取合理有效的聯(lián)合支護(hù)技術(shù),對(duì)圍巖變形控制,提高應(yīng)力區(qū)圍巖掘進(jìn)效率具有重要意義。本文以三交河煤礦203 運(yùn)輸順槽為研究背景,根據(jù)巷道掘進(jìn)期間過(guò)應(yīng)力區(qū)圍巖破碎機(jī)理,提出了“注漿加固+桁架錨索+π 型鋼棚”聯(lián)合支護(hù)技術(shù)[1-6],確保巷道安全快速過(guò)應(yīng)力區(qū)。

        1 概況

        霍州煤電集團(tuán)三交河煤礦203 運(yùn)輸順槽布置在+850 m 水平南翼,巷道沿10#煤層底板掘進(jìn),巷道西部為205 準(zhǔn)備工作面,東部為201 采空區(qū)。10#煤層厚度1.6~2.0 m,平均1.8 m,煤層結(jié)構(gòu):1.0~1.75(0.1~0.62)0.4~1.1,煤層傾角變化范圍為5°,在煤層底部及中部各含一層泥巖夾矸。煤層頂?shù)装鍘r性見(jiàn)表1。

        203運(yùn)輸順槽在掘進(jìn)期間共計(jì)揭露3條正斷層,斷層編號(hào)為F1、F2、F3,3 條斷層位置分別位于巷道240 m、560 m 以及1120 m 處。其中,斷層F1落差為1.7 m,傾角為52°,對(duì)掘進(jìn)影響較大;F2斷層落差為1.0 m,傾角為57°,對(duì)掘進(jìn)影響較大;F3 斷層落差為0.7 m,傾角為54°,對(duì)巷道掘進(jìn)影響相對(duì)較小。

        2 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)及掘進(jìn)現(xiàn)狀[7-10]

        2.1 巷道原支護(hù)技術(shù)

        2.1.1 頂板支護(hù)方案

        1)原支護(hù)設(shè)計(jì)中頂板采用屈服強(qiáng)度為500 MPa的螺紋鋼錨桿支護(hù),桿體直徑為22 mm,桿體兩側(cè)采用無(wú)縱筋結(jié)構(gòu)增加桿體與錨固劑摩擦攪拌作用,錨桿與頂板巖面垂直布置,每排5 根,同一排施工間距為1.0 m,相鄰兩排施工排距為1.1 m。

        2)同一排錨桿外露端安裝W 型鋼帶作為頂板巖體承載機(jī)構(gòu),鋼帶長(zhǎng)度為4.5 m,寬度為0.25 m,橫截面設(shè)置為W 型增加鋼帶抗彎曲強(qiáng)度。

        3)頂板錨索采用單點(diǎn)線性布置方式,每排布置3 根,錨索采用“九股一芯”反麻花式預(yù)應(yīng)力鋼絞線,外股鋼絲直徑為5.2 mm,內(nèi)芯直徑為6.3 mm,鋼絞線屈服強(qiáng)度為1860 MPa,布置間距1.3 m,排距為3.0 m,錨索外露端安裝拱形墊片及鎖具進(jìn)行預(yù)緊。

        2.1.2 巷幫支護(hù)方案

        203 運(yùn)輸順槽兩幫主要采用“單錨桿+小鋼帶+金屬網(wǎng)”聯(lián)合支護(hù)方式。采用屈服強(qiáng)度為335 MPa的圓鋼錨桿,桿體直徑為20 mm,每排布置3根,錨桿布置間距為1.0 m,其中中部錨桿垂直巷幫布置,頂?shù)讉?cè)錨桿分別以15°俯斜角布置,錨桿端頭安裝一塊長(zhǎng)度為0.45 m、寬度為0.25 m 橫截面呈“W”小鋼帶。

        2.2 巷道掘進(jìn)現(xiàn)狀

        203 運(yùn)輸順槽采用綜合機(jī)械化掘進(jìn)工藝,掘進(jìn)至241 m 處時(shí)巷道迎頭已全部揭露F1 斷層,其中掘進(jìn)前方為下降盤(pán),工作面頂板往下1.7 m 范圍內(nèi)主要為泥巖、煤線混合巖層,巖層整體穩(wěn)定性差,巷道在掘進(jìn)過(guò)程中出現(xiàn)巖體分層垮落,頂板出現(xiàn)“網(wǎng)包”,兩幫片幫嚴(yán)重,頂板下沉、離層,局部錨桿出現(xiàn)破斷現(xiàn)象。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀察發(fā)現(xiàn),巷道揭露斷層后在第三天圍巖開(kāi)始出現(xiàn)蠕動(dòng)變形現(xiàn)象,實(shí)測(cè)頂板最大下沉量為0.47 m,兩幫與頂板之間的肩角煤柱垮落嚴(yán)重,兩幫最大移進(jìn)量0.78 m。

        2.3 圍巖破碎機(jī)理

        根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察發(fā)現(xiàn),分別從圍巖特性、構(gòu)造應(yīng)力、支護(hù)強(qiáng)度等幾方面分析圍巖破碎機(jī)理。

        1)圍巖穩(wěn)定性差。203 運(yùn)輸順槽掘進(jìn)的10#煤層整體穩(wěn)定性差,煤層內(nèi)含2~3 層以泥巖為主的夾矸,破壞了煤體連續(xù)穩(wěn)定性,煤體結(jié)矸率及承載強(qiáng)度低。對(duì)10#煤層取樣進(jìn)行單軸抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),10#煤層平均單軸抗壓強(qiáng)度不足15 MPa,煤體易破碎。

        2)集中應(yīng)力破壞。203 運(yùn)輸順槽東部為201 采空區(qū),預(yù)留保安煤柱寬度為27 m。由于受采空區(qū)垮落影響,采空區(qū)頂板產(chǎn)生裂隙帶并向203 運(yùn)輸順槽內(nèi)延伸,形成應(yīng)力傳遞通道。203 運(yùn)輸順槽揭露F1斷層后,在采空區(qū)殘余應(yīng)力以及構(gòu)造應(yīng)力共同作用下,在斷層區(qū)形成應(yīng)力集中區(qū),并通過(guò)斷層帶以及圍巖裂隙進(jìn)行釋放,從而對(duì)圍巖產(chǎn)生應(yīng)力剪切破壞作用。

        3)支護(hù)強(qiáng)度低。原巷道圍巖主要采用錨桿(索)、鋼帶進(jìn)行支護(hù),屬于主動(dòng)支護(hù),采用端頭錨固方式,在集中應(yīng)力區(qū)圍巖存在多向應(yīng)力作用,采用傳統(tǒng)錨桿(索)支護(hù)時(shí)錨固段圍巖破碎嚴(yán)重,導(dǎo)致錨固失效。同時(shí),在破碎圍巖中錨桿(索)支護(hù)過(guò)程中形成的應(yīng)力梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性差,且無(wú)法連續(xù)穩(wěn)定傳遞至深部圍巖中,導(dǎo)致支護(hù)效果差、支護(hù)失效率高。

        3 斷層應(yīng)力區(qū)支護(hù)優(yōu)化

        為了解決 203 運(yùn)輸順槽過(guò)斷層期間圍巖變形嚴(yán)重、支護(hù)難度大等問(wèn)題,決定對(duì)應(yīng)力區(qū)頂板支護(hù)進(jìn)行優(yōu)化。

        3.1 注漿加固

        3.1.1 注漿加固目的

        巷道掘進(jìn)后使原巖應(yīng)力狀態(tài)由原來(lái)的四向應(yīng)力變?yōu)槿驊?yīng)力,圍巖應(yīng)力在重新分配過(guò)程中在巷道開(kāi)挖空間內(nèi)形成應(yīng)力卸壓空間,圍巖出現(xiàn)蠕動(dòng)變形,及時(shí)采用錨桿(索)支護(hù)時(shí)對(duì)圍巖變形進(jìn)行有效控制,但是當(dāng)巷道揭露斷層后構(gòu)造應(yīng)力卸壓作用對(duì)圍巖產(chǎn)生二次破壞,導(dǎo)致圍巖內(nèi)部巖體裂隙發(fā)育,且出現(xiàn)圍巖“松動(dòng)圈”。隨著應(yīng)力持續(xù)作用,“松動(dòng)圈”范圍不斷擴(kuò)大,從而導(dǎo)致頂板破碎,煤幫垮落等。

        注漿加固技術(shù)主要對(duì)松散圍巖施工注漿孔,對(duì)孔內(nèi)高壓注入水泥砂漿、馬麗散、聚氨酯等注漿材料,注漿材料在巖體裂隙帶內(nèi)擴(kuò)散,一方面排擠裂隙帶空氣,防止煤體氧化作用,另一方面注漿材料對(duì)裂隙圍巖進(jìn)行粘接并形成網(wǎng)絡(luò)骨架,提高了圍巖韌性及抗壓強(qiáng)度。

        3.1.2 注漿工序

        1)注漿鉆孔布置在揭露斷層后的巖面上,每組鉆孔4 個(gè),鉆孔深度為6.0 m,所有鉆孔以30°上山角布置,中部2 個(gè)鉆孔水平角為0°,兩側(cè)鉆孔分別以30°水平角布置。

        2)注漿鉆孔施工完后,對(duì)鉆孔內(nèi)安裝后注漿管路,在注漿管路外露端分別安裝壓力表、控制閥門(mén)、混合器并與ZBQ-27/1.5 氣動(dòng)雙液注漿泵連接,注漿泵連接2 個(gè)注漿桶。如圖1。

        3)注漿鉆孔施工完后,采用專用注漿泵對(duì)鉆孔進(jìn)行注漿施工。由于傳統(tǒng)馬麗散、聚氨酯等有機(jī)注漿材料在施工過(guò)程產(chǎn)生大量熱量、污染環(huán)境且成本費(fèi)用高,所以決定采用水泥砂漿與水玻璃混合無(wú)機(jī)注漿材料。

        3.2 桁架錨索支護(hù)

        3.2.1 支護(hù)原理

        巷道開(kāi)挖后圍巖由原來(lái)的四向應(yīng)力變?yōu)槿驊?yīng)力,兩幫煤柱受水平剪應(yīng)力影響,頂板受垂直剪應(yīng)力影響,而原圍巖采用的錨桿(索)支護(hù)無(wú)法對(duì)圍巖內(nèi)部應(yīng)力消除或削弱作用,從而導(dǎo)致支護(hù)后支護(hù)體失效嚴(yán)重。

        桁架錨索支護(hù)是在應(yīng)力區(qū)圍巖施工2 根對(duì)稱斜角錨索,并對(duì)對(duì)角錨索施加水平張拉應(yīng)力,斜角錨索在張拉應(yīng)力作用下產(chǎn)生一個(gè)垂直向上和水平分力,從而對(duì)巷幫煤柱及頂板應(yīng)力起到削弱作用,如圖2。

        圖2 桁架錨索支護(hù)原理圖

        3.2.2 桁架錨索支護(hù)工序

        1)桁架錨索支護(hù)時(shí),錨索布置斜角對(duì)圍巖支護(hù)效果起著重要作用。根據(jù)203 運(yùn)輸巷圍巖應(yīng)力情況,桁架錨索布置斜角設(shè)置為85°。為了保證錨索錨固段錨固在堅(jiān)硬頂板上,錨索長(zhǎng)度為5.3 m,直徑為21.6 mm。

        2)桁架錨索與頂板鋼帶平行布置,布置間距為2.0 m。同一排下角錨索安裝后在其外露端安裝2根圓鋼拉桿和1 個(gè)張拉器。

        3.3 π 型鋼棚支護(hù)

        1)203 運(yùn)輸順槽從235 m 處開(kāi)始架設(shè)π 型鋼棚,鋼棚通過(guò)矩形工字鋼棚改良而成,鋼棚由U29 棚腿、π 型頂梁、底座等部分組成。棚腿長(zhǎng)度為3.0 m,棚腿底部1.5 m 處各焊制一個(gè)錨桿固定孔;頂梁主要由槽鋼橫梁和弧形梁組成,弧形兩端各焊制2 個(gè)直徑為20 mm 螺母固定孔。如圖3。

        圖3 203 運(yùn)輸順槽應(yīng)力區(qū)支護(hù)斷面示意圖(mm)

        2)鋼棚施工工序如下:① 架設(shè)鋼棚前需對(duì)巷幫及頂板破碎圍巖進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù),對(duì)架棚底板進(jìn)行整平,將需要架設(shè)的鋼棚各配件運(yùn)送至指定地點(diǎn);② 鋼棚架設(shè)順序?yàn)榈鬃锿取?型頂梁→連接桿;③ 鋼棚架設(shè)間距為1.0 m,鋼棚安裝后必須保證頂梁與破碎頂板接觸嚴(yán)實(shí)。

        3.4 應(yīng)用效果

        截至3 月26 日203 運(yùn)輸順槽已通過(guò)了斷層應(yīng)力區(qū),通過(guò)對(duì)應(yīng)力區(qū)頂板采取注漿、桁架錨索以及鋼棚等支護(hù),取得了以下顯著成效:

        1)降低了支護(hù)成本費(fèi)用。過(guò)應(yīng)力區(qū)采用傳統(tǒng)錨桿(索)支護(hù)時(shí),受應(yīng)力影響頂板錨桿、錨索出現(xiàn)嚴(yán)重破斷現(xiàn)象,且頂板需重新挑頂補(bǔ)打支護(hù),50 m 應(yīng)力區(qū)預(yù)計(jì)需重新補(bǔ)打錨桿80 套,錨索50 套,挑頂長(zhǎng)度達(dá)20 m,支護(hù)成本及人工費(fèi)用達(dá)20.7 萬(wàn)元。

        2)提高巷道掘進(jìn)效率。203 運(yùn)輸順槽在前期掘進(jìn)過(guò)程中由于受?chē)鷰r變形影響,巷道掘進(jìn)效率低,平均掘進(jìn)量為2.5 m/d,而采用聯(lián)合支護(hù)技術(shù)后圍巖變形得到了有效控制,平均掘進(jìn)量為4.8 m/d,大大提高了巷道掘進(jìn)效率。

        3)控制了圍巖變形。203 運(yùn)輸順槽應(yīng)力區(qū)采取聯(lián)合控制技術(shù)后,通過(guò)圍巖監(jiān)測(cè)儀監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),頂板最大下沉量為0.18 m,兩幫收斂最大量為0.24 m,有效提高了巷道成型效果。

        4 結(jié)語(yǔ)

        203 運(yùn)輸順槽在掘進(jìn)過(guò)斷層期間圍巖受構(gòu)造應(yīng)力影響,出現(xiàn)圍巖變形現(xiàn)象,通過(guò)對(duì)應(yīng)力區(qū)圍巖采取聯(lián)合支護(hù)技術(shù)后,成功解決了斷層區(qū)圍巖支護(hù)難度大、控制效果差等技術(shù)難題,為后期巷道過(guò)F2、F4 斷層時(shí)圍巖支護(hù)設(shè)計(jì)提供了實(shí)踐依據(jù),取得了顯著成效。

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