高慶鋒,高 麗

(榆陽區(qū)尤家峁水庫服務中心,陜西 榆林 719000)

李家梁水庫位于毛烏素沙漠東南邊,水庫自2006年10月蓄水運行以來,壩后出現(xiàn)多處不同程度的集中滲流問題,為了除險加固提供科學依據,需對水庫地質問題進行分析。

1 概 況

李家梁水庫位于榆林市西北約40km的孟家灣鄉(xiāng)曹家梁附近圪求河上,是一座以工業(yè)和城市供水為主,兼顧灌溉的中型水利工程[1]。水庫大壩為均質砂壩,筑壩材料均為圪求河兩岸風積砂層,大壩上游坡面采用復合土工膜防滲,下游坡腳設計有反濾及排水體結構。

2 庫區(qū)工程地質分析

2.1 地質概況

李家梁庫區(qū)地貌形態(tài)屬沙漠灘地區(qū)。庫區(qū)河谷寬闊平坦,河谷呈寬緩“U”型谷,寬度400m～600m,蓄水后兩岸高處正常蓄水位15m～20m。庫區(qū)地下水主要為第四系孔隙潛水,受大氣降水補給,以滲流形式向圪求河排泄。

2.2 庫岸穩(wěn)定性評價

庫區(qū)處于沙漠灘地區(qū),岸坡平緩穩(wěn)定性較好,據調查水庫運行13a來未發(fā)生較大岸坡再造和變形問題,因此,現(xiàn)狀庫岸整體是穩(wěn)定的。

2.3 水庫浸沒及淤積問題

庫區(qū)巖性以透水性較強的松散砂層為主,含水層深厚,地下水水流暢通,不存在浸沒問題。水庫庫區(qū)地形平坦,河流比降小泥砂攜帶能力較弱,水庫淤積物源主要為風積砂。根據本次地下水位測量跟前期水下地形相比,淤積抬升30～50cm,庫尾80～150cm,已淤積140萬m3,淤積量占總庫容的6%。

3 壩址區(qū)工程地質條件

3.1 地層巖性形

壩址區(qū)河流為SE向,軸線處河谷寬650m,兩岸壩肩處微小沖溝發(fā)育,多為NE向,延伸一般30～80m不等,高差20～30m,區(qū)內階地不發(fā)育。壩區(qū)揭露的地層巖性由老至新為:上更新統(tǒng)湖積層(Q3l)、風積(Q4eol)細砂層、沖積(Q4al)細砂層、上更新統(tǒng)—全新統(tǒng)風積(Q3-4eol)細砂層、上更新統(tǒng)湖積(Q3l)細砂～粉細砂層。

3.2 水文地質條件

3.3 物理地質現(xiàn)象

壩址區(qū)地處風沙區(qū),坡度較緩(一般10°～25°),坡高5～30m不等,砂層滲透系數較大,地表徑流發(fā)育較少,因此,壩址區(qū)不存在滑坡、泥石流等不良地質現(xiàn)象。工程區(qū)風速17m/s。凍土深度1.48m。

4 壩體、壩基土結構及工程特性

4.1 壩體、壩基土結構

壩基分別為上更新統(tǒng)湖積層(Q3l)、上更新統(tǒng)-全新統(tǒng)風積層(Q3-4eol)、河床沖積層(Q4al)及風積層(Q4eol)[2],巖性均以細～中砂為主,次為粉細砂,在湖積層中少量分布有砂壤土透鏡體。土質均勻,黏粒含量極少或無黏粒含量,巖芯呈散體狀,其中水位線以上3m～5m段較潮濕、疏松,地下水位以下呈飽和狀態(tài),結構松散,滲透性好。壩體填筑料均來自兩岸風積砂,其砂粒含量占98%～100%,粉粒含量占0%～2%,黏粒含量極少,屬中細砂。

4.2 壩體物理力學指標

為了解壩體物理力學工程特性,本階段對壩體砂層分別進行了顆分、室內巖土物理力學性質試驗,現(xiàn)場原位試驗,注水試驗。

4.2.1 顆分試驗

經過顆分試驗,結果顯示,組成壩基土的主要粒組為0.25～0.075m顆粒,含量為46.8%～55.7%,平均53.5%;其次為0.5～0.25m顆粒,含量為30.6%～45.1%,平均37.3%;<0.075m顆粒含量為2.5%～8.7%,平均5.7%,為無黏粒含量細砂,屬級配不良且不連續(xù)砂。

4.2.2 巖土體物理力學性質

從壩體不同深度不同部位取樣10組,進行室內巖石物理力學性質試驗,結果顯示,壩體土的比重為2.65～2.66g/cm3,平均2.66g/cm3;孔隙率為37.1%～48.7%,平均45.5%;滲透系數2.89×10-3～7.9×10-3cm/s,平均4.89×10-3cm/s。含水率20.3%～9.7%,平均值為12.68%。

4.2.3 標貫試驗

本次勘探在壩體6個鉆孔中共進行了21點標貫試驗。試驗結果顯示,壩體(Q4ml)層中貫入30cm的標貫錘擊數通過修正后,最大擊數為45.4擊,最小只有4.6擊,標準差9.66,變異系數為0.55,相差較大,平均17.7擊。根據《建筑地基基礎設計規(guī)范》中規(guī)定,可知平均值對應的承載力fk為325Kpa,壓縮模量Es23.3MPa。

4.2.4 注水試驗

1)壩體土Q4ml中砂～細砂層中,共進行了8段常水頭鉆孔注水試驗,試驗土層滲透系數計算:

K=16.67Q/AH

(1)

式中:K為試驗巖土層的滲透系數,cm/s;Q為注入流量,L/min;H為試驗水頭,cm;等于試驗水位與地下水位之差;A為形狀系數,cm。

2)當試段位于地下水位以上,且50

K=(7.05Q/Lh)lg(2l/r)

(2)

式中:r為鉆孔內半徑,cm;L為試段長度,cm;其余符合意義同(1)式。

計算成果見表1。

表1 壩體鉆孔注水試驗成果表

4.3 壩基土物理力學指標

同樣,對壩體砂層分別進行顆分、室內巖土物理力學性質試驗,現(xiàn)場原位試驗,注水試驗。

4.3.1 顆分試驗

本次勘察對壩基和兩岸壩肩砂土取樣共14組,進行顆分試驗,結果顯示,組成壩基土的主要粒組為0.25～0.075mm顆粒,含量為48.3%～82.8%,平均69.1%;其次為0.5mm～0.25mm顆粒,含量為3.2%～26.4%,平均15.1%;<0.075m顆粒含量為5.0%～38.3%,平均13.7%,為細砂或粉砂,不均勻系數平均值為Cu=4.5,平均曲率系數Cc=1.5,屬于配不良砂。

4.3.2 巖土體物理力學性質

本階段對不同部位不同成因的巖土的各取樣5組,共計10組,進行室內巖土物理力學性質試驗,結果顯示,壩基細砂層(Q4eol)的比重為2.65～2.66g/cm3,平均2.66,孔隙率為44.1%～47.4%,平均46.1%,滲透系數范圍值7.11×10-3～1.54×10-2cm/s,平均1.23×10-2cm/s。壩基土風積層(Q3-4eol)的比重為2.65～2.66g/cm3,平均2.65g/cm3,孔隙率為43.8%～48.7%,平均46.4%,滲透系數1.7×10-3～6.5×10-3cm/s,平均4.1×10-3cm/s。

4.3.3 標貫試驗

本次勘探在左、右岸壩肩和河床壩基8個鉆孔中共進行了21點標貫試驗,現(xiàn)按不同成因地層,分別進行整理,試驗結果顯示,壩體(Q4eol)風積(Q4eol)細砂層貫入30cm的標貫錘擊數修正后最大擊數為22.4擊,最小只有4.5擊,標準差5.6,變異系數為0.48,相差較大,平均11.6擊,小值平均值為7.08擊,計算可得平均值對應的承載力fk為243.8kPa,壓縮模量Es為15.8MPa,小值平均值對應的承載力fk為187.2Kpa,壓縮模量Es10.2MPa。

壩體(Q4al)河床沖積(Q4al)細砂層中,貫入30cm的標貫錘擊數修正后最大擊數為22.4擊,最小只有18.2擊,標準差1.48,變異系數為0.08,相差不大,平均19.5擊,小值平均值為18.6擊,計算可得平均值對應的承載力fk為375kPa,壓縮模量Es15.8MPa,小值平均值對應的承載力fk為355kPa,壓縮模量Es24.7MPa。

壩基(Q3-4eol)細砂層中,貫入30cm的標貫錘擊數修正后最大擊數為31.4擊,最小只有15.6擊,標準差4.6,變異系數為0.21,相差不大,平均22.5擊,小值平均值為19.2擊,計算可得平均值對應的承載力fk為399.8kPa,壓縮模量Es36.2MPa,小值平均值對應的承載力fk為352.5kPa,壓縮模量Es31.6MPa。

綜合上述試驗成果可知,分布于兩岸壩肩的Q4eol細砂層,除少部分壩肩表部為松散層外,其余大部分為稍密～中密。河床壩基Q4al細砂層和兩岸及壩肩較深部位的Q3-4eol細砂層屬中密。

4.3.4 注水試驗

本階段勘察,兩岸壩肩和壩基土中不同成因的中砂～細砂層中,共進行了15段常水頭鉆孔注水試驗。試驗結果顯示,壩體填筑中細砂的滲透變形屬流士型破壞。

4.4 壩體及壩基工程地質評價

4.4.1 壩體填筑質量評價

李家梁水庫大壩為砂壩,壩體填筑量為148.48萬m3,填筑料均來自兩岸風積砂,主要為中細砂。根據試驗結果其砂粒含量占91%～97%,粉粒含量占2.5%～8.7%,無黏粒含量。根據《水利水電工程天然建筑材料勘察規(guī)程》對壩體填筑土料要求,粉粒含量10%～30%為宜,壩體填筑料屬無黏性土,所以不符合土料質量技術要求。

4.4.2 施工質量控制

大壩建成于2006年,修建時,兩岸未削坡清基,無結合槽,土質雖均勻,但因用水沖填砂土,未經人工夯實,壩體形態(tài)及壩體質量控制差。經過壩體相對密度的標貫實驗,壩體砂土相對密實度為0.33～0.67,而《碾壓式土石壩設計規(guī)范》要求密實度要>0.7,所以壩體填筑質量未達到規(guī)范對砂土填筑相對密度的標準要求。

根據壩體10組樣品分析結果表明,壩體土平均干密度為1.46g/cm3,按水中填土壩的土料設計施工標準,壩體最終干密度應>1.5g/cm3,可見壩體填筑干密度未達到設計要求:由于壩體實測錘擊數差別較大,壩體填筑不同高程和不同部位的密實程度差別亦較大,說明壩體土填筑不均勻,鉆孔深0～20m范圍內壩體填筑土修正后的平均標準貫入錘擊數為17.7擊,壩體處于中等密實狀態(tài)。因此,壩體填筑質量未達到設計和規(guī)范要求,壩體填筑質量較差,且存在不均勻性。

4.4.3 壩基工程地質問題及評價

根據勘探揭露,壩基主要由上更新統(tǒng)湖積層(Q3l),上更新統(tǒng)-全新統(tǒng)風積層(Q3-4eol),沖積層(Q4al)及風積層(Q4eol)等不同成因的細砂～粉細砂層,厚度>100m,期間夾有少量中砂層,局部分布有砂壤土層,分布不連續(xù),均以透鏡體發(fā)育。根據《水利水電工程地質勘察規(guī)范》判別,位于壩基的Q4eol、Q4al和壩基部位的細砂和中、下部Q3l細砂～粉細砂滲透變形均屬流土型破壞,流士型破壞的土層允許水力比降計算方法同3.5節(jié),計算結果上部Q4eol細砂和中部Q4al細砂層J允=0.21,下部Q3-4eol細砂層J允=0.24,Q3l細砂層～粉細砂J允=0.25。兩岸壩肩無地下分水嶺,存在壩基滲漏和繞壩滲漏問題。

5 結 語

經過對李家梁水庫庫區(qū)、壩基、壩體勘察和試驗探討,發(fā)現(xiàn)李家梁水庫滲漏的主要原因在于壩體用料不合格,施工時填筑質量未達到設計和規(guī)范要求,從而造成壩基滲漏和繞壩滲漏問題,需進行必要的防滲處理,為工程除險加固提供了科學依據。