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        針刺加固頻率對(duì)黃麻纖維/聚乳酸短纖復(fù)合板性能的影響

        2023-10-31 08:11:32孫明濤陳成玉閆偉霞曹珊珊韓克清
        紡織學(xué)報(bào) 2023年9期
        關(guān)鍵詞:短纖黃麻復(fù)合板

        孫明濤, 陳成玉, 閆偉霞,2, 曹珊珊, 韓克清

        (1. 東華大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 上海 201620; 2. 東華大學(xué) 分析測(cè)試中心, 上海 201620)

        隨著石油資源逐漸緊缺,全球氣候變暖,環(huán)境污染等問題愈發(fā)嚴(yán)峻,實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展路線已成為提高人類社會(huì)發(fā)展水平的必由之路。傳統(tǒng)的高能耗、高污染的石油基聚合物材料將逐漸由生物基環(huán)保材料替代[1]。尤其是隨著“碳達(dá)峰、碳中和”戰(zhàn)略目標(biāo)的提出,可降解、低排放的天然纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的開發(fā)及應(yīng)用受到極大的關(guān)注[2]。與傳統(tǒng)復(fù)合材料相比,天然纖維增強(qiáng)復(fù)合材料成本更低、質(zhì)輕且環(huán)保,符合汽車工業(yè)對(duì)新材料的要求,也符合現(xiàn)代社會(huì)對(duì)綠色環(huán)保和低碳化的要求[3-5]。在天然植物纖維中,麻纖維因具有比表面積大、低密度、強(qiáng)度高和可降解性等優(yōu)點(diǎn),被廣泛用作復(fù)合材料增強(qiáng)體[6-8]。截至目前,汽車產(chǎn)業(yè)中使用麻類纖維增強(qiáng)復(fù)合材料已有數(shù)十種,在汽車內(nèi)飾件,如車門面板、座椅背板、車頂襯墊、頂棚、行李架等方面均有所應(yīng)用[9-11]。聚乳酸(PLA)是由玉米、秸稈發(fā)酵得到的生物質(zhì)可降解材料,具有良好的力學(xué)性能與可加工性,被認(rèn)為是最有潛力替代傳統(tǒng)石油基聚合物材料的[12-14]。由于來源于生物質(zhì),使用后可降解的麻類纖維增強(qiáng)聚乳酸復(fù)合材料具有較高的研究價(jià)值與廣泛的應(yīng)用前景[15-17]。

        纖網(wǎng)模壓成型法是將基體纖維與增強(qiáng)體纖維以不同比例混合,經(jīng)開松、梳理、鋪網(wǎng)后組成網(wǎng)狀纖維層,再經(jīng)針刺成氈后熱壓成型。纖網(wǎng)模壓成型過程中通過針刺加固使聚乳酸短纖與黃麻纖維之間產(chǎn)生柔性的機(jī)械纏結(jié),從而有利于后續(xù)熱壓過程中聚乳酸基體對(duì)麻纖維的浸潤、包覆。同時(shí),纖維網(wǎng)的高孔隙率還可降低復(fù)合板的密度,實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品輕量化。針刺頻率作為纖網(wǎng)模壓成型過程中的重要參數(shù),對(duì)最終得到的黃麻纖維/聚乳酸短纖復(fù)合板的結(jié)構(gòu)及性能具有一定的影響,但目前鮮見報(bào)道。本文以孟加拉黃麻纖維(JF)與PLA短纖為原料,通過纖網(wǎng)模壓成型法制備了黃麻纖維增強(qiáng)聚乳酸短纖(JF/PLA)復(fù)合板,并通過表面形貌觀察及力學(xué)性能、燃燒性、吸水性和生物降解性測(cè)試等手段,探討了黃麻纖維/聚乳酸短纖復(fù)合氈的針刺頻率對(duì)復(fù)合板結(jié)構(gòu)及性能的影響規(guī)律。

        1 試驗(yàn)部分

        1.1 原料與設(shè)備

        孟加拉黃麻纖維(JF,直徑為45~55 μm,長度為50~80 mm),銅陵華源汽車內(nèi)飾材料有限公司;聚乳酸短纖(PLA,6.7 dtex×51 mm),上海德福倫化纖有限公司。

        WDW-20萬能材料試驗(yàn)機(jī),長春科新試驗(yàn)儀器公司;JUD-50擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī),承德聚源檢測(cè)設(shè)備制造有限公司;BSA623S-CW分析天平,賽多利斯科學(xué)儀器有限公司;HITACHI-S-4800掃描電子顯微鏡,日本日立公司。

        1.2 黃麻纖維/聚乳酸短纖復(fù)合板的制備

        將質(zhì)量分?jǐn)?shù)為60%的PLA短纖和40%的黃麻纖維按照?qǐng)D1所示工藝流程圖制備黃麻纖維/聚乳酸短纖(JF/PLA)復(fù)合板,針刺加固采用280、300、320次/min 3種不同的針刺頻率,制備得到面密度分別為2.50、2.81和2.92 g/cm3的復(fù)合板,將JF/PLA復(fù)合板剪裁成所需尺寸備用。模壓成型時(shí)熱壓溫度為210~240 ℃,熱壓時(shí)間為150 s左右,成型壓力為3 MPa。其中,黃麻纖維與聚乳酸短纖平行于梳理方向排列為復(fù)合板縱向方向,黃麻纖維與聚乳酸短纖垂直于梳理方向?yàn)閺?fù)合板橫向方向。

        圖1 黃麻纖維/聚乳酸短纖復(fù)合板的制備工藝流程Fig. 1 Preparation process of JF/PLA composite sheets

        1.3 測(cè)試與表征

        斷面形貌分析:將試樣在液氮中淬斷,斷面經(jīng)噴金處理后,采用掃描電子顯微鏡觀察JF/PLA復(fù)合板的微觀形貌。掃描電壓為10 kV。

        拉伸強(qiáng)度測(cè)試:參照GB/T 1447—2005《纖維增強(qiáng)塑料拉伸性能試驗(yàn)方法》,采用萬能材料試驗(yàn)機(jī)測(cè)試不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的拉伸性能。拉伸速度為10 mm/min,每種試樣測(cè)試6~10 次,結(jié)果取平均值。

        沖擊強(qiáng)度測(cè)試:參照GB/T 1843—2008《塑料 懸臂梁沖擊強(qiáng)度的測(cè)定》,采用擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)測(cè)試不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的缺口沖擊強(qiáng)度。其中,V型缺口深度為2.54 mm,每種試樣測(cè)試5~8 次,結(jié)果取平均值。

        彎曲強(qiáng)度測(cè)試:參照GB/T 1449—2005《纖維增強(qiáng)塑料彎曲性能試驗(yàn)方法》,采用萬能材料試驗(yàn)機(jī)測(cè)試不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的彎曲性能。每種試樣測(cè)試5~8 次,結(jié)果取平均值。

        復(fù)合板的彎曲強(qiáng)度σ(MPa)采用下式計(jì)算:

        式中:e為破壞載荷,N;L為跨距,mm;b為試樣厚度,mm;d為試樣寬度,mm。

        吸水性測(cè)試:參照GB/T 17657—2013《人造板及飾面人造板理化性能試驗(yàn)方法》,剪裁適當(dāng)?shù)某叽?在室溫下將試樣浸漬在水槽中,試樣垂直于水平面,且始終保持水面高于試樣,使JF/PLA復(fù)合板與水槽底部保持一定的距離,以便試樣充分溶脹。將試樣浸泡24 h,擦去表面附著水后稱量,測(cè)試6個(gè)試樣,結(jié)果取平均值。

        復(fù)合板的24 h吸水率采用下式計(jì)算:

        式中:W為試樣24 h的吸水率,%;m0為試樣浸水前的質(zhì)量,g;m1為試樣浸水24 h后的質(zhì)量,g。

        燃燒性能測(cè)試:參照GB/T 2408—2021《塑料 燃燒性能的測(cè)定 水平法和垂直法》進(jìn)行水平燃燒試驗(yàn),對(duì)規(guī)定形態(tài)下的材料進(jìn)行燃燒處理,根據(jù)材料的燃燒行為評(píng)價(jià)其燃燒性能。試樣尺寸為130 mm×130 mm×3.5 mm,同時(shí)要求邊沿光滑。試樣置于水平燃燒試驗(yàn)臺(tái)的夾具上,使試樣保持在水平狀態(tài),距試樣點(diǎn)燃端25 mm刻度處進(jìn)行標(biāo)記。從試樣的6.4 mm處接受火焰燃燒30 s后撤去火焰,若在30 s內(nèi)燒到25 mm,則記錄所需的時(shí)間,計(jì)算燃燒速率。每組試樣最少測(cè)試5個(gè)試樣,選擇燃燒速率最大、燃燒長度最長的試樣作為判斷標(biāo)準(zhǔn)。

        生物降解性能測(cè)試:首先將復(fù)合板裁剪成80 mm×10 mm×3.5 mm的試樣,將其充分干燥后,稱取試樣的初始質(zhì)量M0,并掩埋于深度為10 cm的土壤環(huán)境(東經(jīng)121°,北緯31°,上海)中,4個(gè)月后取出并用去離子水反復(fù)沖洗干凈,將其放置在50 ℃的烘箱中烘至恒重,稱取降解后試樣的質(zhì)量M1,降解過程的質(zhì)量損失率M采用下式進(jìn)行計(jì)算。并采用掃描電子顯微鏡觀察生物降解前后試樣的表面形貌。

        2 結(jié)果與分析

        2.1 斷面形貌分析

        圖2為不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板淬斷面SEM照片??梢钥闯?作為基體的PLA短纖均勻包覆在黃麻纖維的表面,黃麻纖維較為硬挺平滑,有溝槽,縱向呈條紋狀,含有多個(gè)腔胞,且每個(gè)腔胞都有中腔。當(dāng)針刺頻率較小(280 次/min)時(shí),黃麻纖維和PLA短纖之間相對(duì)蓬松,間隙較多(見圖2(a))。

        圖2 不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板不同放大倍數(shù)下的SEM照片F(xiàn)ig. 2 SEM images of JF/PLA composite sheets with different needle frequency.(a)280 times/min(×30);(b)280 times/min(×1 000);(c)300 times/min(×30);(d)300 times/min(×1 000);(e)320 times/min(×30);(f)320 times/min(×1 000)

        隨著針刺頻率的增加,黃麻纖維與PLA短纖之間的纏結(jié)更加緊密(見圖2(e)),經(jīng)熱壓后PLA基體對(duì)黃麻纖維的包覆、黏合能力加強(qiáng),因此黃麻纖維作為增強(qiáng)體的作用得到更加充分的發(fā)揮。當(dāng)針刺頻率提高到320 次/min時(shí),PLA基體能夠更為充分地包覆浸潤黃麻纖維,但過于頻繁的針刺致使纖維單位面積內(nèi)質(zhì)量增加,纖維之間擠壓嚴(yán)重,纖網(wǎng)中的黃麻纖維甚至發(fā)生部分?jǐn)嗔?這導(dǎo)致黃麻纖維承受外加載荷的能力下降,最終造成復(fù)合板力學(xué)性能的下降。

        2.2 力學(xué)性能分析

        在制備JF/PLA復(fù)合板的過程中,由于梳理機(jī)的方向性梳理作用,使得復(fù)合板的橫向和縱向差距較大,在應(yīng)用方面也會(huì)有所不同。因此分別在橫向和縱向來分析JF/PLA復(fù)合板的力學(xué)性能。

        2.2.1 拉伸性能分析

        圖3為不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的拉伸性能測(cè)試結(jié)果圖??梢钥闯?隨著針刺頻率的增加,JF/PLA復(fù)合板的拉伸強(qiáng)度先升高后下降。當(dāng)針刺頻率為300 次/min時(shí),復(fù)合板的橫向和縱向拉伸強(qiáng)度均達(dá)到最大值,其中橫向拉伸強(qiáng)度為9.68 MPa,縱向拉伸強(qiáng)度為14.54 MPa。當(dāng)針刺頻率進(jìn)一步增加,拉伸強(qiáng)度均有不同程度的降低,這是由于提高針刺頻率使黃麻纖維和聚乳酸短纖更好地纏結(jié)在一起,導(dǎo)致蓬松的纖網(wǎng)更為緊密、空隙減少。但過高的針刺頻率使得纖網(wǎng)結(jié)構(gòu)中部分纖維發(fā)生斷裂,尤其是黃麻纖維的斷裂會(huì)造成最終復(fù)合板力學(xué)性能的損失。

        圖3 針刺頻率對(duì)JF/PLA復(fù)合板拉伸性能的影響Fig. 3 Influences of needling frequency on tensile properties of JF/PLA composite sheets. (a)Tensile strength; (b) Elongation at break

        除此之外,還可以看到,復(fù)合板的縱向拉伸強(qiáng)度大于橫向拉伸強(qiáng)度,這是因?yàn)樵谑崂磉^程中,纖網(wǎng)結(jié)構(gòu)中大部分的纖維長度方向和縱向所形成的夾角比較小。同時(shí),針刺頻率的增加使得復(fù)合板的斷裂伸長率同樣也先升高后下降。當(dāng)針刺頻率為300 次/min時(shí),復(fù)合板在橫縱向的斷裂伸長率都達(dá)到最大,分別為3.62%和2.53%。

        2.2.2 沖擊性能分析

        圖4為不同針刺頻率JF/PLA復(fù)合板的缺口沖擊強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果圖??梢园l(fā)現(xiàn),隨著針刺頻率的增加,JF/PLA復(fù)合板的沖擊強(qiáng)度也逐漸增加。當(dāng)針刺頻率為300 次/min時(shí),復(fù)合板的橫向和縱向缺口沖擊強(qiáng)度均達(dá)到最大,此時(shí)橫向缺口沖擊強(qiáng)度為8.58 kJ/m2,縱向缺口沖擊強(qiáng)度為9.54 kJ/m2。這是由于黃麻纖維是長纖維,隨著針刺頻率的增加,在黃麻纖維和PLA短纖之間、黃麻纖維之間的纏結(jié)點(diǎn)增多,在受到?jīng)_擊載荷時(shí)可吸收更多的沖擊能量,最終引起JF/PLA復(fù)合板抗沖擊性能的提高。但針刺頻率的進(jìn)一步提高,復(fù)合板的沖擊強(qiáng)度同拉伸強(qiáng)度變化類似,呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。

        圖4 針刺頻率對(duì)JF/PLA復(fù)合板沖擊強(qiáng)度的影響Fig. 4 Influences of needling frequency on notched impact strength of JF/PLA composite sheets

        2.2.3 彎曲性能分析

        彎曲性能是維持復(fù)合材料使用性能的關(guān)鍵因素,也是汽車內(nèi)飾用復(fù)合材料的主要力學(xué)性能指標(biāo)之一。圖5為不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的彎曲強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果圖??梢钥闯?隨著針刺頻率的提高復(fù)合板的彎曲強(qiáng)度增加,當(dāng)針刺頻率為300 次/min時(shí),JF/PLA復(fù)合板的彎曲強(qiáng)度達(dá)到最高,但針刺頻率達(dá)到320 次/min時(shí),多次的針刺加固使得黃麻纖維受到損傷,甚至發(fā)生斷裂,因此復(fù)合板的橫縱向彎曲強(qiáng)度均有明顯下降。

        圖5 針刺頻率對(duì)JF/PLA復(fù)合板彎曲強(qiáng)度的影響Fig. 5 Influences of needling frequency on flexural strength of JF/PLA composite sheets

        2.3 吸水性分析

        用于汽車內(nèi)飾的復(fù)合材料要求具有較低的吸水率,尤其是用作汽車頂棚或座椅材料,低吸水率能有效降低車用材料的老化速度,增加產(chǎn)品的使用壽命[18]。圖6為針刺頻率對(duì)JF/PLA復(fù)合板吸水性的影響圖??梢钥闯?JF/PLA復(fù)合板的吸水率隨著針刺頻率的增加逐漸降低。當(dāng)針刺頻率為320 次/min時(shí),復(fù)合板的24 h吸水率為30%左右。這是因?yàn)獒槾填l率的提高引起的纖網(wǎng)中黃麻纖維之間、黃麻纖維與聚乳酸短纖之間纏結(jié)的增多,在經(jīng)過熱壓后使得復(fù)合板內(nèi)部結(jié)構(gòu)相對(duì)更加致密,孔隙率降低,且微孔結(jié)構(gòu)分布相對(duì)均勻,從而使得吸水率隨之下降。

        圖6 不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的吸水性與時(shí)間的關(guān)系曲線Fig. 6 Relationship between water absorption of JF/PLA composite sheets and different needling frequency and time

        2.4 燃燒性能分析

        評(píng)價(jià)汽車內(nèi)飾材料的應(yīng)用性能時(shí),材料的阻燃性能必不可少[19]。表1列出不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的水平燃燒測(cè)試結(jié)果。可以看出,針刺頻率分別為280、300和320 次/min的JF/PLA復(fù)合板的燃燒速度均小于38.1 mm/min,阻燃性能評(píng)定級(jí)別均可達(dá)到94 HB級(jí)。而且,隨著針刺頻率的增加,燃燒速率逐漸降低。這是因?yàn)檩^高的針刺頻率使得復(fù)合板的內(nèi)部結(jié)構(gòu)更為緊密,間隙尺寸減小,阻燃效果更好。

        表1 不同針刺頻率的JF/PLA復(fù)合板的水平燃燒測(cè)試結(jié)果Tab. 1 Results of horizontal burning test for JF/PLA composite with different needling frequency

        2.5 生物降解性能分析

        研究天然植物纖維/PLA復(fù)合材料降解的方法有土埋降解、熱降解、酶降解和活性污泥法等,由于土埋降解是最常見的自然界降解方式,能實(shí)際反映PLA的自然界降解情況,因此本文采用土埋法,通過質(zhì)量損失率和復(fù)合板的形貌結(jié)構(gòu)觀察等方面研究復(fù)合板的生物降解性能。

        在土埋4個(gè)月后,針刺頻率為280、300、320次/min的復(fù)合板質(zhì)量損失率分別為17.0%、15.4%、13.3%,隨針刺頻率的增加,復(fù)合板的質(zhì)量損失率逐漸下降。這是由于相同麻纖維含量的聚乳酸復(fù)合板,隨著降解時(shí)間的延長,界面粘結(jié)性被逐漸破壞,界面間的缺陷增多,土壤中的微生物更易進(jìn)入材料內(nèi)部使麻纖維以及聚乳酸基體發(fā)生降解,而針刺頻率高的復(fù)合板中麻纖維的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)更為緊密,且麻纖維與聚乳酸基體之間的結(jié)合能力增大,因此自然界降解過程中被破壞的程度相對(duì)較弱,質(zhì)量損失率因此有所降低。

        圖7為JF/PLA復(fù)合板經(jīng)過土埋4個(gè)月前后的表面SEM照片。在土埋前復(fù)合板的麻纖維表面形態(tài)較為干凈完整,溝槽較淺,黃麻纖維和基體PLA依附粘結(jié),針刺頻率越高的復(fù)合板中黃麻纖維和基體之間結(jié)合更為緊密,而土埋4個(gè)月后,黃麻纖維的表面結(jié)構(gòu)明顯變得粗糙,由圖7(a)可以看到,黃麻纖維纏結(jié)松散、蓬松,基體出現(xiàn)明顯的脫落,基體與麻纖維之間的粘結(jié)受到一定程度的破壞,很多單根纖維暴露,因此造成土埋過程中水分、微生物等對(duì)黃麻纖維及聚乳酸基體的降解破壞。由圖7(b)可以看出,部分黃麻纖維出現(xiàn)彎曲斷裂現(xiàn)象,而且纖維表面的溝槽有所加深。進(jìn)一步觀察圖7(c)可以發(fā)現(xiàn),附著在纖維表面的聚乳酸基體發(fā)生少量脫落,但過高的針刺頻率使得部分黃麻纖維出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。通過以上分析可知,針刺頻率的增加使得復(fù)合板的降解性能有所下降,這與降解過程中的質(zhì)量損失率結(jié)果一致。

        圖7 JF/PLA復(fù)合板經(jīng)過4個(gè)月土埋前后的表面SEM照片F(xiàn)ig. 7 Surface SEM images of JF/PLA composite sheets after soil burial test for 4 months.(a)280 times/min(×300);(b)300 times/min(×300);(c)320 times/min(×300)

        3 結(jié) 論

        以黃麻纖維、聚乳酸短纖為原料,采用纖網(wǎng)模壓成型法制備了JF/PLA復(fù)合板,并探討了成型過程中針刺頻率對(duì)復(fù)合板材力學(xué)性能、吸水性、燃燒性能、生物降解性能等的影響,并得出如下結(jié)論。

        1)針刺頻率的增加使得黃麻纖維之間的纏結(jié)更為緊密,但當(dāng)針刺頻率過高時(shí),部分麻纖維的斷裂將引起復(fù)合板材力學(xué)性能的下降,當(dāng)針刺頻率為300次/min時(shí),JF/PLA復(fù)合板的力學(xué)性能達(dá)到最佳,其縱向拉伸強(qiáng)度達(dá)到14.54 MPa,縱向彎曲強(qiáng)度則為33.02 MPa,縱向沖擊強(qiáng)度為9.54 kJ/m2。

        2)針刺頻率對(duì)JF/PLA復(fù)合板的吸水率影響研究表明,隨著針刺頻率的增加,復(fù)合板的吸水率逐漸降低,當(dāng)針刺頻率為320 次/min時(shí)復(fù)合板的24 h吸水率為30%左右。同時(shí),燃燒速率隨針刺頻率的增加逐漸降低,且3種針刺頻率的復(fù)合板材的阻燃性能評(píng)定級(jí)別都能達(dá)到94 HB級(jí)。

        3)針刺頻率的提高使得復(fù)合板生物降解速率下降。針刺頻率為280、300、320 次/min的復(fù)合板的質(zhì)量損失率分別為17.0 %、15.4 %、13.3 %。

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