李學(xué)彬 ，谷群濤 ，溫國惠 ，孫兆冰 ，朱建平 ，陳明虎 ，周玉穎

（1.華北科技學(xué)院 安全工程學(xué)院, 河北 廊坊 065201；2.內(nèi)蒙古雙欣礦業(yè)有限責(zé)任公司, 內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 016299）

0 引 言

我國西部地區(qū)煤層多處于侏羅系、白堊系地層[1-3]，地層成巖時間較晚，巖性以砂質(zhì)泥巖、泥巖為主，水平層理發(fā)育顯著，具有易軟化、膠結(jié)能力差、富含水等特點[4-5]，受到采掘擾動后，圍巖變形程度大、變速度快的特點[6]，部分礦井主采煤層頂板存在低層位弱富水軟巖，巷道掘進過程容易出現(xiàn)巷道頂板尤其頂板錨索孔淋水，圍巖迅速劣化[7]，進而造成頂板圍巖強度降低、裂隙貫通和錨索脫錨等問題[8-9]，致使巷道冒頂、片幫底鼓等工程事故或災(zāi)害頻繁發(fā)生[10-11]，嚴重影響西部煤炭資源綠色開采。

吳學(xué)明等[12]在煤礦斜井及巷道支護過程中揭露弱富水軟巖夾層某些特殊的工程性質(zhì)，提出軟巖水理性是解決軟巖層開挖問題的關(guān)鍵；張嘉凡等[13]通過陜北礦區(qū)紅砂巖水理力學(xué)測試和SEM 分析，認為親水礦物溶解與弱膠結(jié)結(jié)構(gòu)破壞的耦合作用，導(dǎo)致了紅砂巖特殊的宏觀水理特性改變；朱珍德等[14]通過研究發(fā)現(xiàn)淋水頂板的水-巖作用是一種由頂板巖石微觀結(jié)構(gòu)變化導(dǎo)致其宏觀力學(xué)特性改變的過程，認為這種復(fù)雜作用的微觀演化過程是圍巖變形破壞的關(guān)鍵；姚強嶺等[15]從微觀及宏觀上探究了富水煤層頂板失穩(wěn)機理，在水流作用下頂板微結(jié)構(gòu)裂隙發(fā)育，而頂板圍巖吸水后易膨脹，進而產(chǎn)生崩解破壞，同時也降低了支護結(jié)構(gòu)承載性能，導(dǎo)致巷道頂板失穩(wěn)；趙增輝等[16]建立水環(huán)境-非均勻地壓聯(lián)合作用下弱膠結(jié)圍巖系統(tǒng)力學(xué)模型，推演了水環(huán)境和非均勻應(yīng)力場對圍巖塑性區(qū)范圍擴展的影響；譚云亮等[17]分析弱膠結(jié)軟巖巷道圍巖破壞特征，揭示弱膠結(jié)軟巖巷道頂板破壞失穩(wěn)機理，提出弱膠結(jié)軟巖高預(yù)緊力下錨桿-圍巖變形協(xié)同機理；蔡金龍等[18]針對弱膠結(jié)軟巖的力學(xué)強度低、遇水泥化等特性和巷道冒頂、片幫等問題，提出了錨網(wǎng)噴索梁與圍巖注漿的聯(lián)合支護方案，控制圍巖變形。很多學(xué)者基于西部弱膠結(jié)軟巖開展了理論計算和數(shù)值模擬分析[19-22]，為西部軟巖礦井巷道圍巖控制提供了參考。

弱膠結(jié)軟巖巷道淋水主要表現(xiàn)為頂板錨索孔淋水，大部分研究從靜水壓力下巖石遇水物理軟化角度出發(fā)，而很少從動水壓力下圍巖滲流沖刷等力學(xué)作用角度進行研究。本文以內(nèi)蒙古雙欣礦業(yè)股份有限公司楊家村煤礦414106 輔助運輸巷淋水頂板為研究背景，分析巷道頂板巖層礦物成分和水理性質(zhì)，結(jié)合巖溶塌陷形成機理，分析了淋水頂板錨索孔圍巖破壞發(fā)展規(guī)律和治水加固方法，設(shè)計并驗證了高預(yù)緊力長錨索補強與封孔注漿相結(jié)合的錨封注一體化治理方案，為西部弱膠結(jié)軟巖巷道淋水頂板治理控制提供參考。

1 工程背景

楊家村煤礦414106 輔助運輸巷位于4-1 煤層中，埋深為106.93～179.17 m，4 煤層厚度為5.07～6.25 m，平均厚度5.8 m，硬度系數(shù)f=2，煤質(zhì)較堅硬，頂?shù)装甯髁?.5～1.0 m 煤體做偽頂和偽底，以減少巷道工程對頂板砂質(zhì)泥巖和底板粉砂巖的擾動。通過頂板鉆孔取心可知巷道頂板圍巖柱狀如圖1 所示，直接頂為砂質(zhì)泥巖，巖層層理發(fā)育明顯，頂板弱含水層段位于距頂板圍巖壁5～5.2 m 范圍內(nèi)，以錨索孔淋水形式涌入巷道空間內(nèi)。414106 輔運巷原支護形式為錨網(wǎng)索支護形式，頂板錨索間排距1 800 mm×2 000 mm，錨索規(guī)格為?17.8 mm×5 200 mm；頂錨桿間排距900 mm×1 000 mm，錨桿規(guī)格為?20 mm×2 400 mm的左旋預(yù)應(yīng)力樹脂錨桿，幫部錨桿采用規(guī)格?16 mm×1 800 mm 的全螺紋鋼樹脂錨桿。

圖1 頂板鉆孔柱狀Fig.1 Histogram of drilling holes in roof

414106 運輸巷1 117～1 171 m 段大部分中部錨索孔呈現(xiàn)線狀淋水形態(tài)，頂板彎曲下沉明顯，局部錨索失效，通過礦壓監(jiān)測可知，頂板淺部離層達120 mm，深部離層達80 mm，底板積水明顯（圖2）。

2 巷道頂板圍巖物理力學(xué)性質(zhì)測試

2.1 礦物成分分析

通過現(xiàn)場鉆孔取樣，采用D/MAX2500 型X 射線衍射儀，對頂板砂質(zhì)泥巖中的礦物種類與含量以及黏土礦物相對含量進行分析，如圖3 所示（ [4-52n.ASC]、[4-52e.ASC]、[4-52t.ASC]分別為不同晶片。[4-52n.ASC]：自然片，自然（室溫）狀態(tài)下干燥；[4-52e.ASC]：乙二醇，60 ℃烘箱中乙二醇蒸氣飽和7.5 h；[4-52t.ASC]：高溫片，在550 ℃持續(xù)2.5 h，衍射圖中最上面是N 片，中間是E 片，下面是T 片），試驗結(jié)果表明：礦物種類包含石英約占55%，鉀長石約占10%，鈉長石約占11.9%，菱鐵礦約占5.7%，黏土礦物占17.4%；黏土礦物含量中包括蒙脫石約占14%，伊利石約占5%，高嶺石約占73%，綠泥石約占8%。其中，高嶺石和蒙脫石均具有較強的吸水性和遇水軟化的特性，所以，頂板砂質(zhì)泥巖具有弱膠結(jié)軟巖的力學(xué)特性，應(yīng)盡量減少頂板圍巖與水接觸，阻止圍巖裂隙發(fā)育。

圖3 X 射線衍射圖譜Fig.3 X-ray diffraction pattern

2.2 巖石水理試驗分析

采用TW－3 000 微機控制電液伺服巖石三軸試驗機研究干燥狀態(tài)、自然狀態(tài)與飽和狀態(tài)下砂質(zhì)泥巖的力學(xué)特性，分別進行三軸壓縮試驗、單軸壓縮試驗與劈裂試驗，每種試驗共18 組，一共54 組試件，得到各狀態(tài)下巖石試件的物理力學(xué)參數(shù)，見表1。

表1 試件水理試驗物理參數(shù)Table 1 Physical parameters of the water test of the specimen

隨著試件含水率的提高，試件強度呈現(xiàn)明顯降低，試件強度軟化系數(shù)為0.162，同時，從外觀可以看出，試件膠結(jié)性能較差，在飽水條件下出現(xiàn)試件表面礦物質(zhì)容易脫落。

3 淋水區(qū)巷道頂板圍巖控制理論

巷道頂板圍巖是以砂質(zhì)泥巖、粉砂巖、細粒砂巖為主的弱富含水層，在偽頂煤層和砂質(zhì)泥巖底部完整巖層等隔水層作用下，維持水壓平衡即初始應(yīng)力場與運移于頂板圍巖滲流場處于一種相對靜止的動態(tài)平衡之中。當煤巷開挖后，改變了頂板圍巖的應(yīng)力場，頂板圍巖發(fā)生明顯的離層變形破壞，不僅增加原生裂隙的寬度和長度，同時又在巖體內(nèi)部產(chǎn)生新的裂隙，進而提高了頂板圍巖的滲透性能。

3.1 淋水頂板圍巖破壞理論

頂板錨索孔將頂板圍巖錨固范圍內(nèi)的橫向裂隙貫通，頂板裂隙水持續(xù)從錨索孔流出，并發(fā)生物理弱化作用(遇水軟化)和滲流沖刷等力學(xué)作用，導(dǎo)致頂板圍巖發(fā)生具有一定時效性的變形破壞，表現(xiàn)在：①地下水對裂隙結(jié)構(gòu)面的物理弱化作用，隨著圍巖巖體含水量的增加，裂隙結(jié)構(gòu)面的力學(xué)變形過程整體上發(fā)生由彈性向塑性的轉(zhuǎn)化，逐漸減弱裂隙巖體的物理力學(xué)性質(zhì)；②地下水通過力學(xué)作用，實現(xiàn)對圍巖結(jié)構(gòu)面的擴展，其形式表現(xiàn)為靜水壓力和動水壓力兩種。

3.1.1 靜水壓力破壞分析

其中，RT為裂隙結(jié)構(gòu)面的抗拉強度； σn為裂隙結(jié)構(gòu)面法向應(yīng)力； τf為裂隙結(jié)構(gòu)面的剪切強度；C為裂隙結(jié)構(gòu)面的黏聚力；f′為摩擦因數(shù)，與裂隙結(jié)構(gòu)面的內(nèi)摩擦角φ 有 關(guān)，f′=tgφ。

遇水軟化作用降低了裂隙結(jié)構(gòu)面的有效法向應(yīng)力 σn和抗拉強度RT，有利于裂隙結(jié)構(gòu)面的張性擴展，同時，削弱了裂隙結(jié)構(gòu)面的黏聚力C和內(nèi)摩擦角值 φ，造成裂隙結(jié)構(gòu)面的剪性擴張。隨著時間延長，裂隙結(jié)構(gòu)面物理軟化作用的不斷強化，同時，季節(jié)性降水不斷改變頂板圍巖靜水壓力，都導(dǎo)致巖體內(nèi)裂隙結(jié)構(gòu)面不斷擴展，進一步破壞頂板圍巖的完整性。

3.1.2 動水壓力破壞分析

根據(jù)流體力學(xué)平衡原理，地下水滲流將引起體積力:

3.2 頂板錨索孔圍巖破壞機理分析

頂板錨索孔將頂板圍巖錨固范圍內(nèi)的橫向裂隙貫通，頂板裂隙水持續(xù)從錨索孔流出，并發(fā)生物理弱化作用(遇水軟化)和滲流沖刷等力學(xué)作用，導(dǎo)致頂板圍巖發(fā)生具有一定時效性的變形破壞，表現(xiàn)在：①地下水對裂隙結(jié)構(gòu)面的物理弱化作用，隨著圍巖巖體含水量的增加，裂隙結(jié)構(gòu)面的力學(xué)變形過程整體上發(fā)生由彈性向塑性的轉(zhuǎn)化，逐漸地減弱裂隙巖體的物理力學(xué)性質(zhì)；②地下水通過力學(xué)作用，實現(xiàn)對圍巖結(jié)構(gòu)面的擴展。

結(jié)合頂板鉆孔窺視結(jié)果(圖4)和巖溶塌陷形成機理，分析頂板錨索孔壁圍巖破壞的發(fā)展規(guī)律如下。

圖4 頂板鉆孔破壞窺視Fig.4 Peek view of top plate drilling damage

1)在一定水頭壓力差作用下形成的滲流場，同時弱含水層圍巖膠結(jié)程度比較差，在滲透壓力作用下使弱富含水層鉆孔圍巖顆粒發(fā)生變位-尤其是水平和斜向滲流潛蝕破壞。

2)軟巖鉆孔圍巖滲流在鉆孔壁封閉水膜，封閉水膜對鉆孔邊界圍巖產(chǎn)生中真空壓差，對鉆孔壁產(chǎn)生微觀的內(nèi)掏擴容和宏觀的外壓變形即吸蝕擴容破壞，水膜厚度與吸蝕擴容作用、鉆孔圍巖裂隙發(fā)育程度呈正比。

3)隨著鉆孔圍裂隙發(fā)育度加大和孔內(nèi)水流增大，逐步形成較大的沖刷水流，而水流沖刷作用對鉆孔邊界圍巖產(chǎn)生脹縮-崩解破壞。

4)在上覆巖層荷載和鄰近動壓荷載作用下鉆孔圍巖發(fā)生變形破壞從而釋放圍巖應(yīng)力，進一步加快了弱膠結(jié)圍巖內(nèi)部裂紋發(fā)育，導(dǎo)致頂板圍巖破壞程度加劇，尤其在頂板煤巖界面出現(xiàn)較為明顯的離層現(xiàn)象，如圖5 所示。

5)隨著頂板圍巖裂隙發(fā)育速度和變形破壞范圍的進一步加大，錨索錨固段黏結(jié)處圍巖逐步破壞，錨索錨固力逐步降低，同時頂板圍巖裂隙弱化和離層現(xiàn)象加重，又受到回采動壓的擾動影響，容易產(chǎn)生冒頂災(zāi)害。

弱膠結(jié)軟巖巷道淋水區(qū)鉆孔圍巖破壞呈現(xiàn)逐步加速的過程，由初期滲流潛蝕單一破壞逐步發(fā)展到滲流潛蝕、真空吸蝕、沖刷潛蝕等多種破壞復(fù)合作用，錨索孔圍巖破壞范圍逐步擴大直至頂板錨固范圍內(nèi)圍巖裂隙相互貫通破壞。

3.3 頂板鉆孔圍巖治水加固機理分析

巷道開挖后造成頂板圍巖應(yīng)力降低后圍巖裂隙隙寬變大，而施加一定預(yù)應(yīng)力支護后圍巖應(yīng)力提高后圍巖裂隙隙寬變小，同時在圍巖裂隙填充注漿材料，也可以明顯降低裂隙隙寬，進而降低了頂板圍巖滲透系數(shù)，達到治水加固的效果。

結(jié)合巷道頂板淋水狀態(tài)和鉆孔圍巖破壞發(fā)展過程，分為4 個不同階段：

1) Ⅰ階段：頂板錨索孔無淋水狀態(tài)或輕微滴水，鉆孔圍巖主要破壞形式為頂板圍巖離層和弱富水層物理軟化，頂板裂隙較少，圍巖較為完整?？梢酝ㄟ^改善頂板應(yīng)力狀態(tài)，達到降低頂板圍巖透水性能的目的，如提高錨索預(yù)緊力或者補打高預(yù)應(yīng)力錨索提高錨固區(qū)圍巖的應(yīng)力狀態(tài)。

2) Ⅱ階段：頂板錨索孔呈現(xiàn)滴水狀態(tài)或不連續(xù)線性淋水狀態(tài)，鉆孔圍巖主要破壞形式為弱富水區(qū)物理軟化、滲流潛蝕和較輕的吸蝕擴容，鉆孔弱富水區(qū)圍巖裂隙逐步發(fā)育，而隔水層區(qū)域鉆孔圍巖完整性比較好?？梢酝ㄟ^改善頂板應(yīng)力狀態(tài)和封堵主要流水通道，達到減少頂板圍巖透水性能的目的，如補打高預(yù)應(yīng)力錨索提高錨固區(qū)圍巖的應(yīng)力狀態(tài)，通過封堵錨索孔淺部區(qū)域，阻斷錨索孔滲水，阻止錨索孔圍巖的滲流潛蝕和吸蝕擴容破壞。

3) Ⅲ階段：頂板區(qū)域局部淋水，錨索孔呈現(xiàn)線性連續(xù)淋水狀態(tài)，鉆孔圍巖主要破壞形式為弱富水區(qū)物理軟化、滲流潛蝕、吸蝕擴容和沖刷破壞，頂板圍巖完整性較差，鉆孔圍巖破壞范圍擴大，部分相鄰鉆孔圍巖滲水通道相互貫通，隔水層尤其是煤層與直接頂軟巖逐步分離，離層現(xiàn)象逐漸明顯?？梢酝ㄟ^改善頂板應(yīng)力狀態(tài)和封堵流水通道，達到減少頂板圍巖透水性能的目的，如首先封堵頂板圍巖淺部裂隙，之后高壓注漿填充圍巖深部裂隙和錨索孔自由段環(huán)形空間，進一步對錨索施加高預(yù)應(yīng)力，改善頂板錨固區(qū)圍巖的應(yīng)力狀態(tài)，降低頂板圍巖裂隙隙寬和透水系數(shù)，提高頂板圍巖穩(wěn)定性。

3)Ⅳ 階段：頂板整體淋水，錨索孔和圍巖均呈現(xiàn)線性淋水狀態(tài)，鉆孔圍巖主要破壞形式為滲流潛蝕、吸蝕擴容和沖刷破壞，頂板圍巖大部分破壞，相鄰鉆孔圍巖裂隙完全貫通，出現(xiàn)較為嚴重的離層現(xiàn)象，頂板彎曲或網(wǎng)兜現(xiàn)象明顯，大部分錨固段圍巖弱化或破壞，錨索錨固力明顯降低，甚至出現(xiàn)錨索脫落現(xiàn)象。需要及時封閉巷道淋水段，實施全面斷面架棚支護，通過專用堵水材料對頂板圍巖進行注漿封堵，之后再施加高預(yù)應(yīng)力補強錨索支護，改善圍巖應(yīng)力狀態(tài)，同時通過頂板懸掛擋水板將淋水轉(zhuǎn)移至巷幫，以減少對巷道人員和設(shè)備影響。

綜上所述，巷道淋水頂板破壞發(fā)展四階段的指標參數(shù)和主要治理措施見表2。

表2 淋水頂板破壞發(fā)展階段對比Table 2 Comparison of development stages of roof water spray damage

4 淋水頂板治理方案設(shè)計與應(yīng)用

4.1 頂板加固原則分析

根據(jù)上述理論分析，414106 運輸巷1 117～1 171 m段屬于頂板淋水破壞階段Ⅲ階段，需要對巷道頂板圍巖采取封孔堵水、注漿加固和高預(yù)應(yīng)力支護的治理措施，結(jié)合礦井治理水的經(jīng)驗，采取“深孔疏水+淺部封水+深部加固+高預(yù)應(yīng)力支護”原則：

1)深孔疏水原則。①在頂板深部原巖區(qū)施工一個深度明顯大于原錨索孔深度的錨索孔（即自由段深度大于頂板裂隙發(fā)育區(qū)），在更強水力梯度差作用下將頂板水流吸引至新錨索孔，原錨索孔淋水量減少甚至停止，如圖6 所示。②錨索封孔塞設(shè)置疏水通道(注漿管)[23-24]，及時排出錨索孔內(nèi)流水，防止錨索孔水流帶壓積聚，影響封孔段內(nèi)材料硬化，固結(jié)錨索孔圍巖壁和錨索桿體；③對原鉆孔或者托盤周邊采取一定封堵措施，防止注漿時錨索孔出現(xiàn)跑漿現(xiàn)象。④對原鉆孔或者托盤周邊采取一定封堵措施，防止注漿時錨索孔出現(xiàn)跑漿現(xiàn)象。

圖6 頂板鉆孔疏水示意Fig.6 Schematic diagram of the top plate drilling hydrophobic

2)封水原則：封孔段材料硬化后，通過注漿管(原排水管)注入堵水材料(水泥+水玻璃雙液漿或化學(xué)漿)，封閉鉆孔周邊聯(lián)通裂隙或原錨索孔，阻斷巷道頂板淋水通道。

3)高壓注漿加固原則：隨著注漿壓力增加，漿液逐步充填圍巖深部裂隙和錨索孔自由段環(huán)形空間，隨著注漿范圍不斷擴大，實現(xiàn)加固圍巖和全長或加長錨固的耦合支護效果。

4)高預(yù)應(yīng)力原則：施加高強度預(yù)應(yīng)力支護，提高錨索預(yù)緊力值。

4.2 巷道淋水頂板治理方案設(shè)計與施工

1)補強錨索尺寸：?17.8 mm×8 200 mm 的高強度鋼絞線，頂板錨索間排距1 800 mm×2 000 mm，采用3∶3∶3 布置，初次錨索預(yù)緊力16 t，如圖7 所示。

圖7 巷道淋水頂板治理方案Fig.7 Roof reinforcement scheme of roadway in water spray area

2)封孔材料：封堵材料為礦方提供的馬麗散雙液(NS-AB)，雙液的配比為1∶1。

3)注漿材料：①礦方提供的馬麗散雙液(E-AB)，雙液的配比為1∶1；②水玻璃+水泥漿雙液，水泥漿液與水玻璃配比選用標準為1∶0.6。

4)二次高預(yù)緊；補強錨索二次預(yù)緊力不小于240 kN，原錨索二次預(yù)緊力不小于180 kN。

4.3 現(xiàn)場施工與礦壓監(jiān)測

現(xiàn)場施工人員4 名，施工期限為30 d，包括補強錨索與封孔施工20 d，注漿加固時間10 d。414106 巷1 117～1 137 m 淋水段巷道注漿材料為E-AB 雙液材料，414106 巷1 137～1 171 m 淋水段巷道注漿材料水玻璃+水泥漿雙液。補打高預(yù)緊力長錨索封孔注漿工藝設(shè)計與現(xiàn)場施工如圖8 所示，深部鉆孔+錨索端頭錨固(圖8a)；插入封孔塞至設(shè)計位置(圖8b)；上鎖具+初次錨索預(yù)緊(圖8c)；手動注料淺部封孔(圖8d)；注漿泵低壓注漿封水+高壓注漿加固(圖8e)二次高強度預(yù)緊(圖8f)；其中圖8a-圖8d 具有深孔引水功能，減少甚至停止?jié)摽着潘阌诤笃冢▓D8e）注漿加固淺部破碎圍巖。

通過現(xiàn)場觀測和礦壓監(jiān)測可知，頂板錨索孔已基本停止淋水，頂板圍巖整體淋水量降低95%，頂板圍巖離層和彎曲下沉速度明顯降低，巷道底鼓程度也有明顯緩解，如圖9 所示。所以淋水區(qū)巷道頂板治水加固支護方案能夠維持巷道頂板圍巖長期安全穩(wěn)定，改善了礦井環(huán)境，降低了巷道返修率。

圖9 巷道礦壓監(jiān)測分析Fig.9 Monitoring and analysis of roadway mine pressure

5 結(jié) 論

1)楊家村煤礦414106 巷頂板砂質(zhì)泥巖4 m 以上區(qū)域含有裂隙，向斜區(qū)域容易形成頂板低層位富含水層，頂板錨索孔呈線性淋水，部分錨索錨固段脫離圍巖失效，頂板圍巖變形和離層程度大，巷道底鼓明顯。

2)頂板砂質(zhì)泥巖黏土礦物中高嶺石含量為73%，具有明顯的遇水軟化特性，軟化系數(shù)為0.162，同時，膠結(jié)性能較差，在飽水條件下出現(xiàn)部分礦物質(zhì)脫離的現(xiàn)象。

3)淋水區(qū)巷道頂板初期以靜水壓力破壞為主，遇水軟化特性降低了裂隙結(jié)構(gòu)面的力學(xué)性能，在靜水壓力作用下圍巖裂隙的尺寸剪性擴張；后期頂板圍巖以動水壓力破壞為主，主要表現(xiàn)為裂隙結(jié)構(gòu)面變形擴展、裂隙充填物位移、管涌等，頂板圍巖破壞速度也逐步加快。結(jié)合巷道淋水頂板由礦壓顯現(xiàn)變形和裂隙軟化擴張發(fā)展到潛蝕破壞的全過程分析，按照頂板鉆孔圍巖破壞主要形式(物理軟化、滲流破壞、吸蝕擴容破壞、沖刷變形破壞)劃分為4 個不同階段，形成了以頂板鉆孔圍巖破壞主要形式、頂板錨索孔流水狀態(tài)、頂板圍巖裂隙發(fā)育特征和治水加固原則為關(guān)鍵指標的巷道淋水頂板破壞發(fā)展階段判定準則。

4) 414106 運輸巷頂板淋水區(qū)屬于第Ⅲ階段，提出了淋水區(qū)巷道頂板錨索封孔注漿(疏水)結(jié)構(gòu)形式和“深孔疏水+淺部封水+深部加固+高預(yù)應(yīng)力支護”原則，制定了巷道淋水頂板高預(yù)緊力長錨索補強與封孔注漿相結(jié)合的錨封注一體化治理方案，通過現(xiàn)場工業(yè)性試驗和礦壓監(jiān)測可知，達到了頂板治水和圍巖加固的要求。