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        軟弱覆巖下煤柱開(kāi)采注漿減沉技術(shù)及應(yīng)用

        2023-10-19 10:34:16陰?kù)o慧邢茂林
        山東煤炭科技 2023年9期

        陰?kù)o慧 邢茂林 張 超

        (1.中煤航測(cè)遙感集團(tuán)有限公司,陜西 西安 710199;2.陜西省地理空間信息工程技術(shù)研究中心,陜西 西安 710199;3.中煤科工西安研究院(集團(tuán))有限公司,陜西 西安 710077;4.安徽神源煤化工有限公司鄒莊煤礦,安徽 淮北 235123)

        淮北礦區(qū)村莊、城市、交通、水利等基礎(chǔ)設(shè)施下壓煤約21.4 億t,約占總儲(chǔ)量的54.8%[1]。覆巖注漿充填是利用地面鉆孔向關(guān)鍵層下方的開(kāi)采裂隙注漿充填,通過(guò)“壓下托上”對(duì)關(guān)鍵層重新形成支撐,有效控制巖層和地表移動(dòng),保護(hù)含水層和建筑物,實(shí)現(xiàn)減損開(kāi)采[2]。以淮北礦區(qū)鄒莊煤礦工廣煤柱下3105 工作面開(kāi)采注漿減沉為背景,研究并提出了軟弱覆巖下注漿充填減沉的方法,為軟弱覆巖下煤柱開(kāi)采的注漿減沉提供了方法和經(jīng)驗(yàn)。

        1 概況

        3105工作面走向可采總長(zhǎng)480 m,傾向?qū)?87 m,平均煤厚2.8 m,最大3.3 m,埋深639~704 m,綜采。工作面外段240 m 為工廣壓煤,埋深669~704 m(其中松散層平均260 m),儲(chǔ)量約17.93 萬(wàn)t。壓煤區(qū)為宿舍樓、辦公樓、村莊等建筑物的保護(hù)區(qū),工作面兩巷已形成,壓煤塊段的直接回采成本極低,在有效保護(hù)建筑物的前提下延長(zhǎng)回采長(zhǎng)度是亟待解決的關(guān)鍵問(wèn)題。工作面壓煤區(qū)與地面建筑位置如圖1。

        工作面煤層直接頂為粉細(xì)砂巖、泥巖,厚2.96~4.63 m,平均3.81 m;基本頂為粉細(xì)砂巖、泥巖,厚6.62~16.3 m,粉砂或泥質(zhì)結(jié)構(gòu)。覆巖為砂泥巖型軟弱巖層,沒(méi)有明顯的關(guān)鍵層,在采動(dòng)過(guò)程中彎曲下沉帶的沉降可能保持一致,因此注漿目的層選擇彎曲下沉帶上部。

        從開(kāi)采地質(zhì)條件分析,工作面采深大、基巖厚度大,盡管覆巖以泥巖為主,堅(jiān)硬巖層占比偏少,但由于巖層厚度大、注漿充填段高,有較大的選擇空間,彌補(bǔ)了巖性偏弱的不足,增強(qiáng)了地層整體的可注性,具備注漿充填的條件。

        2 注漿減沉方法

        軟弱覆巖注漿減沉原理如圖2。針對(duì)軟弱覆巖注漿減沉,提出彎曲下沉帶高位注漿技術(shù),即將彎曲下沉帶下部作為保護(hù)層,保護(hù)層上一定高度作為充填層。保護(hù)層厚度按照承受注漿壓力的10倍計(jì)算,充填層的高度取100 m 左右。

        圖2 軟弱覆巖注漿減沉原理示意圖

        設(shè)計(jì)5 個(gè)注漿鉆孔,1#孔位于充分采動(dòng)區(qū),距離壓煤區(qū)邊界50 m,2#~5#孔由壓煤區(qū)邊界至收作線布置,孔間距50 m。裂采比按12 計(jì)算導(dǎo)水裂隙帶高度約40 m。注漿壓力6.0 MPa,漿液比重1.5。根據(jù)煤層埋深,計(jì)算保護(hù)層厚度約140 m,注灰孔在距離煤層180 m 處終孔。鉆孔為三開(kāi)結(jié)構(gòu),一開(kāi)套管隔離松散層,二開(kāi)套管下至煤層上280 m 處,三開(kāi)裸孔注灰段長(zhǎng)100 m。鉆進(jìn)過(guò)程中加強(qiáng)沖洗液漏失量監(jiān)測(cè)及測(cè)井、測(cè)斜工作,鉆孔斜率≤3%。

        如出現(xiàn)斷層導(dǎo)水等特殊情況,應(yīng)適當(dāng)降低注漿壓力并進(jìn)一步提高漿液濃度。選用Ⅱ級(jí)罐裝粉煤灰,注灰能力不小于1500 t。按注采比0.4、損耗率20%計(jì)算,工作面需注干灰量約8.6 萬(wàn)t。

        注漿過(guò)程中嚴(yán)格控制采煤與注漿充填速度的配合關(guān)系,保證充填量與注采比。注灰量與允許推進(jìn)速度關(guān)系見(jiàn)表1。在注漿充填初期,應(yīng)嚴(yán)格按照注灰量控制產(chǎn)量;在正常注漿充填階段,若日注灰達(dá)到1000 t以上,月產(chǎn)可達(dá)到6萬(wàn)t左右。若粉煤灰、水、電供應(yīng)不足時(shí),必須降低推進(jìn)速度直至?xí)和i_(kāi)采。

        注灰工作歷時(shí)190 d,累計(jì)注入干灰8.9 萬(wàn)t。注灰量、產(chǎn)量和動(dòng)態(tài)注采比關(guān)系如圖3。注灰量根據(jù)工作面推進(jìn)速度動(dòng)態(tài)調(diào)整,開(kāi)始注灰的第一個(gè)月為試注階段,少量注灰,注采比小于10%;第二個(gè)月至停采前一個(gè)月為動(dòng)態(tài)充填階段,注灰量配合工作面推進(jìn)速度,注采比由10%增加至50%;工作面停采前一個(gè)月為后方充填階段,對(duì)采空區(qū)后方2#、3#孔進(jìn)行大量注灰填充,注采比150%~200%,使得覆巖得到充分支撐,保證減沉效果。

        圖3 注灰量、產(chǎn)量和動(dòng)態(tài)注采比關(guān)系圖

        3 沉降監(jiān)測(cè)

        沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖4。工作面傾向A 線布設(shè)19 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),傾向B 線布設(shè)24 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),走向C線共布設(shè)35 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),工業(yè)廣場(chǎng)地面布設(shè)24 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),沿主要建筑物四圍邊界布置58 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

        圖4 沉降監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖

        監(jiān)測(cè)開(kāi)始時(shí)間為注漿充填實(shí)施前1 個(gè)月內(nèi),地表形變監(jiān)測(cè)頻率設(shè)置為10 d/次,監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)作為注漿充填效果評(píng)價(jià)的參照值。注漿充填期間,每7 d實(shí)施1 次地表高程測(cè)量。開(kāi)采結(jié)束后繼續(xù)觀測(cè),一月內(nèi)不大于10 mm 結(jié)束觀測(cè)。期間進(jìn)行3~4 次水平位移監(jiān)測(cè),以評(píng)估地表與建筑物的變形情況。

        4 減沉效果評(píng)價(jià)

        工作面傾向A、B 監(jiān)測(cè)線沉降歷時(shí)曲線如圖5。取工作面范圍內(nèi)代表性的監(jiān)測(cè)點(diǎn)和工廣附近的監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行分析。A 線為壓煤充填區(qū)監(jiān)測(cè)線,B 線為充分采動(dòng)區(qū)監(jiān)測(cè)線,對(duì)比分析沉降量變化。

        圖5 傾向A、B 監(jiān)測(cè)線沉降歷時(shí)曲線

        將注漿充填過(guò)程分為注前、試注、動(dòng)態(tài)充填、后方充填和壓實(shí)排水五個(gè)階段。注前B 線受采動(dòng)影響地表顯著下沉,A 線A13 監(jiān)測(cè)點(diǎn)也有明顯下沉,但下沉速率較B 線監(jiān)測(cè)點(diǎn)慢。試注階段注灰量小,A 線仍下降但有放緩趨勢(shì),此階段對(duì)B 線基本無(wú)影響。動(dòng)態(tài)充填階段A 線地表逐漸回升,抬升90 mm左右至+50 mm,后趨于穩(wěn)定,B 線也發(fā)生明顯抬升,抬升量與A 線相近但速率較慢。后方充填階段,由于工作面接近收尾,地表下沉加劇,需要大量充填確保起到支撐作用,使得抬升量基本穩(wěn)定在10~20 mm,此時(shí)由于在充分采動(dòng)區(qū)和充填區(qū)已形成充填隔離區(qū),B 線開(kāi)始下沉。停止注灰后進(jìn)入壓實(shí)排水階段,A 線工作面內(nèi)監(jiān)測(cè)點(diǎn)下沉速率明顯較B 線緩,沉降量在50 mm 以?xún)?nèi),工廣附近A2 點(diǎn)沉降逐漸恢復(fù)。在工作面回采范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)了減沉目的。

        工作面走向C 監(jiān)測(cè)線沉降曲線如圖6,繪制了開(kāi)始注灰、后方充填和停止充填三個(gè)節(jié)點(diǎn)的沉降曲線。在充分采動(dòng)區(qū)發(fā)生明顯沉降,最大下沉250 mm;由充分采動(dòng)區(qū)到壓煤充填區(qū)發(fā)生近乎垂直的抬升,說(shuō)明注灰起到明顯的隔離作用;壓煤充填區(qū)注灰形成整體抬升,最大超過(guò)150 mm,局部的下沉發(fā)生在注灰鉆孔之間,但下沉量得到明顯控制。

        圖6 走向C 監(jiān)測(cè)線沉降曲線

        充填前地面主要建筑物均開(kāi)始下沉,動(dòng)態(tài)注灰期間產(chǎn)生明顯抬升,豎向位移抬升10~20 mm。工作面回采結(jié)束前的后方充填階段大量注灰,保證了停注后的壓實(shí)、排水階段位移小幅恢復(fù),抬升量控制在0~10 mm 左右,建筑物得到有效保護(hù)。

        5 結(jié)論

        1)針對(duì)軟弱覆巖注漿減沉,提出了彎曲下沉帶高位注漿技術(shù),將彎曲下沉帶分為保護(hù)層和充填層兩部分,分別給出了兩層高度的設(shè)計(jì)方法。

        2)將注漿充填過(guò)程分為注前、試注、動(dòng)態(tài)充填、后方充填和壓實(shí)排水五個(gè)階段。通過(guò)實(shí)踐確定了各階段注采比的取值范圍。

        3)在3105 工作面,通過(guò)充填注漿在充分采動(dòng)區(qū)和壓煤充填區(qū)之間形成有效的隔離帶,壓煤區(qū)工作面上方抬升約0~150 mm,保護(hù)區(qū)內(nèi)建筑物抬升控制在10 mm 左右,實(shí)現(xiàn)了建筑物下充填開(kāi)采。

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