趙文景，王敬，錢其豪，于春磊，張民，劉慧卿，黃義濤

（1.中國(guó)石油大學(xué)（北京）油氣資源與探測(cè)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京）教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；3.中國(guó)石油勘探開發(fā)研究院，北京 100083；4.中國(guó)石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院，山東 東營(yíng) 257015；5.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川 成都 610500）

注水開發(fā)是砂巖油藏的主要開發(fā)方式， 影響水驅(qū)效率的因素眾多，如油水黏度［1］、注采結(jié)構(gòu)［2-3］、儲(chǔ)層物性差異［4-5］等。 在這些因素的綜合影響下，流速相近的區(qū)域明顯差異化， 出現(xiàn)的優(yōu)勢(shì)滲流通道對(duì)水驅(qū)效率產(chǎn)生較大影響［6］，優(yōu)勢(shì)滲流通道的體積、位置及演化規(guī)律始終是研究重點(diǎn)。 目前多采用生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析［7-8］、示蹤劑監(jiān)測(cè)［9］、試井［10］、人工智能［11］等方法識(shí)別優(yōu)勢(shì)滲流通道。但這些研究方法計(jì)算得到的高通量區(qū)集中在井周，較難定量表征整個(gè)水驅(qū)過程中優(yōu)勢(shì)滲流通道在油藏深部的演化規(guī)律。

儲(chǔ)層非均質(zhì)性［12-13］分為平面非均質(zhì)性及垂向非均質(zhì)性，會(huì)導(dǎo)致水驅(qū)開發(fā)過程中注入水波及體積降低［14］，直接影響原油采出程度［15-16］。 物理模擬［17］作為非均質(zhì)性油藏水驅(qū)規(guī)律的主要研究方法之一， 多采用串并聯(lián)填砂管/巖心［18］和三維物理模型［19］的方式模擬非均質(zhì)儲(chǔ)層。但前者僅能模擬一維線性流動(dòng)，后者采集儲(chǔ)層深部滲流參數(shù)準(zhǔn)確性較差，還需與數(shù)值模擬有機(jī)結(jié)合，明確非均質(zhì)性對(duì)水驅(qū)影響規(guī)律。 而且學(xué)者還忽略了廣泛存在的隔夾層這一地質(zhì)特征［20-22］，注入水會(huì)沿隔夾層不連續(xù)處的竄流通道向其他區(qū)域繞流， 導(dǎo)致水驅(qū)效率低下以及水驅(qū)改善措施低效。

本文設(shè)計(jì)制作了2 種非均質(zhì)性的油藏物理模型，開展了水驅(qū)油實(shí)驗(yàn)， 結(jié)合物理模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果及水驅(qū)后巖心測(cè)試數(shù)據(jù)，建立了相應(yīng)的數(shù)值反演模型，基于滲流理論提出優(yōu)勢(shì)滲流通道定量表征方法， 揭示了非均質(zhì)油藏水驅(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道演化規(guī)律， 得到了2 種油藏水驅(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道演化特征曲線， 評(píng)價(jià)了原井位水驅(qū)改善措施的有效性， 明確了滲透率級(jí)差對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道演化及剩余油分布的影響規(guī)律。

1 非均質(zhì)油藏水驅(qū)物理模擬方法

1．1 模型設(shè)計(jì)及參數(shù)

沉積界面是導(dǎo)致平面非均質(zhì)性的主要原因之一，又因不同的沉積結(jié)構(gòu)單元特征及分布差異［23-25］分為平行河道型、交叉河道型、分支河道型等。 本文以分支河道型作為研究對(duì)象， 通過各區(qū)滲透率及主河道區(qū)深度差異設(shè)置， 模擬平面非均質(zhì)性及河流流向?qū)е碌某练e相體積變化，并采用完整的五點(diǎn)井網(wǎng)構(gòu)建模型（見圖1）。

圖1 分支河道油藏物理模型Fig.1 Physical model of branch channel reservoir

在考慮垂向非均質(zhì)性的基礎(chǔ)上將隔夾層特征化，設(shè)計(jì)如圖2 所示具有一定厚度和2 個(gè)層間竄流條帶的隔夾層泛連通油藏地質(zhì)模型。 由于該類油藏受隔夾層及垂向非均質(zhì)影響［26-27］，會(huì)出現(xiàn)各層生產(chǎn)差異較大的情況，所以在使用“一注一采”布井方式的基礎(chǔ)上，在同一位置布置到達(dá)各層的3 口采出井， 分別用于計(jì)量各層的產(chǎn)液量。 基于方程分析法和量綱分析法［28］確定2種非均質(zhì)油藏水驅(qū)物理模擬相似準(zhǔn)則數(shù)， 根據(jù)幾何相似、運(yùn)動(dòng)相似及動(dòng)力相似的原則，設(shè)計(jì)分支河道油藏模型及隔夾層泛連通油藏模型實(shí)驗(yàn)參數(shù)（見表1）。

表1 驅(qū)油實(shí)驗(yàn)物理模型參數(shù)Table 1 Parameters of physical model of oil displacement experiment

圖2 隔夾層泛連通油藏物理模型Fig.2 Physical model of reservoir with a partly connected interlayer

1．2 實(shí)驗(yàn)方案

實(shí)驗(yàn)裝置主要包括驅(qū)替系統(tǒng)、計(jì)量系統(tǒng)、溫度控制系統(tǒng)、數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)與采集系統(tǒng)以及物理模型（見圖3），驅(qū)替系統(tǒng)包括ISCO 恒速恒壓泵以及油、水中間容器。 實(shí)驗(yàn)溫度為45 ℃。

圖3 水驅(qū)物理模擬流程Fig．3 Process of physical simulation of water flooding

實(shí)驗(yàn)用油為15#白油（45 ℃的黏度為12 mPa·s，密度為0．8 g/cm3），注入水為蒸餾水（45 ℃的黏度為1 mPa·s，密度為0．997 g/cm3）。

在原井位進(jìn)行水驅(qū)改善措施較其他方法具有低成本、易操作的優(yōu)點(diǎn)。 對(duì)含水率達(dá)到98%的生產(chǎn)井依次采取關(guān)井措施，模擬井網(wǎng)調(diào)整與生產(chǎn)層系調(diào)整措施，直至最后一口井含水率達(dá)到98%時(shí)結(jié)束實(shí)驗(yàn)。

1．3 實(shí)驗(yàn)步驟

1）模型注入氮?dú)獗飰?，檢查裝置氣密性后抽真空。

2）將模型置于恒溫箱中，從3 個(gè)方面保證油、水充分飽和。 一是，以1 mL/min 低速注入，防止油、水“指進(jìn)”；二是，對(duì)于分支河道油藏模型采用“一口井注入、其他井分別開啟”的方法，將模型側(cè)置，使注入井位于下部，利用重力使油水充分飽和；三是，對(duì)于隔夾層泛連通油藏模型，各層布置生產(chǎn)井，在模型側(cè)置的基礎(chǔ)上采用分層飽和的方法，即關(guān)閉其他2 層后（即其他2 口生產(chǎn)井），對(duì)單層的生產(chǎn)井、注入井交替飽和油、水。

3）將預(yù)熱至實(shí)驗(yàn)溫度（45 ℃）的蒸餾水分別以2，3 mL/min 的速度注入分支河道、 隔夾層泛連通油藏模型，收集并計(jì)量采出液體積。

4）依據(jù)實(shí)驗(yàn)方案，在采出井含水率達(dá)到98%時(shí)，對(duì)不同類型模型采用不同的調(diào)控措施。

5）沿模型不同區(qū)域、不同方向鉆取巖心，對(duì)各巖心進(jìn)行滲透率、飽和度及油水相對(duì)滲透率等參數(shù)的測(cè)定，建立2 個(gè)模型的相對(duì)滲透率曲線［29］。

2 優(yōu)勢(shì)滲流通道定量表征

2．1 數(shù)值反演模型

數(shù)值反演模型完全按照實(shí)驗(yàn)中流體、巖石參數(shù)、井網(wǎng)配置建立，網(wǎng)格步長(zhǎng)為0．01 m×0．01 m×0．01 m，頂深為0.01 m，巖石壓縮系數(shù)為2．5×10-4MPa-1，注入壓力為101.3 kPa，其他參數(shù)如表2 所示，數(shù)值模型網(wǎng)格系統(tǒng)如圖4 所示。 分支河道油藏?cái)?shù)值模型在縱向網(wǎng)格第1—第8 層設(shè)置主河道及分支河道， 隔層泛連通油藏?cái)?shù)值模型在縱向網(wǎng)格第8 層和第16 層設(shè)置泛連通隔層。

表2 2 種油藏?cái)?shù)值模型參數(shù)Table 2 Numerical model parameters of two kinds of reservoirs

圖4 2 種油藏?cái)?shù)值模型網(wǎng)格系統(tǒng)Fig．4 Numerical model grid systems for two kinds of reservoirs

2．2 優(yōu)勢(shì)滲流通道定量表征

在均質(zhì)、單一源（匯）滲流場(chǎng)中，同一等勢(shì)面上的速度是相等的，與等勢(shì)面的面積無關(guān)。該滲流場(chǎng)是一種均衡滲流狀態(tài)，不存在優(yōu)勢(shì)滲流通道/區(qū)域。 非均質(zhì)性、注采關(guān)系、油水黏度差異、重力分異等因素導(dǎo)致滲流場(chǎng)原有的均衡滲流被打破， 使得同一等勢(shì)面上各點(diǎn)滲流速度出現(xiàn)差異，從而存在相對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流的通道/區(qū)域。

雖然由注入井至生產(chǎn)井各等勢(shì)面上的流量相等，但是各等勢(shì)面面積的差異卻不是優(yōu)勢(shì)滲流通道形成的主要原因。 要想實(shí)現(xiàn)通過刻畫所有等勢(shì)面上優(yōu)勢(shì)滲流區(qū)域來表征整個(gè)油藏的優(yōu)勢(shì)滲流通道， 首先要消除等勢(shì)面面積不同造成的速度差異，因此提出標(biāo)準(zhǔn)化過流量：

式中：Qsjm為第j個(gè)等勢(shì)面上m點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)化過流量，m3/d；vjm為第j個(gè)等勢(shì)面上m點(diǎn)的流速，m/d；Aj為滲流場(chǎng)中第j個(gè)等勢(shì)面的過流面積，m2。

同一理想等勢(shì)面上能接受的某一臨界速度與最大速度之比稱為差異容忍度， 處于臨界速度與最大速度之間的速度范圍區(qū)域即為該等勢(shì)面上的優(yōu)勢(shì)滲流區(qū)，所以， 在確定空間立體滲流優(yōu)勢(shì)滲流通道/區(qū)域時(shí)，首先應(yīng)消除因等勢(shì)面的面積不同而導(dǎo)致的流速/通量差異，將各等勢(shì)面流速/通量統(tǒng)一到同一標(biāo)準(zhǔn)下，得到標(biāo)準(zhǔn)化通量（通量×等勢(shì)面面積），然后根據(jù)整個(gè)滲流場(chǎng)中的標(biāo)準(zhǔn)化通量最大值和差異容忍度確定優(yōu)勢(shì)滲流通道。 本文將整個(gè)滲流場(chǎng)中過流量最高點(diǎn)的α 倍（0.5≤α＜1.0）的區(qū)域定義為優(yōu)勢(shì)滲流通道，則有：

式中：Qsh為優(yōu)勢(shì)滲流通道中各點(diǎn)的過流量，m3/d；Qsmax為整個(gè)滲流場(chǎng)中最大的過流量，m3/d。

式（1）中vjm較為容易獲得，一般取驅(qū)替相的流速進(jìn)行計(jì)算，而確定Aj是計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)化過流量的關(guān)鍵。 物性特征及注采結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單的油藏， 其過流面積較易計(jì)算，例如上文提及的均質(zhì)、單一源（匯）滲流場(chǎng)，過流面積為規(guī)則的球狀。 但對(duì)于本文研究的這2 種地質(zhì)情況和注采關(guān)系均較為復(fù)雜的油藏， 需要借助數(shù)值模擬計(jì)算得到不同時(shí)刻的等勢(shì)面過流面積， 從而得到優(yōu)勢(shì)滲流通道/區(qū)域（體積和位置）。 式（2）中要求α 值大于等于0．5，且同一油藏不同時(shí)刻取值相同。計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在不同時(shí)刻α 取值大于0．5 后，2 種油藏的標(biāo)準(zhǔn)化過流量分布百分比基本不發(fā)生變化，故本文α 取值0．5。

3 非均質(zhì)油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道演化規(guī)律

3．1 數(shù)值反演模型驗(yàn)證

實(shí)驗(yàn)后測(cè)得2 種物理模型橫向及垂向滲透率等參數(shù)如表3 所示（Kx，Kz分別為橫向、垂向滲透率）。 各參數(shù)符合設(shè)計(jì)要求。

表3 2 種油藏物理模型參數(shù)Table 3 Physical model parameters of two kinds of reservoirs

對(duì)各井的生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理， 得到分支河道油藏水驅(qū)油動(dòng)態(tài)變化情況如圖5 所示。 無水采油期約為0．1 PV，水驅(qū)初期，主河道源向井水驅(qū)見效快且全區(qū)產(chǎn)油速度快，油井含水率達(dá)98%后采取關(guān)井，主河道源向井累計(jì)產(chǎn)油量最高，非河道井最低。由單井含水率動(dòng)態(tài)變化可知，主河道源向井、主河道下游井、分支河道井依次見水，非河道井含水上升最慢，依次關(guān)井后非河道區(qū)井含水率大幅提升。 這說明沉積相導(dǎo)致的平面非均質(zhì)性對(duì)油藏開發(fā)有重要影響， 使得河道區(qū)尤其是源向井見水較快，而儲(chǔ)量更高的非河道區(qū)采出程度較低。

圖5 分支河道油藏物理模擬結(jié)果擬合Fig．5 Fitting of physical simulation results of branch channel reservoir

如圖6 所示，隔夾層泛連通油藏水驅(qū)初期，由下層至上層依次見水， 尤其是下層可能因?yàn)闈B透率較高以及在重力作用下，無水采油期較短，但因?yàn)榉至髀矢?，在前期能夠維持較高的產(chǎn)油速度。 在含水率達(dá)98%時(shí)，上層采收率近40%，而中、上層采收率在20%左右。 此時(shí)對(duì)下層堵孔，直接導(dǎo)致了中、上2 層產(chǎn)油速度增加，但也導(dǎo)致了含水率上升快，產(chǎn)油速度衰減較快，推測(cè)是優(yōu)勢(shì)滲流通道轉(zhuǎn)向所致。

圖6 隔夾層泛連通油藏物理模擬結(jié)果擬合Fig．6 Fitting of physical simulation results of reservoir with a partly connected interlayer

結(jié)合物理模型特征參數(shù)和取心測(cè)得的滲透率、油水相對(duì)滲透率等靜態(tài)數(shù)據(jù)，與計(jì)量得到的累計(jì)產(chǎn)油量、含水率動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合， 主要方法是調(diào)整油水相對(duì)滲透率及小幅調(diào)整滲透率。 實(shí)際物理模型不可避免地存在非均質(zhì)等誤差， 加之物理模擬及測(cè)試誤差導(dǎo)致實(shí)驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果不能完全契合，但兩者基本相同，能夠?yàn)閮?yōu)勢(shì)滲流通道定量化表征奠定基礎(chǔ)。

3．2 優(yōu)勢(shì)滲流通道演化規(guī)律

3．2．1 分支河道油藏

根據(jù)不同水驅(qū)階段標(biāo)準(zhǔn)化過流量定義優(yōu)勢(shì)滲流通道，得到優(yōu)勢(shì)滲流通道占比（優(yōu)勢(shì)滲流通道與各區(qū)域體積比值）情況如圖7 所示。

圖7 分支河道油藏累計(jì)注入量對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比及采出程度的影響Fig．7 Influence of cumulative injection on proportion of dominant flow channels and recovery degree in branch channel reservoir

由圖7 可知， 分支河道油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道體積先增大再快速減小，然后緩慢增大趨于平穩(wěn)。無水采油期優(yōu)勢(shì)滲流通道在各區(qū)展布較均勻（見圖8a），該階段優(yōu)勢(shì)滲流通道對(duì)驅(qū)油起到積極作用。 平面非均質(zhì)性導(dǎo)致主河道區(qū)采出井較快見水， 優(yōu)勢(shì)滲流通道也沿著河道區(qū)快速發(fā)育并伴隨體積減?。ㄒ妶D8b），直至在該區(qū)域充分展布。隨注入量增大，優(yōu)勢(shì)滲流通道在注采結(jié)構(gòu)影響下逐漸由物性較好區(qū)域向其他區(qū)域擴(kuò)展并趨于平穩(wěn)（見圖8c—8h），導(dǎo)致各區(qū)采出程度無明顯提高，且物性較差的非河道區(qū)的原油難以動(dòng)用。

圖8 分支河道油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道演化Fig．8 Evolution of dominant flow channels in branch channel reservoir

根據(jù)物理模擬實(shí)驗(yàn)流程， 采用高含水井關(guān)井的方法進(jìn)行水驅(qū)改善調(diào)控。 如圖8i 所示，源向井關(guān)井導(dǎo)致滲流距離縮短，由于優(yōu)勢(shì)滲流通道仍沿主河道發(fā)育，使得其體積先減小再快速增大， 且采出程度僅提高0．13%。下游井關(guān)井后，分支河道區(qū)剩余油/殘余油被動(dòng)用，該區(qū)提高采出程度1．42 百分點(diǎn)，但因?yàn)楹拥绤^(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道仍存在， 使得優(yōu)勢(shì)滲流通道體積短暫增大后快速減小，而非河道區(qū)采出程度僅提高了0．46 百分點(diǎn)， 該區(qū)剩余油仍未被充分動(dòng)用。 所有河道區(qū)井關(guān)井后，原優(yōu)勢(shì)滲流通道未被阻斷，仍沿主河道區(qū)發(fā)育（見圖8k）， 導(dǎo)致非河道區(qū)剩余油沿優(yōu)勢(shì)滲流通道被驅(qū)替至河道區(qū)，累計(jì)注入量2．9 PV 時(shí)，非河道區(qū)采出程度反而降低了2．02 百分點(diǎn)。 若以該種調(diào)控措施持續(xù)水驅(qū)，則會(huì)形成如圖8l 所示的優(yōu)勢(shì)滲流通道展布，此時(shí)將有更多剩余油運(yùn)移至河道區(qū)，無法達(dá)到改善水驅(qū)、提高非河道區(qū)原油采出程度的目的。

3．2．2 隔夾層泛連通油藏

隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道體積變化趨勢(shì)與分支河道油藏相似（見圖9）。 優(yōu)勢(shì)滲流通道在無水采油期分布較為均衡（見圖10），油井見水后，優(yōu)勢(shì)滲流通道在物性較好區(qū)域集中發(fā)育， 故水驅(qū)初期2 種油藏在物性較差區(qū)域的優(yōu)勢(shì)滲流通道體積上升后快速下降的特征較其他區(qū)域更加明顯。 隔夾層泛連通油藏在垂向非均質(zhì)性及重力影響下， 水驅(qū)初期優(yōu)勢(shì)滲流通道主要沿油藏上層注入井周及下層發(fā)育，隨著注水量增加，下層生產(chǎn)井周優(yōu)勢(shì)滲流通道充分發(fā)育，同時(shí)，中、上層注入井周優(yōu)勢(shì)滲流通道在隔夾層不連通處的竄流通道誘導(dǎo)下開始發(fā)育。與分支河道油藏不同，水驅(qū)中后期隔夾層泛連通油藏的優(yōu)勢(shì)滲流通道在韻律、重力、竄流通道綜合影響下在物性較好的下層擴(kuò)展， 而物性較差的中、上層優(yōu)勢(shì)滲流通道體積變化較小，直至水驅(qū)末期形成由中、 上層經(jīng)近注入井竄流通道至下層的穩(wěn)定優(yōu)勢(shì)滲流通道。 該演化過程導(dǎo)致中、上層采出程度較低，也與模型下層產(chǎn)油量和含水率上升快的現(xiàn)象吻合。

圖9 隔夾層泛連通油藏累計(jì)注入量對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比及采出程度的影響Fig．9 Influence of cumulative injection on proportion of dominant flow channels and recovery degree in reservoir with a partly connected interlayer

圖10 隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道演化Fig．10 Evolution of dominant flow channels in reservoir with a partly connected interlayer

采取依次對(duì)高含水層堵孔的開發(fā)層系調(diào)整方案改善水驅(qū)。 如圖10h—10j 所示，下層堵孔后，注入井周明顯發(fā)生液流轉(zhuǎn)向，中、上層優(yōu)勢(shì)滲流通道體積增大，但在隔夾層影響下， 優(yōu)勢(shì)滲流通道由油藏下層經(jīng)近采出井竄流通道至中、上層采出井周發(fā)育。短期內(nèi)雖能動(dòng)用近井地帶剩余油， 但中、 上層油藏中部仍有大量剩余油。進(jìn)行中層堵孔措施后，優(yōu)勢(shì)滲流通道通過隔夾層不連通處發(fā)育至上層采出井周， 竄流通道的作用愈加明顯（見圖10k—10l），該措施仍不能大幅增加注入水在油藏中部的波及面積，較下層堵孔措施，采出程度僅提高0．21 百分點(diǎn)。 改善水驅(qū)措施設(shè)計(jì)時(shí)，僅針對(duì)垂向非均質(zhì)性進(jìn)行層系調(diào)整雖能在一定程度上使液流轉(zhuǎn)向，但由于隔夾層不連續(xù)處竄流通道的存在， 需同時(shí)考慮儲(chǔ)層非均質(zhì)性及隔夾層發(fā)育情況。

3．3 滲透率級(jí)差對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道的影響

滲透率級(jí)差是油藏非均質(zhì)性的重要表征參數(shù)，其差異不僅存在于不同油藏， 同一油藏長(zhǎng)期水驅(qū)開發(fā)也會(huì)使部分區(qū)域孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)生變化， 導(dǎo)致該區(qū)域的滲透率升高。通過改變河道區(qū)與非河道區(qū)滲透率（分支河道與主河道滲透率級(jí)差不變）構(gòu)建不同滲透率級(jí)差，計(jì)算水驅(qū)末期標(biāo)準(zhǔn)化過流量， 得到各區(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比及采出程度變化（見圖11）。

圖11 分支河道油藏水驅(qū)末期滲透率級(jí)差對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比及采出程度的影響Fig．11 Influence of permeabilty ratio on proportion of dominant flow channels and recovery degree at the end of water flooding in branch channel reservoir

滲透率級(jí)差越大，優(yōu)勢(shì)滲流通道體積越小。結(jié)合優(yōu)勢(shì)滲流通道演化對(duì)比分析（見表4）可知，在滲透率級(jí)差為1（均質(zhì)儲(chǔ)層）時(shí)，受注采結(jié)構(gòu)、河道區(qū)分布位置的影響， 分支河道區(qū)及主河道區(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比較大。在平面非均質(zhì)性影響下，不同滲透率級(jí)差的河道區(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道均在水驅(qū)初期快速發(fā)育， 導(dǎo)致主河道區(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道體積及采出程度受滲透率級(jí)差影響較小， 并且由河道區(qū)向非河道區(qū)擴(kuò)展現(xiàn)象隨著滲透率級(jí)差的增大而減少，直接導(dǎo)致非河道區(qū)波及面積縮小，采出程度降低。

表4 不同滲透率級(jí)差下的分支河道油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道演化Table 4 Evolution of dominant flow channels under different permeabilty ratio in branch channel reservoir

通過改變隔夾層泛連通油藏下層滲透率（中層與上層滲透率級(jí)差不變）構(gòu)建不同滲透率級(jí)差（見圖12），與分支河道油藏相同， 滲透率級(jí)差與全區(qū)優(yōu)勢(shì)滲流通道體積及采出程度負(fù)相關(guān)。 但由于2 種油藏非均質(zhì)類型差異， 隔夾層泛連通油藏具有垂向非均質(zhì)性及正韻律特征，會(huì)加劇注入水沿重力方向的滲流趨勢(shì)。 另外，竄流通道會(huì)減少注入水在中、上層的滲流距離，導(dǎo)致在不同滲透率級(jí)差條件下， 隔夾層泛連通油藏在物性較好區(qū)域的優(yōu)勢(shì)滲流通道體積及采出程度變化趨勢(shì)與分支河道油藏不同， 呈現(xiàn)隨著滲透率級(jí)差的增大而增大的規(guī)律。如表5 所示，隔夾層泛連通油藏滲透率級(jí)差為1（即油藏為垂向均質(zhì)）時(shí)，在重力、水平方向與垂向滲透率差異影響下發(fā)育由注水井頂部向生產(chǎn)井底部的優(yōu)勢(shì)滲流通道， 加之竄流通道的作用使得優(yōu)勢(shì)滲流通道沿隔夾層不連續(xù)處向下發(fā)育，致使中、下層優(yōu)勢(shì)滲流通道體積略大于上層，但此時(shí)各層水驅(qū)受效較均勻，采出程度相近。隨著滲透率級(jí)差的增大，下層優(yōu)勢(shì)滲流通道體積增大，雖然能使下層采出程度小幅增大，但中、上層采出程度卻大幅降低，大量剩余油富集于油藏中、上層的中后部。

表5 不同滲透率級(jí)差下的隔夾層泛連通油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道演化Table 5 Evolution of dominant flow channels under different permeabilty ratio in reservoir with a partly connected interlayer

圖12 隔夾層泛連通油藏水驅(qū)末期滲透率級(jí)差對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道占比及采出程度的影響Fig．12 Influence of permeabilty ratio on proportion of dominant flow channels and recovery degree at the end of water flooding in reservoir with a partly connected interlayer

4 結(jié)論

1）分支河道油藏、隔夾層泛連通油藏?zé)o水采油期較短， 處于物性較好區(qū)域的生產(chǎn)井產(chǎn)油量及含水率增長(zhǎng)速度較快。 根據(jù)2 種油藏非均質(zhì)類型及模型特征差異，分別采取了注采井網(wǎng)調(diào)整、開發(fā)層系調(diào)整，但兩者水驅(qū)措施長(zhǎng)期效果欠佳。

2）分支河道油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道在平面非均質(zhì)性影響下會(huì)以較快速度穩(wěn)定發(fā)育在河道區(qū)域， 而隔夾層泛連通油藏在垂向非均質(zhì)性、 隔夾層發(fā)育特征等因素影響下，會(huì)形成由近注入井的中、上層經(jīng)竄流通道至下層再到生產(chǎn)井的優(yōu)勢(shì)滲流通道。 2 種油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道的發(fā)育導(dǎo)致大量剩余油分布在分支河道油藏的非河道區(qū)及隔夾層泛連通油藏中、上層中部。

3）由于井網(wǎng)調(diào)整不能對(duì)分支河道油藏優(yōu)勢(shì)滲流通道固有走向進(jìn)行阻斷或干預(yù)， 因此井網(wǎng)調(diào)整后非河道區(qū)剩余油不能被充分采出而是經(jīng)優(yōu)勢(shì)滲流通道運(yùn)移至河道區(qū)； 而隔夾層泛連通油藏在措施后其優(yōu)勢(shì)滲流通道能夠克服垂向非均質(zhì)性的影響， 經(jīng)近采出井竄流通道向中、上層發(fā)生轉(zhuǎn)向，但油藏中部剩余油仍未被充分動(dòng)用從而導(dǎo)致長(zhǎng)期效果欠佳。 水驅(qū)改善及調(diào)控措施設(shè)計(jì)必須要考慮隔夾層的影響及竄流通道的封堵。

4）滲透率級(jí)差增大導(dǎo)致2 種油藏的優(yōu)勢(shì)滲流通道快速集中沿物性較好區(qū)域發(fā)育， 大量剩余油分布在其他區(qū)域， 但各因素對(duì)物性較好區(qū)域的優(yōu)勢(shì)滲流通道體積及采出程度的影響較小， 儲(chǔ)層非均質(zhì)性對(duì)優(yōu)勢(shì)滲流通道主要發(fā)育位置及體積起決定性作用。