孫玉慶

(中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)山西省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司，山西 太原 030001)

0 引言

直接空冷技術(shù)出現(xiàn)已有幾十年，初期只是應(yīng)用于一些小容量的聯(lián)合循環(huán)機(jī)組或火電廠(chǎng)的汽輪發(fā)電機(jī)組[1-3]。隨著工業(yè)技術(shù)水平的發(fā)展和經(jīng)驗(yàn)的積累，在20 世紀(jì)70 年代后，直接空冷技術(shù)的應(yīng)用得到進(jìn)一步推廣，2000 年后電廠(chǎng)直接空冷技術(shù)的應(yīng)用開(kāi)始進(jìn)入快速發(fā)展期，在我國(guó)一些富煤缺水地區(qū)相繼建設(shè)了300 MW、600 MW、1 000 MW 級(jí)大容量直接空冷機(jī)組。

隨著直接空冷機(jī)組的持續(xù)運(yùn)行，一些問(wèn)題也逐步暴露出來(lái)。本文通過(guò)調(diào)研，對(duì)目前影響直接空冷系統(tǒng)主要的、共性的問(wèn)題，如夏季運(yùn)行背壓過(guò)高、凝結(jié)水管道振動(dòng)、防凍、噪聲要求等進(jìn)行了總結(jié)。

1 夏季運(yùn)行背壓過(guò)高

1.1 產(chǎn)生的問(wèn)題

出于設(shè)備成本和煤炭?jī)r(jià)格的考慮，早期投運(yùn)的空冷機(jī)組設(shè)計(jì)背壓值已普遍偏高。近年來(lái)隨著機(jī)組的運(yùn)行，設(shè)備開(kāi)始老化，機(jī)組實(shí)際排汽量大多高于設(shè)計(jì)值，同時(shí)由于環(huán)境氣溫逐年升高，尤其在夏季高溫大風(fēng)時(shí)，機(jī)組運(yùn)行背壓相比設(shè)計(jì)值更高，導(dǎo)致機(jī)組煤耗和熱耗指標(biāo)高，機(jī)組出力長(zhǎng)期受限達(dá)10～20 MW 之間，甚至更多。負(fù)荷無(wú)法達(dá)到機(jī)組設(shè)計(jì)容量，不但造成電廠(chǎng)機(jī)組夏季運(yùn)行期間調(diào)峰能力考核，同時(shí)也降低了機(jī)組參與當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)現(xiàn)貨市場(chǎng)的收益水平。

2004～2012 年已投產(chǎn)的數(shù)座600 MW 級(jí)直接空冷機(jī)組運(yùn)行情況的調(diào)研結(jié)果見(jiàn)表1 所列，可見(jiàn)火電機(jī)組夏季運(yùn)行背壓普遍高出設(shè)計(jì)背壓約4～7 kPa。

表1 部分600 MW級(jí)空冷機(jī)組運(yùn)行情況

1.2 夏季運(yùn)行背壓過(guò)高的分析

1.2.1 受環(huán)境高溫大風(fēng)影響

環(huán)境自然大風(fēng)對(duì)直接空冷機(jī)組運(yùn)行影響較大，特別是高溫大風(fēng)，將對(duì)機(jī)組的運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響。DL/T 5158—2012《電力工程氣象勘測(cè)技術(shù)規(guī)程》中對(duì)高溫大風(fēng)作了說(shuō)明，高溫大風(fēng)的選擇條件應(yīng)該符合如下3 種組合：“氣溫大于或等于26 ℃，且10 min 平均風(fēng)速大于或等于3 m/s；氣溫大于或等于26 ℃，且l0 min 平均風(fēng)速大于或等于4 m/s；氣溫大于或等于26 ℃，且l0 min 平均風(fēng)速大于或等于5 m/s。”DL/T 244—2012《直接空冷系統(tǒng)性能試驗(yàn)規(guī)程》中要求“每一試驗(yàn)工況有效時(shí)間內(nèi)，空冷凝汽器上邊緣上方l m 處的平均環(huán)境風(fēng)速不能超過(guò)5 m/s，超過(guò)10 m/s 的峰值l h 內(nèi)發(fā)生次數(shù)不能超過(guò)20 次。”

遭遇高溫大風(fēng)時(shí)，一方面空冷系統(tǒng)風(fēng)機(jī)的吸風(fēng)量不足，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)入口處進(jìn)風(fēng)空氣流量減少；另一方面會(huì)出現(xiàn)熱風(fēng)再循環(huán)，即空冷凝汽器排出的熱氣流在某種特定的條件下被風(fēng)機(jī)再次吸入，導(dǎo)致空冷凝汽器的散熱能力下降。在空冷系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，通過(guò)空冷凝汽器表面升溫后的空氣上升，呈現(xiàn)羽流狀況[4-6]。當(dāng)大風(fēng)從爐后吹向平臺(tái)散熱器，風(fēng)速過(guò)高時(shí)，會(huì)出現(xiàn)熱風(fēng)再回流現(xiàn)象。根據(jù)風(fēng)機(jī)運(yùn)行維護(hù)經(jīng)驗(yàn)，空冷平臺(tái)四周設(shè)置的擋風(fēng)墻并不能完全克服熱風(fēng)再循環(huán)對(duì)機(jī)組運(yùn)行的影響[7-8]。

1.2.2 空冷島布置朝向影響

在GB 50660—2011《大中型火力發(fā)電廠(chǎng)設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)空冷島布置應(yīng)符合“直接空冷平臺(tái)朝向應(yīng)根據(jù)全年、夏季、夏季高溫大風(fēng)的主導(dǎo)風(fēng)向、風(fēng)速、風(fēng)頻等因素，結(jié)合工藝布置要求，并應(yīng)兼顧空冷機(jī)組運(yùn)行的安全性和經(jīng)濟(jì)性綜合確定”。

通?？绽淦脚_(tái)朝向的布置主要依據(jù)夏季平均風(fēng)向和夏季溫度大于26 ℃且風(fēng)速大于4 m/s和5 m/s 的大風(fēng)趨勢(shì)來(lái)確定，但在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中，往往忽略其他溫度區(qū)段與風(fēng)速組合共同影響趨勢(shì)。例如夏季溫度20～26 ℃且風(fēng)速大于7 m/s 的大風(fēng)與溫度大于26 ℃且風(fēng)速大于5 m/s的大風(fēng)對(duì)空冷系統(tǒng)影響程度是否一致；夏季溫度18～20 ℃且風(fēng)速大于10 m/s 的大風(fēng)與溫度大于26 ℃且風(fēng)速大于5 m/s 的大風(fēng)對(duì)空冷系統(tǒng)影響程度是否一致。

在個(gè)別的工程中，依據(jù)以往的環(huán)境高溫大風(fēng)趨勢(shì)來(lái)確定空冷朝向會(huì)對(duì)工程產(chǎn)生錯(cuò)誤的判斷，從而影響機(jī)組的運(yùn)行背壓，需根據(jù)工程實(shí)際情況具體分析。

1.2.3 空冷凝汽器本體影響

早期已投運(yùn)的直接空冷機(jī)組，由于運(yùn)行時(shí)間比較長(zhǎng)，會(huì)出現(xiàn)散熱器管束老化、傳熱效率降低等現(xiàn)象，嚴(yán)重影響空冷系統(tǒng)的通風(fēng)和散熱性能，疊加因素造成機(jī)組負(fù)荷出力不足或煤耗升高。

1.3 改進(jìn)措施

1.3.1 空冷系統(tǒng)增容

空冷系統(tǒng)增容是目前提高空冷凝汽器能力、降低空冷機(jī)組夏季運(yùn)行背壓的常用措施，包括增加尖峰系統(tǒng)和增加空冷散熱面積裕量?jī)蓚€(gè)方案。

1)方案一：增加尖峰系統(tǒng)

在現(xiàn)有的空冷排汽管道上引接出一路乏汽管線(xiàn)，在空冷島附近適宜的場(chǎng)地上新增一個(gè)小規(guī)模尖峰冷卻設(shè)施，用于分擔(dān)已有空冷機(jī)組的排汽冷卻容量[9-11]，見(jiàn)表2 所列。

表2 600 MW級(jí)空冷機(jī)組采用尖峰改造后運(yùn)行情況

由表2 可知，采用尖峰空冷改造后，空冷機(jī)組夏季運(yùn)行背壓降低效果明顯。

2)方案二：增加空冷散熱面積裕量

在現(xiàn)有的空冷排汽管道上引接出一路乏汽管線(xiàn)，在空冷島附近的適宜場(chǎng)地上新增一列或一行空冷風(fēng)機(jī)組，用于分擔(dān)已有空冷機(jī)組的排汽冷卻容量。在空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，人為增加空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)氣溫裕量，便于增大空冷系統(tǒng)配置面積。

3)方案對(duì)比

兩種方案效果對(duì)比見(jiàn)表3 所列。

表3 空冷系統(tǒng)增容方案對(duì)比表

從表3 看，以上兩種技術(shù)方案均具有可行性。若電廠(chǎng)無(wú)額外補(bǔ)水量且占地?zé)o限制的情況下，優(yōu)先選擇方案一中機(jī)力通風(fēng)間冷塔措施；若電廠(chǎng)無(wú)額外補(bǔ)水量且占地受限的情況下，優(yōu)先選擇方案二；若電廠(chǎng)額外補(bǔ)水量充裕的情況下，優(yōu)先選擇方案一中的機(jī)力通風(fēng)濕冷塔措施；若電廠(chǎng)額外補(bǔ)水量有限的情況下，優(yōu)先選擇方案一中的蒸發(fā)式凝汽器措施。

1.3.2 空冷系統(tǒng)+濕冷系統(tǒng)

基于降低造價(jià)的目的，提出一種空冷系統(tǒng)+濕冷系統(tǒng)的新配置方案：在干球溫度30 ℃及以下時(shí)不噴水(假設(shè)空冷夏季設(shè)計(jì)氣溫為30 ℃)，僅直接空冷系統(tǒng)單獨(dú)運(yùn)行，濕冷系統(tǒng)不投運(yùn)，汽輪機(jī)排汽壓力為30 kPa；在干球溫度30 ℃以上時(shí)，從直接空冷系統(tǒng)抽出部分蒸汽到表面凝汽器(兩臺(tái)機(jī)組可共用一臺(tái)凝汽器，凝汽器面積按需要確定)，即直接空冷和部分濕冷系統(tǒng)并聯(lián)運(yùn)行。以確保機(jī)組在年耗水量最小的情況下，滿(mǎn)足汽輪機(jī)排汽壓力為26 kPa(預(yù)留4 kPa)；根據(jù)工程實(shí)際情況，也可以按照現(xiàn)場(chǎng)給出的最大耗水量，反算得出最經(jīng)濟(jì)性配置空冷系統(tǒng)(部分濕冷系統(tǒng)+直接空冷系統(tǒng)組合方案)的干球溫度和配置空冷系統(tǒng)規(guī)模。

1.3.3 預(yù)留設(shè)計(jì)背壓裕量

為防止空冷機(jī)組夏季背壓運(yùn)行過(guò)高，各個(gè)設(shè)計(jì)院往往采取“預(yù)留背壓”措施，來(lái)彌補(bǔ)散熱器不足而導(dǎo)致的運(yùn)行背壓升高。

結(jié)合機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況，現(xiàn)在空冷標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于“預(yù)留背壓”的取值均不高，為避免今后機(jī)組出現(xiàn)夏季高溫大風(fēng)影響下運(yùn)行背壓升高過(guò)多現(xiàn)象，建議直接空冷機(jī)組在進(jìn)行夏季設(shè)計(jì)背壓性能考核時(shí)，預(yù)留至少4～6 kPa。

2 凝結(jié)水管道振動(dòng)

2.1 產(chǎn)生的問(wèn)題

通過(guò)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，在高負(fù)荷階段，直接空冷機(jī)組凝結(jié)水管道普遍產(chǎn)生振動(dòng)現(xiàn)象，且比較嚴(yán)重，表現(xiàn)在回水管道由垂直段變?yōu)樗蕉翁?，水流撞擊彎頭發(fā)出刺耳聲響，造成的原因主要有以下幾點(diǎn)：

1)由于設(shè)計(jì)上的缺陷，造成凝結(jié)回水的水位控制存在偏差，導(dǎo)致水位在高負(fù)荷時(shí)過(guò)高，達(dá)到了水平管段位置，致使水中含汽量大，汽水兩向流造成管路振動(dòng)；

2)管路布置的不足，水流在彎頭、三通及下降管中流場(chǎng)的流速分布不均勻引起管道振動(dòng)；

3)各列回水管因距離、大風(fēng)、冷凝程度不均等因素影響，使凝結(jié)水回水溫度產(chǎn)生偏差，匯集后因水溫不同會(huì)造成回水管路振動(dòng)；

4)機(jī)組負(fù)荷過(guò)高時(shí)，凝結(jié)水流量增大，進(jìn)入凝結(jié)水回水管路時(shí)易形成水塞，導(dǎo)致凝結(jié)水管振動(dòng)。

2.2 改進(jìn)措施

通過(guò)對(duì)已投運(yùn)機(jī)組的空冷凝結(jié)水管路和支吊架設(shè)計(jì)優(yōu)化，避開(kāi)共振，降低凝結(jié)水管道氣液兩相流產(chǎn)生的噪音，從而減輕凝結(jié)水管道的振動(dòng)?？刹扇〉拇胧┤缦拢?/p>

1)增大凝結(jié)水管道匯總管管徑

正常凝結(jié)水管道流速在0.6～0.7 m/s 之間，通過(guò)計(jì)算，300 MW 級(jí)機(jī)組凝結(jié)水匯總管口徑為DN600～DN700(單根管)，600 MW 級(jí)機(jī)組凝結(jié)水匯總管口徑為DN600～DN700(兩根管)。

2)改變空冷支柱管道支座結(jié)構(gòu)型式

在盡量不改變?cè)心Y(jié)水管道布置的基礎(chǔ)上，通過(guò)調(diào)整支座的結(jié)構(gòu)型式來(lái)改變整個(gè)凝結(jié)水管路的固有頻率，縮小整個(gè)管道系統(tǒng)的柔性，增強(qiáng)剛性，提高管系固有頻率，減小了凝結(jié)水管道下降管的振動(dòng)。按此對(duì)改造前后的下降管進(jìn)行振動(dòng)的數(shù)值模擬，空冷支柱上凝結(jié)水管道固有頻率計(jì)算見(jiàn)表4 所列。

表4 凝結(jié)水管道固有頻率對(duì)比表

3)檢查已有空冷支柱上管道的支座焊接情況

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)檢查，發(fā)現(xiàn)多數(shù)管道的支座出現(xiàn)點(diǎn)焊或焊接不全面的現(xiàn)象，極易造成焊縫開(kāi)裂，對(duì)機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行造成危險(xiǎn)，此時(shí)需及時(shí)修補(bǔ)維護(hù)。

3 防凍問(wèn)題

3.1 產(chǎn)生的問(wèn)題

在嚴(yán)寒地區(qū)，機(jī)組直接空冷系統(tǒng)在冬季運(yùn)行或者啟機(jī)過(guò)程中往往存在凝結(jié)水過(guò)冷度大、空冷凝汽器冷熱不均勻、管束局部結(jié)冰導(dǎo)致的變形等現(xiàn)象，對(duì)機(jī)組的安全造成影響。造成的原因主要有以下幾點(diǎn)：

1)局部汽阻導(dǎo)致的過(guò)冷。未凝結(jié)蒸汽以及所含少量不凝氣體不能順利排至管束下聯(lián)箱，不凝氣體不能順利排至逆流管束被抽出，導(dǎo)致該管段被過(guò)度冷卻乃至產(chǎn)生結(jié)冰現(xiàn)象；

2)機(jī)組啟機(jī)蒸汽流量過(guò)低。由于低溫下的自然換熱，飽和蒸汽在管束內(nèi)流動(dòng)過(guò)程中，蒸汽冷凝段縮短、凝結(jié)水冷卻段增加，過(guò)冷度增大，若環(huán)境氣溫過(guò)低，凝結(jié)水過(guò)度冷卻的程度會(huì)加重，繼而導(dǎo)致管束基管內(nèi)的凝結(jié)水過(guò)冷乃至產(chǎn)生結(jié)冰現(xiàn)象。

3.2 改進(jìn)措施

1)增加空冷凝汽器溫度場(chǎng)監(jiān)測(cè)裝置

采用空冷凝汽器溫度無(wú)線(xiàn)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)空冷凝汽器容易凍結(jié)部位進(jìn)行溫度監(jiān)測(cè)，通常布置在凝汽器A 型裝置外側(cè)覆蓋順流中下部和逆流中上部，在A 型裝置內(nèi)側(cè)各單元?jiǎng)t根據(jù)實(shí)際需要布置溫度測(cè)點(diǎn)。

2)縮短管束長(zhǎng)度

在工程設(shè)計(jì)中管束長(zhǎng)度一般不宜超過(guò)10 m，過(guò)長(zhǎng)的管束不利于機(jī)組防凍。目前筆者所在公司設(shè)計(jì)的已投運(yùn)機(jī)組中單排管束最長(zhǎng)達(dá)到11.78 m。

縮短管束長(zhǎng)度可減少被凍結(jié)危險(xiǎn)，在嚴(yán)寒地區(qū)設(shè)計(jì)的直接空冷系統(tǒng)可以采用短管束，管束有效長(zhǎng)度在5 m 左右(約為大通道大扁管長(zhǎng)度一半)。

3)增加電動(dòng)封閉百葉窗

在空冷凝汽器管束所在冷卻單元內(nèi)部的水平面上設(shè)置電動(dòng)帆布裝置或者電動(dòng)百葉窗，通過(guò)控制流通截面控制冷空氣量，以減少吹向空冷凝汽器的冷風(fēng)量。

此方案已有多個(gè)應(yīng)用實(shí)例且運(yùn)行效果良好，在設(shè)計(jì)、安裝、運(yùn)行、控制方面應(yīng)注意以下兩點(diǎn)：目前電動(dòng)百葉窗的開(kāi)度基本為整體控制，若計(jì)劃實(shí)現(xiàn)分段控制，需考慮增加進(jìn)風(fēng)阻力和風(fēng)量；根據(jù)項(xiàng)目實(shí)地情況，確定氣溫降低到某一溫度時(shí)，啟動(dòng)百葉窗的開(kāi)度控制，使機(jī)組在更低的背壓運(yùn)行。

4 噪聲要求

目前根據(jù)已投運(yùn)的直接空冷電廠(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)噪聲監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的整理，以300 MW 機(jī)組為例，空冷系統(tǒng)噪聲特性如下：

1)兩臺(tái)機(jī)組的60 臺(tái)風(fēng)機(jī)全部開(kāi)啟時(shí)，距離空冷平臺(tái)150 m 處的噪聲值達(dá)57 dB(A)；

2)當(dāng)兩臺(tái)機(jī)組的60 臺(tái)風(fēng)機(jī)全部開(kāi)啟時(shí)，在距離空冷平臺(tái)20 m 處的噪聲值為70 dB(A)；

3)空冷平臺(tái)噪聲主要集中在100 Hz 到2 000 Hz，噪聲頻帶較寬，高頻噪聲比低頻稍高，但高頻噪聲衰減較快。從距離衰減比較分析，63 Hz 以下頻帶噪聲在距離空冷平臺(tái)外邊緣40 m 距離內(nèi)基本上沒(méi)有任何衰減，70 m 距離以上時(shí)才開(kāi)始有衰減。

大多數(shù)電廠(chǎng)建設(shè)在城市周邊，遠(yuǎn)離村莊、學(xué)校等噪音敏感區(qū)，靠近空冷平臺(tái)處的廠(chǎng)界噪聲基本都超標(biāo)，為節(jié)省工程造價(jià)，電廠(chǎng)應(yīng)在項(xiàng)目招標(biāo)前取得當(dāng)?shù)卣P(guān)于廠(chǎng)界外150 m/200 m區(qū)域?yàn)樵肼暦雷o(hù)區(qū)以及今后不規(guī)劃建設(shè)噪聲敏感建筑的函件，并列入環(huán)評(píng)報(bào)告中。這樣在風(fēng)機(jī)招標(biāo)時(shí)，采用常規(guī)低噪音風(fēng)機(jī)就可以滿(mǎn)足要求。

5 結(jié)論

本文針對(duì)常規(guī)直接空冷系統(tǒng)在運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題進(jìn)行分析，通過(guò)對(duì)其進(jìn)行技術(shù)改進(jìn)和能效提升研究，得出以下結(jié)論：

1)直接空冷機(jī)組在進(jìn)行夏季設(shè)計(jì)背壓性能考核時(shí)，應(yīng)預(yù)留4～6 kPa；

2)采用空冷系統(tǒng)增容可以提高空冷散熱能力，但投資大、耗水量大、需要額外占地，建議在空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)階段，增加空冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)氣溫或空冷系統(tǒng)配置面積裕量，以彌補(bǔ)空冷系統(tǒng)散熱能力不足；

3)基于降低造價(jià)的目的，提出一種配置方案部分濕冷系統(tǒng)+直接空冷系統(tǒng)組合方案，可根據(jù)環(huán)境氣溫或現(xiàn)場(chǎng)耗水量來(lái)配置其組合規(guī)模；

4)通過(guò)凝結(jié)水管路和支吊架設(shè)計(jì)優(yōu)化，減小振動(dòng)，降低了凝結(jié)水管道氣液兩相流產(chǎn)生的噪聲；

5)可通過(guò)縮短管束長(zhǎng)度來(lái)實(shí)現(xiàn)防凍，在今后運(yùn)行中，可結(jié)合采用空冷凝汽器溫度場(chǎng)監(jiān)測(cè)裝置來(lái)輔助防凍，使機(jī)組運(yùn)行背壓更低，降低煤耗，并考慮增加電動(dòng)封閉百葉窗；

6)應(yīng)充分考慮到電廠(chǎng)周邊環(huán)境，在市區(qū)內(nèi)應(yīng)采取降噪措施來(lái)滿(mǎn)足廠(chǎng)界噪音達(dá)標(biāo)要求，若遠(yuǎn)離市區(qū)，應(yīng)結(jié)合噪音噪聲防護(hù)區(qū)來(lái)要求，可降低企業(yè)投資費(fèi)用和電耗。