張愛民，張海波

（珠海格力電器股份有限公司，珠海，519070）

1 工程概況

某城鄉(xiāng)一體化示范區(qū)工業(yè)廠房設計了暖通空調系統(tǒng)，經負荷計算，廠房建筑最大總冷負荷為1308kW，總熱負荷1339 kW，冷熱源選用十臺風冷冷（熱）水模塊機組，設備總冷量1300kW，考慮衰減后總制熱量為982kW。夏季制取7℃的冷凍水用于空調系統(tǒng)的供冷，回水溫度12℃；冬季制取45℃的熱水用于空調系統(tǒng)的供暖，回水溫度40 ℃?？照{末端系統(tǒng)中，廠房新風采用全熱新風交換機進行能量回收，制冷系統(tǒng)末端采用吊裝式空調機組，供暖系統(tǒng)采用翅片管散熱器。

采用散熱器供暖的方式是普遍做法，從經濟上分析其投資少，設計施工簡單，后期運行管理成本低，但從技術角度分析，廠房屬于高大空間，散熱器容易出現(xiàn)較大垂直溫度梯度，使得供暖空間溫度均勻性較差［1-4］。本文將通過數(shù)值模擬對本工業(yè)廠房設計方案供暖效果進行分析，評估設計方案可行性，并提出優(yōu)化方案。

2 仿真方法

2.1 物理模型

廠房層高10.7m，長135m，寬68m，廠房中辦公室高4.5m，辦公室內墻采用150 mm厚輕質墻板。在廠房及辦公室墻附近布置散熱器，給散熱器供熱水通過散熱器散熱采暖，散熱器底部距離地面0.3m，側面距離墻面0.1 m，布置方式如圖1所示：

圖1 仿真分析三維模型

圖2 截面示意圖

表1 散熱器參數(shù)表

2.2 數(shù)學模型

①室內空氣可視為不可壓縮流體，空氣密度符合Boussinesq假設，同時考慮空氣重力及由于溫差產生的浮升力［5］；

②室內氣密性良好，室內無其他冷源或者障礙物；

③散熱器邊界為wall，設置面發(fā)熱功率；

④室外溫度為-6.2 ℃，墻壁及窗戶設為wall邊界，考慮圍護結構的保溫性，邊界條件設置定壁溫0℃；

3 仿真分析

圖3為廠房室內水平截面及豎直截面的仿真溫度云圖。由廠房各截面溫度場云圖可看出，廠房的散熱器供暖效果較差，在人員活動區(qū)域（1.5 m以下）幾乎無溫升。

圖3 廠房不同截面溫度分布云圖

圖4為辦公室室內水平截面及豎直截面的仿真溫度云圖。從溫度場云圖可看出辦公室離地0.5 m溫升約20 ℃，水平面溫度場較均勻，但存在“上暖下涼”的垂直溫差。

圖4 辦公室不同截面溫度分布云圖

圖5 辦公室及廠房豎直截面的速度矢量圖

對比辦公室及廠房的供暖差異，可看出廠房供暖效果差的主要原因在于供熱量不足。

表2 房間熱負荷計算

從辦公室速度場模擬結果分析，散熱器產生的熱氣流沿散熱器表面與外墻內表面上升，至屋頂高度后沿著天花板繼續(xù)運動，直到受對面墻體阻擋后沿對面墻體內表面向下運動，室內冷氣流由于密度較大，沉積在地面附近。從氣流運動規(guī)律分析，冷氣流蔓延在地面附近并向遠離散熱器方向運動，熱氣流沿墻體表面下降至某一高度后與冷氣流相遇，冷熱氣流流向相反，在空間上形成大渦流［5-8］。圖4截面3溫度場模擬結果與上述分析相吻合，熱氣流經過的上部區(qū)域溫度較高，而冷氣流所在的地面附近溫度明顯較低。在整個空間高度范圍內，存在垂直溫度梯度［9］。

從廠房速度場模擬結果分析，熱氣流沿外墻內表面上升至屋頂高度后，繼續(xù)沿著天花板向中心方向運動，但由于廠房高度和寬度的增加會加大熱氣流的失熱量。當高度增加時，熱氣流由于失熱量加大，上升高度減小，同時沉積地面附近的冷氣流增加。當寬度增加時，熱氣流沿天花板運動過程中失熱量增加，提前下降。左右兩側的熱氣流與冷氣流形成兩大渦流，在空間下方中間工作區(qū)形成明顯的低溫區(qū)域。對比辦公室的速度場模擬結果，可看出空間的高度和寬度是影響散熱器供暖效果的關鍵因素［9-10］。

4 優(yōu)化方案

4.1 增加散熱器采暖

經以上對辦公室與廠房供熱量與溫度場、速度場仿真效果的分析，得出廠房溫度低的主要原因在于供熱量不足，且廠房寬度較大，廠房兩側熱氣流上升后在離寬度中心一定距離提前下降，致使廠房中間部位溫度較低。因此，此優(yōu)化方案在原有散熱器基礎上，在廠房中間位置增加散熱器（26個SR-01，167kW），散熱器間隔1m均勻排布。

圖6為廠房室內水平截面及豎直截面的仿真溫度云圖，人員活動區(qū)域溫度約為6 ℃。

圖6 廠房不同截面溫度分布云圖

4.2 采用散熱器+吊柜采暖

從供暖空間的速度場仿真效果可看出，散熱器的熱氣流主要受浮升力驅動，沿外墻內表面上升至屋頂高度后沿著天花板繼續(xù)向空間中心方向運動，與空間冷氣流形成渦流，致使冷氣流沉積于地面附近，形成“上熱下冷”效果，導致廠房人員活動區(qū)域溫度較低。由于廠房高度較高，人員活動區(qū)域主要為1.5m以下高度，為供暖控制區(qū)域，為節(jié)省能源，需將熱氣流主要控制于此區(qū)域中。因此，此優(yōu)化方案在原有散熱器基礎上增加制冷系統(tǒng)末端吊柜進行制熱供暖，吊柜離墻3.3 m，底部離地6.25m。所有主機全開供熱量為982.5 kW，散熱器供熱量為389.83kW，則吊柜供熱量為592.67kW，計算得到吊柜進出風溫差為7.72 ℃，設置吊柜回風溫度10 ℃，送風溫度17.72 ℃。

表3 吊柜參數(shù)表

圖7為廠房室內水平截面及豎直截面的仿真溫度云圖，人員活動區(qū)域溫度約為12 ℃，溫度提升效果明顯。

圖7 廠房不同截面溫度分布云圖

4.3 采用吊柜采暖

從以上兩個優(yōu)化方案可看出，散熱器采暖不可避免的存在較大垂直溫差問題，對目標供暖區(qū)域溫升效果較差，采用吊柜采暖可增加對熱氣流方向的控制，使熱氣流主要作用于目標供暖區(qū)域，優(yōu)化效果明顯［11-12］。因此，此優(yōu)化方案取消原設計方案的散熱器，采用制冷系統(tǒng)末端吊柜制熱采暖，節(jié)省初投資。吊柜安裝于廠房東西墻兩側，離墻3.3m，底部離地6.25m。根據(jù)主機總制熱量982.5 kW，計算吊柜送回風溫差為12.8℃，回風溫度設置為10℃，出風溫度為22.8℃，球形噴口水平向下45°送風。

圖8為廠房室內水平截面及豎直截面的仿真溫度云圖，人員活動區(qū)域溫度約為15℃，溫度提升效果明顯。

圖8 廠房不同截面溫度分布云圖

5 經濟性分析

以單日供暖設備用電量計算，每天運行24小時；室外溫度低于10 ℃時系統(tǒng)供暖；單臺主機輸入電功率41.5kW，輸出制熱量98.25kW；冬季供暖運行中，隨室外溫度變化，機組自動調節(jié)；供熱系統(tǒng)單臺循環(huán)水泵功率15 kW，共4臺，配合主機自動調節(jié)；查詢典型年逐時氣象參數(shù)，統(tǒng)計各室外溫度區(qū)間的累計小時數(shù)，計算其所占時間百分數(shù)及系統(tǒng)負荷率；

用電量=設備功率×每天運行時數(shù)×時間百分數(shù)×負荷百分數(shù)。

5.1 原設計方案

常規(guī)散熱器采暖方案（表4），總供熱量389.83kW，開4臺主機，2臺水泵。

表4 常規(guī)散熱器采暖方案

5.2 增加散熱器采暖

優(yōu)化散熱器采暖方案（增加26個SR-01），總供熱量557kW，開6臺主機，3臺水泵。

表5 優(yōu)化散熱器采暖方案

5.3 采用散熱器+吊柜采暖

室外溫度<0 ℃時散熱器+吊柜采暖，開10臺主機，4臺水泵，室外溫度≥0 ℃時散熱器采暖，開4臺主機，2臺水泵。

表6 散熱器+吊柜采暖方案

5.4 采用吊柜采暖

總供熱量982.5kW，開10臺主機，4臺水泵。

表7 吊柜采暖方案

6 分析結論

本文采用CFD數(shù)值模擬手段，模擬了散熱器供暖條件下廠房和辦公室的溫度場和速度場分布情況，模擬結果表明：

①廠房的散熱器供暖效果較差，辦公室水平溫度場較均勻，但存在垂直溫差；廠房溫度低的主要原因在于供熱量不足；

②廠房下方中間工作區(qū)形成明顯的低溫區(qū)域，辦公室存在垂直溫度梯度；空間的高度和寬度是影響散熱器供暖效果的關鍵因素。

由于原有設計方案可行性較低，本文提出了增加散熱器采暖、采用散熱器+吊柜采暖及采用吊柜采暖三種優(yōu)化方案。

通過對比三種方案的溫度場模擬結果，可以發(fā)現(xiàn)采用散熱器+吊柜采暖及吊柜采暖方案溫度提升效果明顯。進一步展開經濟性分析，可以看出吊柜采暖方案總用電量較高，采用散熱器+吊柜采暖經濟性更優(yōu)。

綜上所述，在滿足高大空間供暖需求的情況下，兼顧經濟性的要求，本文推薦采用散熱器+吊柜的供暖方式。