陳水耀，胡晨，馬偉，王源濤，王嘉琦

（1.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司，杭州 310007；2.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司杭州供電公司，杭州 310009）

0 引言

隨著風(fēng)力發(fā)電技術(shù)的迅速發(fā)展，風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)規(guī)模日益增大。目前，我國(guó)風(fēng)電場(chǎng)主要采用雙饋異步電機(jī)，其物理特性及控制方式導(dǎo)致它的功角特性不同于傳統(tǒng)同步發(fā)電機(jī)組，再加上風(fēng)電場(chǎng)出力本身受天氣影響具有隨機(jī)性和波動(dòng)性，大規(guī)模的風(fēng)電并網(wǎng)勢(shì)必給電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定運(yùn)行帶來更多不確定性［1-8］。因此，研究高比例、高密度風(fēng)電接入下電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定分析方法具有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)含風(fēng)電場(chǎng)電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定分析方法主要有時(shí)域仿真法［9-13］和直接法［14-17］。時(shí)域仿真法通常先對(duì)風(fēng)電機(jī)組或風(fēng)電場(chǎng)進(jìn)行等值建模，再將模型融入電力系統(tǒng)中，通過仿真計(jì)算得到風(fēng)電場(chǎng)容量、并網(wǎng)點(diǎn)位置以及控制類型等因素對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響。該方法精確考慮風(fēng)電場(chǎng)的復(fù)雜動(dòng)態(tài)模型，準(zhǔn)確可靠，但對(duì)大電網(wǎng)而言，其計(jì)算時(shí)間長(zhǎng)，僅能基于預(yù)想故障離線計(jì)算，不能給出穩(wěn)定裕度的定量指標(biāo)［18］。直接法通過用系統(tǒng)狀態(tài)量表征的能量函數(shù)來評(píng)估系統(tǒng)是否失穩(wěn)，可實(shí)現(xiàn)快速判斷［19-22］，但該方法通常都只考慮了三相短路下系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性，不適用于不對(duì)稱短路。此外，現(xiàn)有方法在一定程度上忽視了繼電保護(hù)在穩(wěn)定性判斷中的潛在作用。合理利用包含故障發(fā)生位置、故障接地阻抗等在內(nèi)繼電保護(hù)故障信息，可減少計(jì)算誤差，提高穩(wěn)定判斷結(jié)果的準(zhǔn)確性，為控制系統(tǒng)采取后續(xù)措施提供更可靠的依據(jù)。

針對(duì)上述問題，本文提出了一種基于故障信息的風(fēng)機(jī)并網(wǎng)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定分析方法。首先，分析了故障后雙饋風(fēng)電場(chǎng)的對(duì)外特性以及負(fù)序、零序阻抗模型。然后，推導(dǎo)了包含故障信息的系統(tǒng)導(dǎo)納收縮矩陣，并在此基礎(chǔ)上利用EEAC（擴(kuò)展等面積定則）提出一種暫態(tài)穩(wěn)定裕度指標(biāo)，作為系統(tǒng)是否發(fā)生暫態(tài)失穩(wěn)的判斷依據(jù)。最后，通過對(duì)含雙饋風(fēng)電場(chǎng)的3機(jī)9節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)進(jìn)行仿真，驗(yàn)證了所提方法的正確性和有效性。

1 雙饋風(fēng)電場(chǎng)對(duì)外特性及故障信息

1.1 雙饋風(fēng)電場(chǎng)等效外特性

以圖1所示含雙饋風(fēng)電場(chǎng)的簡(jiǎn)單系統(tǒng)為例，對(duì)不對(duì)稱短路故障下影響系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的因素進(jìn)行分析。

圖1 含雙饋風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)模型Fig.1 Model of a power sytem with doubly-fed wind farm

與同步發(fā)電機(jī)不同，DFIG（雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)）依靠雙變流器結(jié)構(gòu)與矢量控制，使機(jī)械部分與電氣部分的聯(lián)系近似于解耦，因此雙饋風(fēng)電場(chǎng)本身不存在功角穩(wěn)定問題，其對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響主要在于風(fēng)電場(chǎng)接入后將引起系統(tǒng)的潮流發(fā)生變化，各同步機(jī)相連節(jié)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)電壓幅值、相位以及電磁功率隨之改變，進(jìn)而改變整個(gè)系統(tǒng)內(nèi)同步機(jī)功角之間的互同步性。

正常運(yùn)行情況下，風(fēng)電場(chǎng)一般運(yùn)行在恒功率因數(shù)下，與電網(wǎng)間不存在無功交換。但當(dāng)系統(tǒng)中發(fā)生短路故障導(dǎo)致風(fēng)電場(chǎng)出口母線電壓降落后，風(fēng)電場(chǎng)按規(guī)定需向系統(tǒng)輸出無功以提供電壓支持，直至故障消除后，風(fēng)電場(chǎng)又恢復(fù)恒功率因數(shù)運(yùn)行。因此考慮風(fēng)電場(chǎng)的功率特性，其在故障前及故障切除后可等效為一個(gè)負(fù)的接地電導(dǎo)g，在故障期間可等效為接地導(dǎo)納y=g+jb。

式中：Pdfig、Qdfig、Udfig分別為DFIG輸出的有功功率、無功功率和DFIG出口節(jié)點(diǎn)電壓。

假設(shè)系統(tǒng)在母線出口處發(fā)生兩相接地短路故障，故障期間系統(tǒng)等值電路如圖2所示。其中，Zdfig.2為DFIG的負(fù)序阻抗，ZΔ為短路故障導(dǎo)致的網(wǎng)絡(luò)附加阻抗，其在不同短路類型下的取值如表1所示。可知不對(duì)稱短路故障下，ZΔ取值與短路點(diǎn)處的負(fù)序等值阻抗Z（2）、零序等值阻抗Z（0）以及故障接地阻抗（對(duì)兩相相間短路故障為故障點(diǎn)短路阻抗）Zf有關(guān)。

表1 不同故障類型下ZΔ取值Table 1 Values of ZΔ under different faults

圖2 不對(duì)稱故障下系統(tǒng)等值電路Fig.2 Equivalent circuit of the system under an asymmetric fault

對(duì)于雙饋風(fēng)電場(chǎng)，其負(fù)序阻抗與故障后雙饋風(fēng)電機(jī)組采取的低電壓穿越策略等有關(guān)，且隨時(shí)間不斷變化，難以給出定量的表達(dá)式。為解決該問題，可由風(fēng)電場(chǎng)出口處的繼電保護(hù)裝置提取本地的負(fù)序電壓Um.2和負(fù)序電流Im.2，按式（2）實(shí)時(shí)計(jì)算風(fēng)電場(chǎng)的負(fù)序阻抗。

由于風(fēng)電場(chǎng)主變高壓側(cè)中性點(diǎn)一般直接接地，其零序阻抗可視為零。

1.2 繼電保護(hù)裝置提供的故障信息

以圖1所示系統(tǒng)為例，對(duì)影響系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的因素進(jìn)行分析。為簡(jiǎn)化分析過程，忽略雙饋風(fēng)電場(chǎng)支路，僅對(duì)常規(guī)單機(jī)無窮大系統(tǒng)進(jìn)行分析。系統(tǒng)的功角搖擺方程如下：

式中：δ和ω分別為發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子角和角頻率；M為發(fā)電機(jī)慣量；Pm和Pemi分別為發(fā)電機(jī)的機(jī)械功率和電磁功率，i=1、2、3分別代表故障前、故障中和故障后三個(gè)階段；xL.k為故障發(fā)生在位置k時(shí)的等效電抗。

利用等面積定則求得系統(tǒng)極限切除角δcm：

故障后系統(tǒng)保持暫態(tài)穩(wěn)定的判斷條件為：

式中：δc為系統(tǒng)實(shí)際切除角。

可知，影響系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的因素除了風(fēng)電場(chǎng)等效導(dǎo)納和負(fù)序阻抗以外，還包括故障發(fā)生位置k以及故障接地阻抗Zf。然而現(xiàn)有系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性分析方法往往忽略了后兩者的影響，容易造成計(jì)算誤差，使得判斷結(jié)果可能保守或冒進(jìn)。因此，將包含風(fēng)電場(chǎng)等效導(dǎo)納、風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗、故障發(fā)生位置以及故障接地阻抗在內(nèi)的故障信息引入暫態(tài)穩(wěn)定性判斷中，對(duì)于提升判斷結(jié)果的準(zhǔn)確性有著重要作用，而這些信息恰好可以由繼電保護(hù)裝置提供。

自20世紀(jì)初至今，繼電保護(hù)裝置完成了從機(jī)電式保護(hù)、晶體管式保護(hù)到微機(jī)保護(hù)的過渡，目前微機(jī)保護(hù)己經(jīng)成為靜態(tài)繼電保護(hù)裝置的唯一形式［23］。微機(jī)保護(hù)不僅能精確地實(shí)現(xiàn)復(fù)雜的保護(hù)功能，還具有故障分析、故障定位和與調(diào)度計(jì)算機(jī)進(jìn)行信息交換等功能，這為事故分析和利用故障信息進(jìn)行調(diào)度控制提供了便利。憑借先進(jìn)的故障分析和判別技術(shù)，微機(jī)保護(hù)處可提供的故障信息除直接測(cè)量得到的電氣量如電壓、電流和功率外還包括故障持續(xù)時(shí)間、故障類型、故障位置及接地電阻等重要信息［24］。

同時(shí)，隨著智能電網(wǎng)建設(shè)不斷推向深入，調(diào)度中心與變電站間的信息共享需求劇增，建立高速、雙向、實(shí)時(shí)、集成的信息通道已成為必然趨勢(shì)［25］。隨著基于IEC 61850通信標(biāo)準(zhǔn)的智能化變電站的推廣應(yīng)用，同樣為故障信息的傳遞提供了可能。以圖3所示智能變電站架構(gòu)為例，故障發(fā)生后，位于間隔層的繼電保護(hù)裝置通過接收合并單元處傳遞過來的電壓和電流信息，經(jīng)過計(jì)算分析，判斷是否發(fā)生區(qū)內(nèi)故障，并向智能終端發(fā)出斷路器開、合閘指令，并將分析得到的故障持續(xù)時(shí)間和故障類型等故障信息通過交換機(jī)經(jīng)由光纖網(wǎng)絡(luò)傳送至站內(nèi)主機(jī)和調(diào)度中心，從而實(shí)現(xiàn)故障信息的共享。

圖3 智能變電站架構(gòu)Fig.3 Intelligent substation architecture

由于故障信息全程采用光纖作為信息通道，信息傳輸速度極快。故障發(fā)生后，繼電保護(hù)裝置動(dòng)作時(shí)間約為20 ms，斷路器動(dòng)作時(shí)間約40 ms［26］，假設(shè)故障信息從繼電保護(hù)裝置到調(diào)度中心共經(jīng)過4臺(tái)交換機(jī)，光纖路徑長(zhǎng)度為1 000 km，則在網(wǎng)絡(luò)無阻塞的情況下整個(gè)通信網(wǎng)絡(luò)延時(shí)為：t=（每字節(jié)傳輸時(shí)間×最大報(bào)文長(zhǎng)度+交換機(jī)結(jié)構(gòu)延時(shí)）×交換機(jī)數(shù)＋光纖路徑長(zhǎng)度/光速［27］，得到t≈3.84 ms。則故障發(fā)生后各環(huán)節(jié)的時(shí)間節(jié)點(diǎn)如圖4所示，可以看到從故障發(fā)生到繼電保護(hù)裝置將故障信息傳遞至調(diào)度中心僅需不到70 ms，這為調(diào)度中心利用故障信息進(jìn)行電力系統(tǒng)穩(wěn)定分析和緊急控制提供了可能。

圖4 故障信息傳遞時(shí)間軸Fig.4 Timeline of fault information transfer

2 基于故障信息的系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性分析

多機(jī)系統(tǒng)中第i臺(tái)發(fā)電機(jī)遭受擾動(dòng)后的運(yùn)動(dòng)方程為：

式中：δi和ωi分別為發(fā)電機(jī)i的轉(zhuǎn)子角和角頻率；Mi為發(fā)電機(jī)i的慣量；Pmi和Pei分別為發(fā)電機(jī)i的機(jī)械功率和電磁功率。

式中：Ei和Ej分別為i、j點(diǎn)的電勢(shì)；Gij、Bij、δij分別為節(jié)點(diǎn)i與j間等效電導(dǎo)、電納和轉(zhuǎn)子角。

由式（10）、式（11）可知，影響δi及ωi變化的變量為Pei和Pmi，其中與故障發(fā)生位置及故障接地阻抗等故障信息相關(guān)的只有Pei。

2.1 含故障信息的導(dǎo)納收縮矩陣

為分析含雙饋風(fēng)電場(chǎng)電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定情況，先將網(wǎng)絡(luò)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣收縮至只含發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)、雙饋風(fēng)電場(chǎng)出口節(jié)點(diǎn)以及故障線路兩端的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)。以圖5所示系統(tǒng)為例，該系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)總數(shù)為N，其中包含n個(gè)發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)、m個(gè)風(fēng)電場(chǎng)節(jié)點(diǎn)，將故障線路兩端節(jié)點(diǎn)設(shè)為n+1和n+2，Z為線路阻抗，則系統(tǒng)原始導(dǎo)納陣可表示為：

圖5 含雙饋風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)示意圖Fig.5 Schematic diagram of the power system with doublyfed wind farms

式中：g為發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn)，為方便后續(xù)分析，將故障線路兩端節(jié)點(diǎn)也并入這一部分，w為風(fēng)電場(chǎng)出口節(jié)點(diǎn)，e為上述節(jié)點(diǎn)以外的其他節(jié)點(diǎn)。

由前文分析，風(fēng)電場(chǎng)在故障期間可等效為接地導(dǎo)納，因此僅需將導(dǎo)納陣中Yw，w部分的對(duì)角線元素yi，i按式（13）進(jìn)行修改即可將風(fēng)電場(chǎng)出口節(jié)點(diǎn)變?yōu)槠胀ü?jié)點(diǎn)。

式中：yi為雙饋風(fēng)電場(chǎng)i的等效接地導(dǎo)納。

按式（14）對(duì)導(dǎo)納陣進(jìn)行第一次收縮，僅留下發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn)及故障線路兩端節(jié)點(diǎn)。

為便于分析，將Y'分割為以下形式：

不對(duì)稱短路發(fā)生期間，相當(dāng)于在故障點(diǎn)處增加一個(gè)接地的附加阻抗ZΔ，如圖6（a）所示。為求ZΔ需要根據(jù)雙饋風(fēng)電場(chǎng)出口處繼電保護(hù)裝置測(cè)得的風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗信息，建立整個(gè)系統(tǒng)的負(fù)序網(wǎng)絡(luò)和零序網(wǎng)絡(luò)，從而求得短路點(diǎn)處的負(fù)序等值阻抗Z2及零序等值阻抗Z0，再根據(jù)故障線路上繼電保護(hù)裝置測(cè)得的接地阻抗Zf，即可按表1得到不同短路類型下對(duì)應(yīng)的ZΔ。

圖6 短路期間故障線路等值電路Fig.6 Equivalent circuit of a fault line during short circuit

短路發(fā)生后，導(dǎo)納陣Y'中僅YD中的元素會(huì)發(fā)生變化，經(jīng)過圖6（b）所示的Y-Δ變換，故障前后YD中元素變化量如下：

式中：Z為線路阻抗。

故障后YD部分變?yōu)椋?/p>

此時(shí)將導(dǎo)納陣Y'進(jìn)一步收縮至只含n個(gè)發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)，得到最終導(dǎo)納陣。

其中：

此時(shí)Pei可改寫為

式中：Pei.0的取值與k和ZΔ均無關(guān)，僅ΔPei部分隨k和ZΔ變化。

2.2 基于故障信息的暫態(tài)穩(wěn)定裕度算法

根據(jù)EEAC，將多機(jī)系統(tǒng)分解為臨界機(jī)群Sg和其余機(jī)群Ag，先將兩個(gè)機(jī)群等值為兩機(jī)系統(tǒng)：

再將兩機(jī)系統(tǒng)等值為單機(jī)無窮大系統(tǒng)：

式中：δg、Pmg、Peg分別為兩機(jī)系統(tǒng)等值轉(zhuǎn)子角、發(fā)電機(jī)的機(jī)械功率、發(fā)電機(jī)慣量和電磁功率；MT為所有的發(fā)電機(jī)的慣量之和；Mk為第k臺(tái)發(fā)電機(jī)的慣量，屬于等值過程的中間變量。

當(dāng)?shù)玫礁靼l(fā)電機(jī)功角軌跡后，對(duì)式（22）右端積分可求得加速面積Sac和減速面積Sde，需要注意Sac和Sdc分別是針對(duì)故障期間和故障線路切除后不平衡功率的積分，二者在計(jì)算Pei時(shí)使用的導(dǎo)納陣不同，后者對(duì)應(yīng)的導(dǎo)納陣與k和Zf不再相關(guān)。

定義暫態(tài)穩(wěn)定裕度V：

則針對(duì)某一故障切除時(shí)刻tc，V隨變量k和Zf的變化情況可表示為圖7所示的三維曲面，而曲面與平面V=0的交線即系統(tǒng)臨界穩(wěn)定所對(duì)應(yīng)的（k，Zf）取值集合，相應(yīng)的曲面在平面V=0上方和下方部分對(duì)應(yīng)的（k，Zf）點(diǎn)分別為穩(wěn)定點(diǎn)和非穩(wěn)定點(diǎn)。

圖7 V隨k和Zf變化的三維曲面Fig.7 3D surface of V varying with k and Zf

3 算例仿真

為驗(yàn)證本文所提方法的有效性，對(duì)IEEE 3機(jī)9節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)進(jìn)行了改進(jìn)，如圖8所示。在原有系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)7處并入雙饋風(fēng)電場(chǎng)，風(fēng)電場(chǎng)額定容量為50 MW。設(shè)置故障線路為L(zhǎng)1，故障位置k的取值范圍0～1，代表故障發(fā)生地點(diǎn)從母線5到母線7之間變化。

圖8 含雙饋風(fēng)電場(chǎng)的3機(jī)9節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)Fig.8 3-machine 9-node system with doubly-fed wind farms

為模擬雙饋風(fēng)電場(chǎng)出口處繼電保護(hù)裝置在故障期間測(cè)得的風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗。利用PSCAD軟件對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了建模仿真，通過對(duì)風(fēng)電場(chǎng)出口處三相電壓和電流的檢測(cè)，得到不同故障類型下風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗如圖9所示?？梢钥吹?，雙饋風(fēng)電場(chǎng)等效負(fù)序阻抗不僅隨故障類型而變化，還與故障發(fā)生位置k有關(guān)。

圖9 不同故障類型下雙饋風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗Fig.9 Negative-sequence impedance of a doubly-fed wind farm under different faults

根據(jù)得到的雙饋風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗信息計(jì)算出網(wǎng)絡(luò)附加阻抗XΔ，按上文方法求得不同短路類型下系統(tǒng)的導(dǎo)納收縮矩陣，最終得到故障切除時(shí)間tc下的系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定裕度V隨故障位置k及接地阻抗Zf變化的二維曲面，如圖10所示?？梢园l(fā)現(xiàn)在三種不對(duì)稱短路故障下加入雙饋風(fēng)電場(chǎng)后系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定裕度均有不同程度的下降。此外，對(duì)于故障位置k，暫態(tài)穩(wěn)定裕度隨k的增大而逐漸減小，說明故障位置越靠近母線7，系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性越差；而對(duì)于接地阻抗Zf，暫態(tài)穩(wěn)定裕度隨Zf的增大而增大，說明接地阻抗越大，對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的威脅越小。

圖10 不同故障類型下V與k和Zf關(guān)系曲面Fig.10 Relationship surface of V varying with k and Zf under different faults

提取圖10中暫態(tài)穩(wěn)定裕度曲面與平面V=0的交線，即可得到不同故障類型下原始系統(tǒng)與含雙饋風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定邊界，如圖11所示，其中藍(lán)線和紅線分別為原始系統(tǒng)和含雙饋風(fēng)電場(chǎng)系統(tǒng)的穩(wěn)定邊界，邊界左側(cè)和右側(cè)分別是系統(tǒng)的穩(wěn)定區(qū)域和失穩(wěn)區(qū)域?？梢钥吹剑尤腚p饋風(fēng)電場(chǎng)后三種不對(duì)稱短路類型下（k，Zf）坐標(biāo)平面上的失穩(wěn)區(qū)域均有不同程度增大，在兩相接地短路下尤為明顯。值得注意的是在單相接地短路下，故障持續(xù)時(shí)間為1 s時(shí)對(duì)于任意（k，Zf）組合原始系統(tǒng)均不會(huì)失穩(wěn)，而加入風(fēng)電場(chǎng)后坐標(biāo)點(diǎn)（1，0）附近區(qū)域開始出現(xiàn)失穩(wěn)。

圖11 不同故障類型下系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定邊界Fig.11 Transient stability boundary of the system under different fault types

為分析風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定裕度影響，對(duì)不計(jì)風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗下系統(tǒng)穩(wěn)定裕度V'進(jìn)行了計(jì)算并與本文方法得到的穩(wěn)定裕度V進(jìn)行對(duì)比，令ΔV=V'-V，得到ΔV二維曲面如圖12所示，可以看到除兩相故障下的小部分區(qū)域外，ΔV取值均大于0，說明在大多數(shù)情況下忽略風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗的影響會(huì)造成系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性增大，使得判斷結(jié)果過于樂觀，甚至導(dǎo)致某些失穩(wěn)的（k，Zf）區(qū)域被誤判為穩(wěn)定，從而給系統(tǒng)穩(wěn)定性帶來隱患。

圖12 不同故障類型下ΔV與k和Zf關(guān)系曲面Fig.12 Relationship surface of ΔV varying with k and Zf under different faults

4 結(jié)論

本文根據(jù)雙饋風(fēng)電場(chǎng)在故障期間以及故障切除后的等效外特性，將包含風(fēng)電場(chǎng)等效導(dǎo)納、風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗、故障發(fā)生位置以及故障接地阻抗在內(nèi)的故障信息引入暫態(tài)穩(wěn)定性判斷中，通過對(duì)含雙饋風(fēng)電場(chǎng)的3機(jī)9節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)進(jìn)行仿真驗(yàn)證，得出以下結(jié)論：

1）不對(duì)稱故障下，雙饋風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗的幅值和相角均隨故障類型和故障發(fā)生位置的變化而改變。

2）加入雙饋風(fēng)電場(chǎng)后系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定裕度曲面及暫態(tài)穩(wěn)定邊界較不含風(fēng)電場(chǎng)時(shí)將發(fā)生變化，且不同故障類型下其變化程度不同。如忽略風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗的影響，通常會(huì)造成系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性增大，使得判斷結(jié)果過于樂觀。

3）針對(duì)同一故障類型，系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定裕度受故障發(fā)生位置、接地阻抗以及風(fēng)電場(chǎng)負(fù)序阻抗等因素共同影響，忽略上述因素會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定判斷結(jié)果出現(xiàn)誤差，甚至可能會(huì)發(fā)生誤判。

本文以雙饋風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象，對(duì)故障期間風(fēng)機(jī)的負(fù)序阻抗變化情況及對(duì)系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定裕度的影響進(jìn)行了探究，下階段將進(jìn)一步對(duì)直驅(qū)風(fēng)機(jī)等其他類型風(fēng)機(jī)開展研究。