王德偉（大慶油田有限責任公司第四采油廠）

杏北油田地面系統(tǒng)共有轉(zhuǎn)油站49 座、脫水站7座、注水站15 座、污水處理站31 座，集輸系統(tǒng)天然氣消耗占比達88%，注水系統(tǒng)電量消耗占總耗電34%，污水系統(tǒng)清水用量占總用量的37%，是節(jié)能挖潛的重點環(huán)節(jié)，為實現(xiàn)提質(zhì)增效，降低油田生產(chǎn)成本，地面系統(tǒng)圍繞“水、電、氣”三個重要因素[1]，重點開展以下3 方面舉措，提升運行效率，降低生產(chǎn)能耗。

1 形成集輸系統(tǒng)優(yōu)化運行方法

1.1 創(chuàng)建精細化摻水管控模式

杏北油田地處高寒地區(qū)，采出油屬高凝、高黏原油[2]，集輸過程中需要全過程加熱保溫，隨著油田進入高含水開發(fā)階段，含水率逐年升高，摻水需求隨之下降，為控制能耗規(guī)模，需要開展邊界條件技術(shù)研究，創(chuàng)建低常溫集輸運行模式。

油井產(chǎn)液集輸過程中，隨著溫度下降，油滴會發(fā)生絮凝導(dǎo)致流通面積減小，當溫度下降到某一點時，回壓出現(xiàn)“陡增”現(xiàn)象。杏1-丁4-640 井回油壓力升高至0.80 MPa 時井口有刺漏現(xiàn)象，抽油泵工作負荷增加，需要及時沖洗管線，因此認為單井回油壓力低于0.80 MPa 為安全值。杏1-丁4-640 井降溫過程中井口回壓變化曲線見圖1。

開展采油井平穩(wěn)集輸技術(shù)條件研究，選取39口井開展停摻水回油溫度臨界值試驗，其中I 類井停摻集輸效果較好，停摻后平均回壓0.45 MPa，基層管理難度較小，因此認為回油溫度28℃可作為集輸邊界條件。生產(chǎn)井不加熱集輸邊界條件分類情況見表1。

表1 生產(chǎn)井不加熱集輸邊界條件分類情況Tab.1 Classification situation of unheated gathering boundary conditions in production well

綜上，以采油井回油溫度28 ℃，回油壓力0.8 MPa 為邊界條件，當井口采出液溫度大于或等于28 ℃時，現(xiàn)場采取停摻集輸，利用井口出油溫度實現(xiàn)集輸生產(chǎn)；當井口采出液溫度小于28 ℃時，現(xiàn)場采取摻水集輸，通過計算確定最佳摻水量，保障摻水后實現(xiàn)28 ℃集輸。單井摻水量優(yōu)化方法見圖2，在滿足生產(chǎn)需求基礎(chǔ)上，實現(xiàn)了井、間、站全過程精細定參、精準節(jié)能。

圖2 單井摻水量優(yōu)化方法Fig.2 Optimization method for single well water content

杏北油田自2018 年推廣實施精細化摻水運行模式以來，在總井數(shù)量增加的基礎(chǔ)上，生產(chǎn)耗氣得到顯著控制。全年平均優(yōu)化加熱爐171 臺次，與措施前對比累計節(jié)氣2 300×104m3，為集輸節(jié)氣工作做出了突出的貢獻。轉(zhuǎn)油站生產(chǎn)能耗變化情況見表2。

表2 轉(zhuǎn)油站生產(chǎn)能耗變化情況Tab.2 Changes in production energy consumption of oil transfer stations

1.2 研發(fā)了加熱爐提效手段

針對加熱爐提效難的問題，研發(fā)了加熱爐運行提效系列方法，結(jié)合能耗動態(tài)控制圖，實現(xiàn)了加熱爐分區(qū)管理，形成了加熱爐“監(jiān)測、評價、提升”閉環(huán)管理體系，有效提升運行效率[3]。

一是研發(fā)加熱爐能耗動態(tài)特征分析圖版。以降低加熱爐耗氣量為目標，研制能耗動態(tài)控制圖，將加熱爐的運行情況劃分合理區(qū)、結(jié)垢區(qū)、低效高散熱區(qū)、設(shè)備檢查區(qū)、危險區(qū)五個區(qū)域，加熱爐不同區(qū)域特征分析見表3。根據(jù)不同區(qū)域加熱爐運行狀態(tài)，制定針對性的提效手段，保障加熱爐高效運行。

表3 加熱爐不同區(qū)域特征分析Tab.3 Analysis of different area characteristics of heating furnace

二是研制加熱爐運行管理平臺。為便捷有效監(jiān)測加熱爐運行狀態(tài)，基于python 語言研發(fā)加熱爐運行檢測平臺，實現(xiàn)加熱爐主要節(jié)點參數(shù)直觀顯示，從而指導(dǎo)加熱爐分區(qū)專項管理，為加熱爐分析、措施提供指導(dǎo)方法。

三是實施加熱爐爐況優(yōu)化。針對加熱爐排煙溫度高、運行爐效低的問題，引進爐況優(yōu)化技術(shù)。該技術(shù)主要是通過中心處理控制器實時監(jiān)測加熱爐排煙溫度、煙氣氧含量等參數(shù)，并通過調(diào)控裝置精確調(diào)整煙道擋板及合風(fēng)開度來調(diào)節(jié)排煙溫度和控制煙氣氧含量，達到提高加熱爐運行熱效率的目的。

對不達標加熱爐應(yīng)用提效技術(shù)，通過實時監(jiān)測、調(diào)整加熱爐運行溫度、氧含量、燃氣流量等運行參數(shù)，提高加熱爐運行效率，先后對7 座中轉(zhuǎn)站安裝加熱爐優(yōu)化裝置，平均單臺爐效提高10.68%。應(yīng)用加熱爐爐況技術(shù)前后運行情況對比見表4。通過強化低常溫集輸，推行加熱爐精細管理等工作，在井、站規(guī)模不斷擴大前提下，集輸系統(tǒng)同期對比實現(xiàn)節(jié)氣473×104m3，噸液耗氣控制在1.60 m3/t，同期對比下降0.09 m3/t，創(chuàng)造了顯著的經(jīng)濟效益。

表4 應(yīng)用加熱爐爐況技術(shù)前后運行情況對比Tab.4 Comparison of operation situation before and after applying heating furnace condition technology

2 制定注水泵啟停布局優(yōu)化方法

2.1 適時優(yōu)化調(diào)整機泵運行

為滿足油田開發(fā)水量需求和壓力需求，同時保障上、下游水量平衡，制定了“大排量，低揚程，高負荷”的注水泵啟停布局優(yōu)化辦法[4]，分區(qū)域、分系統(tǒng)實施機泵優(yōu)化。

大排量：運行大泵，減少注水泵運行數(shù)量。杏北油田建設(shè)有普通、深度以及三采三套注水管網(wǎng)，目前全廠共有注水泵58 臺，其中D400 型注水泵5臺，D300 型注水泵28 臺，D250 型注水泵24 臺，D155 型注水泵1 臺，在額定工況范圍內(nèi)，排量越高，效率越高，單耗越低。注水系統(tǒng)各管網(wǎng)機泵排量情況對比見表5，D400 型是D155 型注水泵單耗的1.07 倍，因此啟運大排量注水泵，有助于降低運行單耗。

表5 注水系統(tǒng)各管網(wǎng)機泵排量情況Tab.5 Displacement of pump in each pipe network of water injection system

針對深度網(wǎng)區(qū)域站庫低負荷問題，通過監(jiān)測注水泵運行情況實現(xiàn)調(diào)整。例如杏十七注原運行D200 型注水泵2 臺，通過調(diào)整機泵運行，停運2 臺小排量注水泵，啟運1 臺D400 型注水泵，降低單耗0.03 kWh/m3，年累計節(jié)電539×104kWh。停泵前后注水系統(tǒng)能耗變化情況見表6。

低揚程：運行低揚程泵，降低管網(wǎng)運行壓力。杏北油田注水系統(tǒng)平均泵壓16.1 MPa，出站管壓15.8 MPa，注水井閥組壓力14.9 MPa，閥組損失3.8 MPa，為降低供給壓力，提高能量利用率，實施分壓降壓管理。針對純油區(qū)，平均注入壓力11.5 MPa，因此運行11 級注水泵保水量；針對過渡帶，平均注入壓力10.2 MPa，因此運行10 級注水泵降管壓；按照上述方式，區(qū)域泵壓下降0.4 MPa，管壓下降0.3 MPa，有效減少壓差損失。各種規(guī)格注水泵減級前后效果對比見表7。

表7 各種規(guī)格注水泵減級前后效果對比Tab.7 Comparison of the effects of various specifications of water injection pumps before and after reduction

高負荷：提高運行負荷，降低泵水單耗。注水泵負荷與泵水單耗情況呈線性規(guī)律，注水單耗隨著機泵負荷上升而下降，因此提高運行負荷有助于降低單耗。注水泵單耗隨注水泵負荷變化曲線見圖3。

圖3 注水泵單耗隨注水泵負荷變化曲線Fig.3 Curve of unit consumption of water injection pump changing with water injection pump load

針對普通網(wǎng)壓力高的問題，優(yōu)化杏二十五注地區(qū)機泵運行，停運2#D300 型注水泵，啟運4#D250型注水泵，措施后注水系統(tǒng)日節(jié)電2.5×104kWh，管網(wǎng)供過于求問題得到緩解，全年累計節(jié)電155×104kWh。杏二十五注大泵換小泵調(diào)整前后注水系統(tǒng)能耗變化情況見表8。

表8 杏二十五注大泵換小泵調(diào)整前后注水系統(tǒng)能耗變化情況Tab.8 Changes of energy consumption of the water injection system before and after the adjustment of large pump changing small pump for Xing 25 injection pump

2.2 構(gòu)建節(jié)能決策信息平臺

應(yīng)用仿真建模優(yōu)化軟件[5]，將3 087 km 注水管網(wǎng)形成仿真拓撲結(jié)構(gòu)，建立優(yōu)化數(shù)學(xué)模型，結(jié)合注水井生產(chǎn)需求，迭代計算得到注水泵最優(yōu)啟泵布局。打破專業(yè)界限，開發(fā)注水系統(tǒng)運行監(jiān)控平臺，整合污水、注水以及油藏生產(chǎn)數(shù)據(jù)，充分利用技術(shù)優(yōu)勢，提高分析決策效率，為機泵啟停布局優(yōu)化提供可靠保障。

通過優(yōu)化運行，注水系統(tǒng)結(jié)合上、下游水量需求，適時調(diào)整注水泵啟停布局，最大程度控制注水泵運行臺數(shù)，年均優(yōu)化調(diào)整注水泵運行15 臺次，管網(wǎng)運行壓力控制在15 MPa 以內(nèi)，泵水單耗控制在5.95 kWh/m3以內(nèi)，年累計節(jié)電1 315×104kWh，累計創(chuàng)效838 萬元。

3 完善含油污水均衡調(diào)配方法

隨著開發(fā)方式日益多元化，杏北油田含油污水水量平衡難度日益增大。受三采開發(fā)規(guī)模不斷擴大的影響，杏北油田“三采產(chǎn)水過剩、深度水源不足”的矛盾不斷突出[6]。為保證三采污水完全有效回注，降低對污水系統(tǒng)的影響，開展杏北油田含油污水平衡調(diào)配試驗研究，明確三采污水的回注方向及深度水源的補給思路，動態(tài)優(yōu)化污水調(diào)配，水量平衡得到持續(xù)保障。

3.1 調(diào)整為普通水可行性

對聚驅(qū)后井網(wǎng)地層孔滲性分析和杏四～六面積現(xiàn)場注入試驗，注入普通水對地層吸水能力和油井產(chǎn)液能力等影響不大，確定了水質(zhì)調(diào)整可行性。該成果直接應(yīng)用于杏一～二區(qū)東部、杏四～六面積等11 個三采后區(qū)塊，日減少深度用水量3.5×104m3。

由于杏一污水站水質(zhì)無法穩(wěn)定達標，影響下游杏十九深度注水站注水水質(zhì)，按照上述方式，結(jié)合杏一～三區(qū)進入后續(xù)水驅(qū)階段，對杏二十五注水站地區(qū)水源進行調(diào)整，優(yōu)化污水調(diào)運方向，等量調(diào)整深度水源，將杏二十五聯(lián)由深度注水調(diào)整為普通注水，日減少深度用水量0.41×104m3，保證區(qū)域出水水質(zhì)。杏十九注水站水質(zhì)調(diào)整示意圖見圖4。

圖4 杏十九注水站水質(zhì)調(diào)整示意圖Fig.4 Schematic diagram of water quality adjustment at Xing 19 water injection station

3.2 深度水源技術(shù)界限和時機

通過開展含聚污水深度處理界限室內(nèi)研究，配制不同含聚濃度的污水，模擬深度過濾流程工藝及濾速，確定三采區(qū)塊采出液作為深度水源處理的技術(shù)界限即為含聚濃度小于或等于150 mg/L。該成果直接應(yīng)用于杏四～六面積、杏一～二區(qū)東部等7 個低含聚污水三采區(qū)塊，有效降低清水用量。

其中，2001 年進行三采開發(fā)杏四～六面積，進入后續(xù)水驅(qū)后區(qū)域內(nèi)采出水含聚濃度低于150 mg/L，隨著杏三～四區(qū)東部三采開發(fā)逐步受效，污水含聚濃度逐年上升，無法作為深度水源，對區(qū)域內(nèi)深度水源不足問題進行污水調(diào)配，將杏二脫水站的原水及聚杏Ⅱ-1 污水站的低含聚污水調(diào)整至杏八深及新杏十八深度污水站處理，補充杏三～四區(qū)東部深度水水源，2022 年日節(jié)約清水用量0.8×104m3。

2005 年進行杏一～二區(qū)東部三采開發(fā)，進入后續(xù)水驅(qū)后將聚杏六污水站的低含聚污水調(diào)整至新杏十八深度污水站及杏十八深度污水站，補充杏三～四區(qū)東部深度水水源，2022 年日節(jié)約清水用量0.6×104m3。

2018 年進行杏七區(qū)中部三采開發(fā)，由于前置水驅(qū)階段采出水含聚濃度在150 mg/L 以下，區(qū)域內(nèi)杏二十七三元污水站處理后污水可作為深度水源進行回注，2022 年日節(jié)約清水用量1.6×104m3。

3.3 供注平衡關(guān)系

根據(jù)不同水質(zhì)產(chǎn)水量、不同井網(wǎng)注水需求量和清水補充量，制定水量平衡圖板及供注水關(guān)系圖板。并在此基礎(chǔ)上，將“分質(zhì)處理、平衡水量、均衡負荷”[7]的思路，量化為水質(zhì)調(diào)運的約束條件，建立污水調(diào)運仿真運行系統(tǒng)，實現(xiàn)污水調(diào)配的智能化，為污水系統(tǒng)的動態(tài)調(diào)整提供技術(shù)保障。

結(jié)合三采開發(fā)階段，指導(dǎo)水質(zhì)調(diào)整。隨著杏七區(qū)東部含聚濃度不斷上升，無法繼續(xù)作為深度水源，利用礦間管網(wǎng)，平衡區(qū)域水量，實現(xiàn)日7 000 m3污水的等量調(diào)配，三采產(chǎn)水得到有效回注[8]，深度水源得到有效補給。水量平衡關(guān)系見圖5。

圖5 水量平衡關(guān)系Fig.5 Water balance relationship

通過應(yīng)用“分質(zhì)處理、平衡水量、均衡負荷”的水量調(diào)整思路，以注水界限為指導(dǎo)實現(xiàn)高含劑污水回注方向動態(tài)調(diào)整[9-10]，以含聚濃度界限為依據(jù)保證深度水源動態(tài)補給，以污水調(diào)運仿真運行系統(tǒng)為依托提升污水調(diào)運質(zhì)量，2022 年累計調(diào)運各類污水1 582×104m3，節(jié)省清水1 095×104m3，為“系統(tǒng)化”水量平衡調(diào)配、水質(zhì)持續(xù)向好提供有力支撐。

4 結(jié)論及認識

杏北油田地面系統(tǒng)多措并舉，在集輸、注水、污水各系統(tǒng)進行優(yōu)化運行方法研究，集輸上以進間溫度作為邊界條件進行精細化摻水管控模式及采取加熱爐提效手段，持續(xù)推進完善形成集輸系統(tǒng)優(yōu)化運行方法；注水上通過應(yīng)用大排量注水泵、啟運低揚程注水泵、提高運行負荷、應(yīng)用仿真建模優(yōu)化軟件等手段均衡產(chǎn)注平衡形成注水泵啟停布局優(yōu)化方法；污水通過以注水界限指導(dǎo)高含劑污水回注方向動態(tài)調(diào)整，以含聚濃度界限為依據(jù)保證深度水源動態(tài)補給，以污水調(diào)運仿真運行系統(tǒng)為依托提升污水調(diào)運質(zhì)量，形成含油污水均衡調(diào)配方法。推行以來，地面系統(tǒng)能效水平得到了進一步的提升，生產(chǎn)能耗顯著下降，為低成本開發(fā)運行做出貢獻。