梁乾,陶從喜,鄧乾,胡斯亮,何明海
某水泥公司5 000t/d水泥熟料生產(chǎn)線采用無煙煤燃料,分解爐采用預(yù)燃爐加TSD 爐,以適應(yīng)無煙煤燃點高的特性,爐容偏?。s2 100m3)。投產(chǎn)后發(fā)現(xiàn),兩個預(yù)燃爐的煤粉預(yù)燃效果有限,物料在分解爐內(nèi)停留時間偏短,造成分解爐分解率較低,預(yù)熱器對不同煤種的適應(yīng)性差,能耗指標不理想。該生產(chǎn)線回轉(zhuǎn)窯規(guī)格為?4.8m×72m,熟料冷卻機為第三代TC-12102篦式冷卻機,出窯熟料溫度偏高,能耗損失大。為進一步提高產(chǎn)能,降低能耗及生產(chǎn)成本,公司對該生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)進行了優(yōu)化技改。
2020年,回轉(zhuǎn)窯標煤耗為106.14kg/t,生料喂料量為360t/h,高溫風(fēng)機轉(zhuǎn)速為790r/min,C1 出口負壓為-5 200Pa。預(yù)熱器系統(tǒng)通風(fēng)阻力大,分解爐容積偏小,對原煤適應(yīng)性差,煤粉燃燒不好,煤耗偏高;篦冷機熱回收效率低,出冷卻機熟料溫度高,約160℃~200℃;第三代篦冷機故障檢修頻繁,對下游工序的生產(chǎn)維護造成較大影響。
2021 年3 月,該公司對此5 000t/d 水泥熟料生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)進行了熱工標定檢測,燒成系統(tǒng)工藝流程如圖1 所示,預(yù)熱器熱工標定測試數(shù)據(jù)如表1所示。
表1 預(yù)熱器熱工標定測試數(shù)據(jù)
圖1 燒成系統(tǒng)工藝流程
從表1數(shù)據(jù)分析可知,系統(tǒng)整體風(fēng)量偏大(1.46 Nm3/kg.cl),用煤量偏大;C1出口溫度偏高(324℃),負壓偏大(-5 200Pa);窯內(nèi)仍存在還原氣氛,煅燒強度偏低(NOX-347ppm);篦冷機熱回收效率不高,三次風(fēng)溫為884℃,燒成系統(tǒng)有較大優(yōu)化空間。
燒成系統(tǒng)熱量平衡表的支出熱量分布統(tǒng)計如表2 所示。由表2 可知,熟料形成熱約占總熱耗的55.1%,基本由原料及其配料方案所決定,降耗空間不大。因此,需從降低預(yù)熱器系統(tǒng)熱損失、冷卻機排放廢氣熱損失、燒成系統(tǒng)表面散熱損失、出冷卻機熟料熱損失等方面進行技改。5 000t/d 及2 500t/d典型熟料生產(chǎn)線熱損失分布見圖2。
表2 燒成系統(tǒng)熱量平衡表的支出熱量分布統(tǒng)計
圖2 5 000t/d及2 500t/d典型熟料生產(chǎn)線熱損失分布
該項目燒成系統(tǒng)技改實施流程如圖3 所示。技改目標為改善預(yù)熱器系統(tǒng)的氣固換熱效果,降低系統(tǒng)壓力損失,提高系統(tǒng)分離效率;同時,將分解爐爐容增加至4 000m3,為煤粉燃燒及生料分解提供足夠的空間和時間;提高冷卻機熱交換率及設(shè)備運轉(zhuǎn)率,為燒成系統(tǒng)長期穩(wěn)定運行提供保障。
圖3 燒成系統(tǒng)技改實施流程
預(yù)熱器系統(tǒng)的阻力損失為各級旋風(fēng)筒的壓力損失與系統(tǒng)管道壓力之和,即,最低級旋風(fēng)筒進口至最高級旋風(fēng)筒出口壓力總損失差。預(yù)熱器系統(tǒng)壓損每降低500Pa,可節(jié)省電耗0.66~0.77kW·h/t[5]。燒成系統(tǒng)技改后預(yù)熱器主機設(shè)備參數(shù)見表3。
表3 燒成系統(tǒng)技改后預(yù)熱器主機設(shè)備參數(shù)
結(jié)合水泥生產(chǎn)線預(yù)熱器改造目的,對預(yù)熱器旋風(fēng)筒、連接風(fēng)管、撒料盒等設(shè)備的結(jié)構(gòu)尺寸進行核算,對旋風(fēng)筒內(nèi)筒、旋風(fēng)筒進口、風(fēng)管有效截面積、撒料盒底部斜坡等進一步優(yōu)化,拓寬預(yù)熱器對原、燃料的適應(yīng)性,實現(xiàn)提產(chǎn)降耗。
具體改造措施包括以下幾個方面:
(1)增加預(yù)熱器C1~C5 旋風(fēng)筒蝸殼高度,同時增加相應(yīng)旋風(fēng)筒內(nèi)筒高度,以提高旋風(fēng)筒分離效率,盡可能降低系統(tǒng)阻力。
(2)C1 料管采用雙道鎖風(fēng)閥,提高其鎖風(fēng)效果,降低C1出口溫度。
(3)采用納米隔熱保溫材料,降低技改部分表面溫度。
(4)采用新型撒料盒,提高管道換熱效率,優(yōu)化系統(tǒng)運行。
旋風(fēng)筒和撒料盒改造如圖4、圖5所示。
圖4 旋風(fēng)筒改造示意
圖5 撒料盒改造示意
在塔架外分解爐現(xiàn)有基礎(chǔ)上增加一柱體,調(diào)整C5 旋風(fēng)筒蝸殼,用下行出爐延伸管道連接C5 旋風(fēng)筒和分解爐,可適當(dāng)增大分解爐容積。另外,可通過C4 下料,靈活調(diào)整分解爐主燃燒區(qū)流場溫度。在可利用的空間內(nèi)盡量增大原塔架內(nèi)分解爐容積,延長物料停留時間,有利于煤粉的燃盡及出爐物料分解率的提高。
將第三代冷卻機更換為第四代帶中置輥式破碎機的冷卻機,如圖6所示。第四代冷卻機的設(shè)備故障率明顯降低,為燒成系統(tǒng)的長期穩(wěn)定運行提供了很好的保障。第四代冷卻機具有以下優(yōu)勢:
圖6 第四代帶中置輥式破碎機的冷卻機示意
(1)采用步進式無漏料輸送模式,保證了較高的輸送效率。
(2)具有創(chuàng)新性篦板與密封結(jié)構(gòu),第四代冷卻機磨損面積僅為第三代的15%,磨損率較低。
(3)在全篦床范圍內(nèi)應(yīng)用穩(wěn)流控制閥,保證了較高的熱交換率。
(4)在全篦床范圍內(nèi)使用模塊化設(shè)計。
(5)應(yīng)用液壓自動控制系統(tǒng),提高了設(shè)備運轉(zhuǎn)率。
(1)整體更換4個C1旋風(fēng)筒,總高度9 900mm,進口向外、向下擴展,進口面積增大,相應(yīng)調(diào)整連接進風(fēng)管的接口。
(2)C2~C5 旋風(fēng)筒蝸殼部分加高1 000mm,縮短柱體部分高度,調(diào)整連接進風(fēng)管的接口,增加下料斜坡,人孔門移位至合適位置。
(3)整套更換C2~C5 旋風(fēng)筒內(nèi)筒掛板及掛片,加長C2~C5內(nèi)筒。
(4)更換入窯生料喂料管、C1~C3 下料管及撒料裝置,調(diào)整撒料板角度,調(diào)整下料管。整體更換C4撒料裝置、下料管及C5下料管。
(5)新增分解爐,分解爐從煙室拐出預(yù)熱器塔架,管道上行到5F 樓面后轉(zhuǎn)下行,從4F 樓面下方轉(zhuǎn)入原TSD爐體,重新調(diào)整C4下料管及噴煤點。
(6)將三次風(fēng)改為單側(cè)進風(fēng),降低三次風(fēng)管高度,調(diào)整窯尾側(cè)直徑,斜度為5°,從窯中支撐后適當(dāng)位置切斷對接,新增脫氮風(fēng)管。
(7)拆除原分解爐、分解爐至C5管道及兩側(cè)預(yù)燃爐。
(8)更換煙室,擴大縮口尺寸、拱頂至斜坡尺寸。(9)將高溫風(fēng)機改為高效節(jié)能風(fēng)機。
(10)窯主傳電機統(tǒng)一更換為高壓交流電機,更換配套的變頻器。
(11)拆除原第三代TC-12102 冷卻機、離心風(fēng)機等設(shè)備設(shè)施,在原土建基礎(chǔ)上改建、安裝第四代帶中置輥式破碎機的冷卻機及其他設(shè)備設(shè)施。
2021 年7 月19 日,開始塔吊基礎(chǔ)制作、安裝及非標件制作,停窯前非標件制作完成90%以上。2021 年9 月至11 月10 日完成改造施工,具備點火條件,施工工期為55d。
該5 000t/d水泥熟料生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)節(jié)能降耗技改內(nèi)容主要包括撒料裝置調(diào)整優(yōu)化、旋風(fēng)筒擴徑、分解爐擴容、更換高效節(jié)能風(fēng)機、安裝第四代帶中置輥式破碎機的篦式冷卻機等。改造后,生產(chǎn)線熟料工序電耗、實物煤耗、標煤耗均有一定程度改善,技改前后燒成系統(tǒng)運行參數(shù)對比見表4。技改前后燒成系統(tǒng)生產(chǎn)運行數(shù)據(jù)對比見表5。
表4 技改前后燒成系統(tǒng)運行參數(shù)對比
表5 燒成系統(tǒng)技改前后生產(chǎn)運行數(shù)據(jù)對比
2022年1月8日~1月10日,對燒成系統(tǒng)進行了72h性能考核和熱工標定,各項指標均達到了考核要求。技改后的燒成系統(tǒng)標定數(shù)據(jù)見表6。
表6 技改后的燒成系統(tǒng)標定數(shù)據(jù)
本次技改達到了預(yù)期改造目標,進一步促進公司能效綜合提升及產(chǎn)業(yè)鏈價值優(yōu)化,供業(yè)內(nèi)同行在進行水泥熟料生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)升級改造時參考。