馮露露，付麗麗*，張瑩瑩，齊偉，張柯，尹獻(xiàn)忠，王樂，張智軒，張展，趙路燦，李斌

1.中國(guó)煙草總公司鄭州煙草研究院，鄭州高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)開發(fā)區(qū)楓楊街2號(hào) 450001

2.河南中煙工業(yè)有限責(zé)任公司技術(shù)中心，鄭州市管城回族區(qū)經(jīng)開第三大街8號(hào) 450000

3.浙江中煙工業(yè)有限責(zé)任公司技術(shù)中心，杭州市西湖區(qū)轉(zhuǎn)塘鎮(zhèn)科海路118號(hào) 310024

加熱卷煙作為新型煙草制品的重要組成部分，因其與燃燒型卷煙相比消費(fèi)過程中有害物質(zhì)的釋放量大幅降低［1-5］，且消費(fèi)者的抽吸感受趨近燃燒型卷煙，近年來，已成為各大跨國(guó)煙草公司的研究熱點(diǎn)［6］。依據(jù)氣溶膠生成及遞送機(jī)制的不同，將加熱卷煙分為“Open-Ended”和“Closed-Ended”兩種構(gòu)象［7］，前者是指煙支受熱過程中有外部氣流流經(jīng)煙絲段的構(gòu)象，較為常見；而后者即為新型的去氧加熱技術(shù)，以自然煙氣卷煙（NSC）為代表［8］。NSC為一種無外源物質(zhì)影響下煙氣自然生成、擴(kuò)散與提取的一類新型加熱卷煙產(chǎn)品，其中，密封結(jié)構(gòu)與煙氣提取是產(chǎn)品設(shè)計(jì)的關(guān)鍵［9］。NSC去氧加熱技術(shù)的實(shí)現(xiàn)是通過在加熱卷煙煙支底部結(jié)合煙具或者自身結(jié)構(gòu)進(jìn)行密封，并在煙支中空段或者濾嘴段打孔形成氣流通道。LI等［7］通過煙支底部開放的常規(guī)加熱卷煙（HNB）與底部封閉（NSC）兩種技術(shù)構(gòu)象煙氣氣溶膠組分釋放的對(duì)比，發(fā)現(xiàn)在相同加熱條件下，NSC的總粒相物（Total particulate matters，以下簡(jiǎn)稱TPM）、煙堿、甘油、丙二醇的轉(zhuǎn)移速率均高于HNB體系，這是由于煙支在受熱過程中，相比HNB構(gòu)象下煙絲段中熱傳導(dǎo)和對(duì)流換熱共同作用的熱傳遞過程，NSC構(gòu)象下消除了外部氣流的對(duì)流換熱，僅存在熱傳導(dǎo)作用，煙絲受熱溫度隨抽吸口數(shù)的變化趨于穩(wěn)定，且從氣溶膠物理特性的描述中可發(fā)現(xiàn)NSC構(gòu)象由于對(duì)撞射流霧化形成的氣溶膠的粒徑更小，有助于提升組分的遷移能力。LI等［10］通過分析傳統(tǒng)卷煙燃燒過程中煙支溫度場(chǎng)、氣流場(chǎng)及組分釋放特征，闡述了燃燒錐內(nèi)部因達(dá)西流動(dòng)形成的貧氧熱解區(qū)，且該區(qū)域以煙草組分釋放為主，而NSC構(gòu)象正是源于對(duì)傳統(tǒng)卷煙燃燒機(jī)制的深入理解而形成的全新的加熱卷煙設(shè)計(jì)形式，通過煙支和煙具巧妙密封使空氣不流經(jīng)煙草段，利用設(shè)計(jì)的氣流通道對(duì)生成煙氣進(jìn)行提取，從而實(shí)現(xiàn)了煙草氣溶膠生成與遞送兩個(gè)過程的有序進(jìn)行。因此，煙支氣流通道是NSC煙支設(shè)計(jì)的核心，研究氣流通道設(shè)計(jì)對(duì)其主流煙氣釋放特征的影響規(guī)律對(duì)優(yōu)化產(chǎn)品設(shè)計(jì)、提升產(chǎn)品質(zhì)量具有重要意義。

本研究中采用i-AFC100煙支周向打孔儀對(duì)煙支進(jìn)行不同的打孔設(shè)計(jì)，并通過i-MAC600A陣列式多通道逐口吸煙機(jī)［11］實(shí)現(xiàn)對(duì)NSC煙氣氣溶膠的逐口捕集，考察了在不同氣流通道設(shè)計(jì)下NSC主流煙氣組分的逐口釋放量（TPM、煙堿、甘油、丙二醇和水分）、煙氣出口溫度以及吸阻的變化趨勢(shì)，旨在為自然煙氣卷煙產(chǎn)品的研發(fā)提供技術(shù)支撐。

1 材料與方法

1.1 材料、試劑和儀器

NSC原味未打孔煙支（如圖1所示，煙支總長(zhǎng)48 mm，其中，煙草段15 mm，中空段10 mm，煙氣混合段15 mm，濾嘴段8 mm；圓周為23.1 mm，河南中煙工業(yè)有限責(zé)任公司提供）；NSC-M5000自然煙氣卷煙加熱器具，煙具詳細(xì)信息見表1，煙具加熱溫度曲線如圖2所示，其中，煙具下端完全密閉［12］，具體結(jié)構(gòu)如圖3所示。

表1 煙具名稱及其工作參數(shù)Tab.1 Name of the smoking device and its working parameters

圖1 NSC原味未打孔煙支樣品示意圖Fig.1 Schematic diagram of unperforated sample of plain natural smoke cigarette（NSC）

圖2 煙具加熱溫度曲線Fig.2 Heating temperature curve for the heated smoking device

圖3 煙具與煙支示意圖Fig.3 Schematic diagram of a heated smoking device and a NSC stick

正十七烷（≥99.5%，美國(guó)Aladdin公司）；異丙醇、1,2-丙二醇、丙三醇和煙堿（色譜純，美國(guó)Sigma公司）。

i-MAC600A陣列式多通道逐口吸煙機(jī)、TPD101動(dòng)態(tài)吸阻裝置抽吸模塊及檢測(cè)模塊、i-AFC100煙支周向打孔儀（設(shè)備打孔深度為0~6 mm，打孔孔徑為0.4~2.0 mm，鉆頭轉(zhuǎn)速為6 000~12 000 r/min）（中國(guó)煙草總公司鄭州煙草研究院）；7890氣相色譜儀（配有FID和TCD檢測(cè)器，美國(guó)Agilent公司）；CP2245電子天平（感量0.000 1 g，德國(guó)Sartorius公司）；HY-8調(diào)速振蕩器（常州國(guó)華電器有限公司）；EIA CHNS-440蔡司顯微鏡（德國(guó)Carl Zeiss公司）；ICH110恒溫恒濕干燥箱（德國(guó)Memmert公司）。

1.2 方法

1.2.1 煙支氣流通道設(shè)計(jì)參數(shù)

1.2.1.1 樣品前處理

因這款煙支的材料涂覆了甘油，與其他加熱卷煙相比更容易吸濕，如果放在相對(duì)濕度60%的環(huán)境中平衡，吸濕現(xiàn)象會(huì)很嚴(yán)重。為了最大程度降低吸濕的影響，抽吸前將煙支放在（22±1）℃、相對(duì)濕度40%±2%的恒溫恒濕箱中平衡48 h，挑選（平均質(zhì)量±10）mg的煙支，用煙支周向打孔儀在煙支上打孔，打孔的位置及數(shù)量設(shè)置如表2所示。

表2 煙支打孔參數(shù)設(shè)置Tab.2 Perforation parameters of test cigarette

1.2.1.2 打孔均勻性評(píng)價(jià)

為保證打孔時(shí)能夠完全打穿煙支，實(shí)驗(yàn)中選定打孔深度為2 mm。利用顯微鏡對(duì)打孔尺寸進(jìn)行表征并完成打孔均勻性評(píng)價(jià)，結(jié)果見表3。可知，利用煙支周向打孔儀打出來的煙支孔徑大小較為一致，變異系數(shù)均小于2%，滿足實(shí)驗(yàn)要求［13］。

表3 煙支打孔均勻性評(píng)價(jià)結(jié)果Tab.3 Uniformity evaluation results of test cigarette perforation

1.2.2 抽吸及氣相檢測(cè)

采用加拿大深度抽吸模式（抽吸間隔30 s，抽吸容量55 mL，抽吸持續(xù)時(shí)間2 s）抽吸樣品，由于煙具工作時(shí)間限制，共抽吸8口，參照肯生葉等［14］和王康等［15］建立的GC-TCD同時(shí)檢測(cè)加熱不燃燒卷煙煙草材料和氣溶膠中的水分、1,2-丙二醇、煙堿和甘油的方法測(cè)定NSC煙草材料和煙氣氣溶膠中水分、1,2-丙二醇、煙堿和甘油的釋放量。

1.2.3 煙氣出口溫度檢測(cè)

根據(jù)加熱卷煙煙支與煙具幾何尺寸以及溫度測(cè)試實(shí)際需求，基于微細(xì)熱電偶測(cè)溫技術(shù)，開發(fā)了煙支軸向溫度分布檢測(cè)平臺(tái)，如圖4所示。該平臺(tái)通過精確定位技術(shù)，可開展煙支內(nèi)部任意位置氣相瞬時(shí)溫度的測(cè)定，溫度檢測(cè)精度為±2℃，坐標(biāo)控制精度為0.01 mm。其中，煙氣出口溫度是將煙支濾嘴端加長(zhǎng)后通過將熱電偶深入煙支中心位置測(cè)得。

圖4 煙氣出口溫度檢測(cè)示意圖Fig.4 Schematic diagram of temperature detection at the smoke outlet

1.2.4 計(jì)算公式

煙堿、甘油、丙二醇和水分的逐口釋放效率按公式（1）計(jì)算，煙絲段中煙堿、甘油、丙二醇和水分的相對(duì)殘留率按公式（2）計(jì)算，濾棒段中煙堿、甘油、丙二醇和水分的相對(duì)截留率按公式（3）計(jì)算，氣溶膠中煙堿、甘油、丙二醇和水分的相對(duì)轉(zhuǎn)移率按公式（4）計(jì)算：

式中，R為煙堿、甘油、丙二醇和水分的逐口釋放效率，%；ηr、ηt、ηc分別表示中煙絲段相對(duì)殘留率、濾棒段相對(duì)截留率、氣溶膠相對(duì)轉(zhuǎn)移率，%；ms為每口煙氣中煙堿、甘油、丙二醇和水分的釋放量，mg·支-1；mTPM為每口煙氣氣溶膠中TPM的捕集量，mg·支-1；mr為煙絲段中煙堿、甘油、丙二醇和水分剩余物質(zhì)的量，mg·支-1；mt為濾棒段中煙堿、甘油、丙二醇和水分的剩余物質(zhì)含量，mg·支-1；m0為抽吸前濾棒段原始物質(zhì)含量，mg·支-1；mc為氣溶膠中煙堿、甘油、丙二醇和水分的捕集量，mg·支-1；m1為距離煙絲段5 mm處打孔數(shù)為2的樣品抽吸后煙絲段的剩余含量，mg·支-1；m2為距離煙絲段5 mm處打孔數(shù)為2的樣品抽吸后濾棒段的剩余含量，mg·支-1；m3為距離煙絲段5 mm處打孔數(shù)為2的樣品抽吸后氣溶膠中的捕集量，mg·支-1。

2 結(jié)果與討論

2.1 打孔數(shù)量對(duì)NSC逐口煙氣組分的影響

在相同打孔位置條件下，不同打孔數(shù)量對(duì)氣溶膠TPM逐口釋放量的影響結(jié)果如圖5所示?？梢钥闯?，在不同的打孔數(shù)量下，TPM釋放規(guī)律相同，表現(xiàn)為TPM的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加呈先上升后下降的趨勢(shì)。隨打孔數(shù)量的增多，TPM釋放量呈下降的趨勢(shì)。在逐口釋放時(shí)，第1口的釋放量較低，這是由于抽吸初始階段煙具剛預(yù)熱完成，煙絲段存在熱傳導(dǎo)滯后性，導(dǎo)致系統(tǒng)內(nèi)的溫度分布尚不均勻，所以初口煙氣組分釋放較少；因NSC煙絲段不存在對(duì)流換熱，隨抽吸口數(shù)的增加，水分及易揮發(fā)物在前幾口會(huì)優(yōu)先快速釋放，所以前4口的差異較為明顯。從第4口開始至抽吸后期，煙支中的大部分水分已經(jīng)被帶走，TPM的釋放量也隨之下降。

圖5 距離煙絲段5 mm處不同孔數(shù)下TPM的逐口釋放量Fig.5 Puff-by-puff releases of TPM in aerosol for different numbers of perforation at the distance between perforation and tobacco section of 5 mm

在相同打孔位置條件下，不同的打孔數(shù)量對(duì)煙氣中關(guān)鍵組分逐口釋放量的影響結(jié)果如圖6所示?？梢钥闯觯诓煌拇蚩讛?shù)量下，煙氣中關(guān)鍵組分的逐口釋放規(guī)律相同，表現(xiàn)為煙堿的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加基本呈上升趨勢(shì)，甘油的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加表現(xiàn)為先上升后趨于平緩的趨勢(shì)，丙二醇的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加呈先上升直至最后一口略微下降的趨勢(shì)，水分的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加呈先上升后下降的趨勢(shì)。隨打孔數(shù)量的增多，煙氣中關(guān)鍵組分的釋放量呈下降的趨勢(shì)，基本表現(xiàn)為在相同的打孔位置條件下，打孔數(shù)量越少，煙堿、甘油、丙二醇和水分釋放量越高。由于劍橋?yàn)V片上捕集到的TPM中絕大部分是水分，因此，在打孔數(shù)量增多時(shí)，水分和TPM的變化趨勢(shì)整體是一致的，均表現(xiàn)為抽吸前4口差異較為明顯，后幾口差異較小。由于煙堿整體較為穩(wěn)定以及煙堿的釋放量較低，故而煙堿的差異較小。而甘油和丙二醇在不同打孔數(shù)量下的差異明顯，隨打孔數(shù)量的增多甘油和丙二醇的釋放量明顯下降。分析關(guān)鍵組分釋放量隨打孔數(shù)量增多而呈下降的原因可知，在抽吸容量相同的情況下，打孔個(gè)數(shù)越少，抽吸速率就越高，在側(cè)壁通孔附近產(chǎn)生的壓差越大，越利于煙氣組分的遷移。

圖6 距離煙絲段5 mm處不同孔數(shù)下煙氣關(guān)鍵組分的逐口釋放量Fig.6 Puff-by-puff releases of key components in aerosol for different numbers of perforation at the distance between perforation and tobacco section of 5 mm

在相同打孔位置條件下，不同打孔數(shù)量對(duì)煙氣中關(guān)鍵組分的逐口釋放效率結(jié)果如圖7所示?？梢钥闯?，在相同打孔位置下，不同打孔數(shù)量對(duì)煙氣中關(guān)鍵組分逐口釋放效率的影響趨勢(shì)大致相同，表現(xiàn)為煙堿、甘油和水分的逐口釋放效率均隨抽吸口數(shù)的增加呈先下降后上升的趨勢(shì)，水分逐口釋放效率隨抽吸口數(shù)的增加呈先上升后下降的趨勢(shì)。對(duì)比相同打孔位置不同打孔數(shù)量關(guān)鍵組分的逐口釋放效率可知，在打孔數(shù)量為5個(gè)時(shí)煙氣的逐口釋放是最穩(wěn)定的。

圖7 距離煙絲段5 mm處不同孔數(shù)下煙氣關(guān)鍵組分的逐口釋放效率Fig.7 Puff-by-puff release efficiencies of key components in aerosol for different numbers of perforation at the distance between perforation and tobacco section of 5 mm

進(jìn)一步分析其原因，結(jié)合抽吸前后煙絲段中關(guān)鍵組分的初始質(zhì)量分?jǐn)?shù)和殘留量以及濾棒段截留量的分析并建立平衡，可以對(duì)比分析在不同的打孔數(shù)量下NSC物質(zhì)生成、遷移和截留效果的差異。將煙支分為煙絲段和濾棒段，其中，濾棒段是指中空段、煙氣混合段和濾嘴段3段的總和。抽吸前煙支各段關(guān)鍵組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)檢測(cè)結(jié)果如表4所示，由于煙氣混合段是由涂覆有甘油和丙二醇的褶皺特種纖維素紙制成。因此，只考慮煙絲段的生成與遷移，在后續(xù)的平衡計(jì)算中是將材料中添加物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)去除之后得到。同時(shí)由于在打孔數(shù)量為2個(gè)時(shí)物質(zhì)損失的最少。因此，在做平衡基準(zhǔn)時(shí)以打孔數(shù)量為2個(gè)下的物質(zhì)釋放量為基準(zhǔn)。

表4 抽吸前煙支中關(guān)鍵組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)Tab.4 Mass fractions of key components in tobacco section before smoking（mg·支-1）

煙絲段中關(guān)鍵組分在煙氣氣溶膠和濾棒中轉(zhuǎn)移率的對(duì)比分析如表5所示?？芍?，當(dāng)在相同打孔直徑及打孔位置時(shí)，不同的打孔數(shù)量對(duì)于煙絲段相對(duì)殘留率、濾棒段相對(duì)截留率以及氣溶膠相對(duì)轉(zhuǎn)移率的影響是不同的，也就是說不同的打孔數(shù)量對(duì)于NSC物質(zhì)生成、遷移和截留的效果是不同的。隨打孔數(shù)量的增多，煙絲段關(guān)鍵組分的相對(duì)殘留率和濾棒段關(guān)鍵組分的相對(duì)截留率基本呈上升的趨勢(shì)，而氣溶膠的相對(duì)轉(zhuǎn)移率只是在小范圍內(nèi)隨打孔數(shù)量的增多略有下降。表明隨打孔數(shù)量的增多，煙絲段殘留和濾棒段截留的量也越多，煙氣組分生成的量就會(huì)越少，與前文中的煙氣生成規(guī)律一致。

表5 不同打孔數(shù)量下煙支煙絲段、濾嘴段、煙氣氣溶膠中關(guān)鍵組分的殘留率、截留率和轉(zhuǎn)移率Tab.5 Residue,retention and transfer rates of key components in tobacco section,filter and aerosol at different numbers of perforation（%）

距離煙絲段5 mm處不同孔數(shù)時(shí)的NSC煙氣出口平均溫度和抽吸過程中的平均吸阻結(jié)果如圖8所示?？梢钥闯?，煙氣出口平均溫度和平均吸阻隨打孔數(shù)量的增加而降低，這是因?yàn)樵诖蚩孜恢靡欢〞r(shí)，隨打孔數(shù)量增多，一定抽吸容量下，NSC煙氣遞送推動(dòng)力降低，由氣流通道進(jìn)入的外部氣流所占比例增多，導(dǎo)致煙氣出口平均溫度和平均吸阻呈降低趨勢(shì)。

圖8 距離煙絲段5 mm處不同孔數(shù)下煙氣出口平均溫度和平均吸阻Fig.8 The average temperatures and draw resistances at the smoke outlet for different numbers of perforation at the distance between perforation and tobacco section of 5 mm

在固定打孔位置時(shí)，不同的打孔數(shù)量對(duì)于NSC逐口煙氣組分的釋放規(guī)律表現(xiàn)為隨打孔數(shù)量增加，煙氣出口平均溫度和平均吸阻值有所降低，煙絲關(guān)鍵組分殘留率及濾棒截留率呈增大趨勢(shì)，煙氣組分釋放量下降，結(jié)合煙氣溫度、平均吸阻及組分釋放量，優(yōu)選打孔數(shù)為5個(gè)。

2.2 打孔位置對(duì)NSC逐口煙氣組分的影響

在打孔數(shù)量相同（5個(gè)）時(shí)，不同打孔位置對(duì)NSC主流煙氣組分的逐口釋放分析結(jié)果如圖9所示。綜合前文中圖5的結(jié)果，可以看出，對(duì)于同一款煙支，在不同的打孔條件下，TPM的釋放規(guī)律相同，均表現(xiàn)為TPM的釋放量隨抽吸口數(shù)的增加呈先上升后下降的趨勢(shì)，上升與下降的轉(zhuǎn)折點(diǎn)發(fā)生在第4口。隨打孔位置越靠近煙絲段，TPM釋放量呈上升的趨勢(shì)。

圖9 5孔不同打孔位置下TPM的逐口釋放量Fig.9 Puff-by-puff releases of TPM at different locations of five perforations

在相同打孔數(shù)量條件下，不同打孔位置對(duì)煙氣中關(guān)鍵組分的逐口釋放規(guī)律結(jié)果如圖10所示。綜合圖6的結(jié)果可以看出，在不同的打孔條件下，煙氣中關(guān)鍵組分的逐口釋放規(guī)律相同。隨打孔位置越靠近煙絲段，煙氣中關(guān)鍵組分的釋放量呈上升的趨勢(shì)，基本表現(xiàn)為在相同的打孔數(shù)量條件下，打孔位置越靠近煙絲段，煙堿、甘油、丙二醇和水分的釋放量越高。這是因?yàn)榇蚩讛?shù)量相同時(shí)打孔位置越靠近煙絲段，對(duì)于一定的抽吸容量，抽吸時(shí)煙氣組分釋放推動(dòng)力相同但遷移有效路程變短，有利于組分遷移。說明若想要煙氣組分釋放越多，可以選擇打孔的位置盡量靠近煙絲端。在相同打孔數(shù)量條件下，不同打孔位置對(duì)煙氣中關(guān)鍵組分逐口釋放效率的影響結(jié)果如圖11所示。綜合圖7的結(jié)果可以看出，在不同打孔數(shù)量和打孔位置下，煙氣中關(guān)鍵組分的逐口釋放效率趨勢(shì)大致相同。

圖10 5孔不同位置下煙氣關(guān)鍵組分逐口釋放量Fig.10 Puff-by-puff releases of key components in aerosol at different locations of five perforations

圖11 5孔不同位置下煙氣關(guān)鍵組分的逐口釋放效率Fig.11 Puff-by-puff release efficiencies of key components in aerosol at different locations of five perforations

在打孔數(shù)量相同時(shí)，不同打孔位置下煙支煙絲段中關(guān)鍵組分在煙氣氣溶膠和濾棒中相對(duì)轉(zhuǎn)移率的對(duì)比分析如表6所示。可知，在相同打孔數(shù)量下，隨打孔位置越靠近煙絲段，抽吸后煙支中煙絲段相對(duì)殘留率和濾棒段相對(duì)截留率越低、氣溶膠相對(duì)轉(zhuǎn)移率越高。打孔數(shù)量為5個(gè)時(shí)不同位置下NSC煙氣出口的平均溫度和平均吸阻見圖12?？芍?，相對(duì)于打孔數(shù)量來說，打孔位置的前后對(duì)于煙氣出口平均溫度和平均吸阻的影響并不顯著，只是在小范圍內(nèi)有波動(dòng)。這是因?yàn)榇藭r(shí)打孔總面積一定，對(duì)于一定的抽吸容量，NSC煙支的煙氣遞送力是相同的，只是在遷移路程上有所差別。

表6 5孔不同打孔位置煙支煙絲段、濾嘴段、煙氣氣溶膠中關(guān)鍵組分的殘留率、截留率和轉(zhuǎn)移率Tab.6 Residual,retention and transfer rates of key components in tobacco section,filter and aerosol at different locations of five perforations（%）

圖12 5孔條件下不同打孔位置下的煙氣出口平均溫度和平均吸阻Fig.12 The average temperatures and draw resistances at smoke outlet for different locations of five perforations

在打孔數(shù)量相同時(shí)，不同的打孔位置對(duì)于NSC逐口煙氣組分的釋放規(guī)律表現(xiàn)為隨打孔位置越靠近煙絲段，逐口煙氣組分的釋放量呈上升的趨勢(shì)，說明此時(shí)組分從煙絲段中遷移的量增多，截留的量減少。通過建立煙支抽吸前后的平衡，進(jìn)一步驗(yàn)證了此規(guī)律；但是打孔位置的改變對(duì)于煙氣出口平均溫度和平均吸阻的影響不大。

3 結(jié)論

（1）各打孔數(shù)量和打孔位置條件下，NSC主流煙氣中總粒相物（TPM）、煙堿、甘油、丙二醇和水分等關(guān)鍵組分的逐口釋放規(guī)律相同。

（2）在相同打孔位置下，隨打孔數(shù)量的增加，關(guān)鍵組分的釋放量越低，且其在煙絲段殘留率和濾棒段截留率均有所升高，氣溶膠中關(guān)鍵組分的轉(zhuǎn)移率呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，煙氣出口平均溫度和平均吸阻降低。

（3）在相同打孔數(shù)量下，打孔位置越靠近煙絲段，關(guān)鍵組分的釋放量越高，氣溶膠中關(guān)鍵組分的轉(zhuǎn)移率升高，煙絲段和濾棒段關(guān)鍵組分截留率降低，但是打孔位置對(duì)煙氣出口平均溫度和平均吸阻的影響不明顯。

（4）單孔面積相同時(shí)，打孔數(shù)量越少，打孔位置越靠近煙絲段，側(cè)壁通孔形成的壓差越大，煙氣遞送的推動(dòng)力越強(qiáng)且組分有效遷移路徑越短，越有利于煙氣組分的遷移。