馮長龍,行志剛,程 軍,李樹平
(1.河南理工大學 機械與動力工程學院,焦作 454000;2.河南理工大學 創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)學院,焦作 454000)
國內(nèi)對智能爬樓裝置的研究起步較晚,經(jīng)過多年來不斷地研究探索,雖然也取得了一些理論研究成果,但距離轉(zhuǎn)換為成熟商品還有很大的距離[1]。文獻[2]提出的升降式爬梯機構(gòu)能夠適應(yīng)較為常見的樓梯結(jié)構(gòu),動作簡單,但是體積龐大,動作幅度大,且工程實踐能力弱,缺乏一定的穩(wěn)定性;文獻[3]提出的行星輪式結(jié)構(gòu)通過對爬樓輪的改裝,使其形狀發(fā)生變化。但是在行進過程中裝置缺乏制動功能,車輪易打滑,安全性大大降低;文獻[4]提出的連桿式結(jié)構(gòu)采用了較為穩(wěn)定的連接桿式的結(jié)構(gòu)設(shè)計,但在爬梯行進過程中其動力需求較高并且消耗較高。對于以上分析,可知對于新型爬梯裝置其安全性、重心的偏移問題、靈活性、動力供給等問題都是該類裝置的研發(fā)要點。文章以上述問題為切入點,研發(fā)了一款集爬臺階、越寬壕、克垂壁的仿生輪腿式爬梯底盤。
裝置總體三維結(jié)構(gòu)圖如圖1 所示,仿生輪腿式爬梯底盤結(jié)構(gòu)由機架、連桿展翼機構(gòu)、轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)、后置升降機構(gòu)4 大部分組成。爬梯第1 階段:采用連桿展翼機構(gòu),模擬人體上樓梯時需提升腿部至空中的動作,其包含水平線位移、角位移;爬梯第2 階段:利用轉(zhuǎn)動機構(gòu),模擬提升腿部后進行腿部搖擺(角位移)至臺階上空的運動;爬梯第3 階段:通過后置升降機構(gòu),模擬人體完成腳掌踏步(垂直線位移)至臺階面的過程。同時,運用機架為三項運動機構(gòu)等提供徑向和軸向載荷,使仿生輪腿式爬梯底盤更加穩(wěn)定。
圖1 裝置總體三維結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Overall three-dimensional structure of the device
連桿展翼機構(gòu)由絲杠滑塊結(jié)構(gòu)、限位轉(zhuǎn)動軸、雙連桿結(jié)構(gòu)、展翼結(jié)構(gòu)、電機和行走輪組成。爬梯第1 步驟時,連桿展翼機構(gòu)利用電機驅(qū)動的絲杠滑塊機構(gòu),實現(xiàn)雙連桿結(jié)構(gòu)通過線位移帶繞限位轉(zhuǎn)動軸完成角位移。前排2 組行走輪借助電機通過齒輪傳動完成運動,其在保證抓地力的同時又能為底盤結(jié)構(gòu)提供動力,有效防止了空轉(zhuǎn)。限位轉(zhuǎn)動軸限制了動翼展結(jié)構(gòu)的圓周運動,保證了連桿展翼機構(gòu)的平穩(wěn)運動狀態(tài)。
轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)由機架、蝸輪蝸桿結(jié)構(gòu)、電機、擺臂和行走輪組成。整個機構(gòu)可為仿生輪腿式爬梯底盤提供力學支撐和動力支持。爬梯第2 步驟時,轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)等利用電機驅(qū)動的蝸輪蝸桿結(jié)構(gòu),實現(xiàn)與蝸輪相對固連的擺臂和行走輪提在豎直平面內(nèi)完成轉(zhuǎn)動,進而使仿生輪腿式爬梯底盤的重心前移,由連桿展翼機構(gòu)和后置升降機構(gòu)為底盤提供穩(wěn)定性支持。同時,采用蝸輪蝸桿的傳動結(jié)構(gòu),優(yōu)點在于其自鎖功能,保證機構(gòu)運動的安全性[5]。電機借助齒輪傳動,使兩行走輪接觸臺階面后達到同步即停、即轉(zhuǎn)的效果。
后置升降機構(gòu)由機架、絲杠滑塊結(jié)構(gòu)、電機和行走輪等組成。爬梯第3 步驟時,升降機構(gòu)借助電機提供的動力驅(qū)動絲杠旋轉(zhuǎn),使絲杠上的滑塊上下運動,進而實現(xiàn)固連在滑塊上的2 組并聯(lián)后置行走結(jié)構(gòu)在垂直方向完成線位移。在運動過程中,后置升降機構(gòu)與連桿展翼機構(gòu)和轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)相互配合,實現(xiàn)在爬梯等越障過程中自適應(yīng)調(diào)節(jié)底盤面保持恒水平穩(wěn)定狀態(tài),為工程實踐應(yīng)用提供強有力技術(shù)保障。
將已完成建模的仿生輪腿式爬梯底盤結(jié)構(gòu)各局部裝置三維建模導入Altair Inspire 仿真軟件中,對每一部分進行有限元劃分,并添加合適的載荷工況[6]。
通過與實際分析對比,對二連桿裝置施加約束和扭矩。如圖2 所示,通過在二連桿裝置上部連接孔a 處施加大小為700 N·m 的扭矩,模擬裝置受到旋轉(zhuǎn)支架所作用的扭矩。在裝置下部b、c、d、e 4 個等效孔洞中,對其添加約束,其具體施加情況如圖2(a)所示。
圖2 二連桿裝置力學仿真結(jié)果Fig.2 Mechanical simulation results of two-rod connecting device
二連桿裝置的等效分布云圖如圖2(b)所示,其最大應(yīng)力為36.7 MPa,應(yīng)力遠遠小于其屈服極限,則不需對其進行額外強化處理。在上部連接孔a 處,其應(yīng)力相較其它位置更大。
通過與實際分析對比,對升降裝置進行簡化處理,提取其中心兩裝配齒輪軸來替代完整升降軸工作效應(yīng)。如圖3 所示,在兩齒輪軸光滑圓柱表面a施加大小為700 N·m 大小的扭矩,以來模擬電機轉(zhuǎn)動時帶來的扭矩。由于兩齒輪表面所在平面在齒輪軸工作時保持不變,故在兩齒輪正面b 施加固定約束,其具體的施加情況如圖3(a)所示。
圖3 升降軸裝置力學仿真結(jié)果Fig.3 Mechanical simulation results of lifting shaft device
升降軸裝置的等效分布云圖如圖3(b)所示,其最大應(yīng)力為42 MPa,應(yīng)力小于其屈服極限。在兩齒輪軸與細桿交界處,其應(yīng)力相較其它位置更大。
通過與實際分析對比,對中轉(zhuǎn)臂裝置進行簡化處理,提取其中心兩裝配蝸輪蝸桿和相連齒輪軸來替代完整中轉(zhuǎn)臂裝置工作效應(yīng)。如圖4 所示,在蝸輪中心孔a 處施加大小為700 N·m、方向為順時針的扭矩。對蝸輪光滑表面b 施加固定約束,其具體的施加情況如圖4(a)所示。
圖4 中轉(zhuǎn)臂裝置力學仿真結(jié)果Fig.4 Mechanical simulation results of the rotating arm device
中轉(zhuǎn)臂裝置的等效分布云圖如圖4(b)所示,其最大應(yīng)力為39.8 MPa,應(yīng)力小于其屈服極限。在蝸輪蝸桿嚙合處,其應(yīng)力相較其它位置更大。
將建立好的爬梯底盤模型導入到ADAMS 中并添加約束以及驅(qū)動。在蝸桿、蝸輪之間添加齒輪副,滑塊絲杠之間添加螺旋副,輪子和光軸之間添加轉(zhuǎn)動副,連桿之間添加轉(zhuǎn)動副,電機軸添加驅(qū)動,仿真步長設(shè)置為0.05。通過對底盤各個部位的運動學仿真,驗證運動的可行性[7]。
展翼角度-滑塊線位移仿真結(jié)果如圖5 所示。實線為滑塊隨絲桿運動在x 軸方向上的線位移曲線,其近似為一條對折直線,說明滑塊隨絲桿的轉(zhuǎn)動保持勻速直線運動、運動平穩(wěn)且無卡結(jié)現(xiàn)象;虛線為展翼機構(gòu)轉(zhuǎn)動的角度變化曲線,角度變化范圍為0°~40°,曲線光滑可導,說明展翼機構(gòu)轉(zhuǎn)動過程平滑且無明顯速度突變。
圖5 展翼角度-滑塊線位移仿真結(jié)果Fig.5 Simulation results of spread wing angle-slider line displacement
行進輪攀越臺階運動仿真結(jié)果如圖6 所示。曲線1 為前輪中心運動曲線、曲線2 為中輪中心運動曲線、曲線3 為后輪中心運動曲線。行進輪0~0.5 s在臺階水平面做直線運動;0.5~0.7 s 時,通過連桿帶動展翼機構(gòu)繞限位轉(zhuǎn)動軸轉(zhuǎn)動使前輪抬升,底盤整體前移至前輪位于第1 階樓梯踏步面上;1.2~1.3 s時,通過轉(zhuǎn)動臂轉(zhuǎn)動使中輪抬升,中輪位于臺階上;1.6~1.7 s 時,通過絲桿傳動使升降機構(gòu)上升,后輪位于臺階上,3 組輪交替攀越臺階。其中,行進輪未抬升的時間段內(nèi)各條曲線的波動值近似為0,說明爬梯過程中底盤運動平穩(wěn)。
圖6 行進輪攀越臺階運動仿真結(jié)果Fig.6 Simulation results of climbing steps of traveling wheel
如圖7 所示,文章為研究仿生輪腿式爬梯底盤負載狀態(tài)下的越障性能,故向底盤中心施加除重力外大小為700 N 的載荷進行仿真分析,得到底盤結(jié)構(gòu)爬樓梯時質(zhì)心在Z 方向位移-速度分量隨時間變化關(guān)系。圖7 中實線為質(zhì)心變化曲線,虛線為速度變化曲線,底盤在0~0.5 s 和1.4~2.5 s 內(nèi)進行勻速運動。結(jié)合圖7 可知,0.5~0.7 s 前輪抬升,后方行進輪動力不變時,整體速度降低,此與圖7 中0.5~1.0 s速度變化相對應(yīng),進一步驗證了運動的可靠性。底盤運動速度的變化由行進輪的交替抬升造成,圖7中各時間段虛線近似直線,說明攀越臺階時行進輪規(guī)律性控制速度。實線在各時間內(nèi)近似直線,說明底盤在質(zhì)心抬升階段時平緩抬升的性質(zhì)。
圖7 爬梯過程底盤結(jié)構(gòu)質(zhì)心位移-速度仿真結(jié)果Fig.7 Simulation results of center of mass displacementvelocity of chassis structure during ladder climbing
仿生輪腿式爬梯底盤控制邏輯如圖8 所示。
圖8 仿生輪腿式爬梯底盤控制邏輯Fig.8 Bionic wheel leg ladder chassis control logic diagram
底盤上、下樓梯狀態(tài)仿真如圖9 所示,圖9(a)~(d)表示上樓狀態(tài),圖9(e)~(g)表示下樓狀態(tài)。
圖9 底盤上樓梯狀態(tài)仿真Fig.9 Simulation diagram of the state of stairs on the chassis
步驟1 機器抵達樓梯邊緣時,通過讀取位置傳感器反饋當前機器所處位置。當判斷位于樓梯底端時,如圖9(a)所示,機器人啟動單臺階爬梯模式。連桿展翼機構(gòu)抬升,使前輪(前排行走輪)接觸第1個樓梯臺階面上,如圖9(b)所示,然后機器整體向前移動一段距離;
步驟2 轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)即將到達第1 個樓梯臺階面前沿時,轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)向后方轉(zhuǎn)動,機器整體向前移動一段距離,此時機器前輪和中輪(轉(zhuǎn)動臂行走輪)都接觸臺階面,如圖9(c)所示;
步驟3 升降機構(gòu)向上運動,機器整體前移,使后輪(后排行走輪)接觸第1 個樓梯臺階面,轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)復位,后置升降機構(gòu)向下運動使后輪接觸臺階面,如圖9(d)所示。
步驟1 機器人位于樓梯頂端連桿展翼機構(gòu)下降,使前輪接觸第1 個樓梯臺階面。如圖9(e)所示,機器整體向前移動;
步驟2 當轉(zhuǎn)動臂機構(gòu)剛越過樓梯沿時,后置升降機構(gòu)向上運動,使中輪接觸第1 個臺階面,如圖9(f)所示,整體機構(gòu)再次向前移動;
步驟3 當后置升降機構(gòu)越過樓梯沿時,后置升降機構(gòu)向下運動,使后輪接觸第1 個臺階面,即完成了一階臺階下降,如圖9(g)所示。
爬樓梯輪椅樣機[8]如圖10 所示,基于實驗的易操作性,文章搭建出放縮版物理樣機,該樣機質(zhì)量為9.2 kg,外形尺寸為600 mm×500 mm×480 mm。
圖10 爬樓梯輪椅物理樣機Fig.10 Physical prototype of a staircase wheelchair
本研究選取高度較低,臺階面較大的樓梯進行了樣機空載上、下臺階試驗測試,記錄試驗數(shù)據(jù)并剔除粗大誤差等,最終得到數(shù)據(jù)如表1 所示。試驗結(jié)果表明,攀爬一級臺階平均總時長為11.8 s,下降一級臺階平均總時長為12.47 s。該物理樣機距離實際工程樣機有一定差距,但其在某方面驗證仿生輪腿式爬梯底盤結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和高效性。
表1 試驗測試Tab.1 Trial test
本研究利用SolidWorks 軟件完成了一款可實現(xiàn)自調(diào)節(jié)底盤保持恒水平穩(wěn)定的仿生輪腿式爬梯底盤結(jié)構(gòu)建模設(shè)計。并借助Altair Inspire 有限元仿真軟件對二連桿裝置、升降軸裝置、中轉(zhuǎn)臂裝置仿真分析,得出各裝置最大應(yīng)力值及分布情況。最后基于ADAMS 軟件對連桿展翼機構(gòu)并結(jié)合FTdesigner 技術(shù)、進行輪攀越臺階和底盤結(jié)構(gòu)負載運動質(zhì)心運動學仿真分析,驗證其運動的穩(wěn)定性、可行性。并研發(fā)了以助老為應(yīng)用點的爬樓梯輪椅物理樣機,開展其多次攀爬及下降一級臺階的試驗。