張 濤 谷子頎 陳伏彬,2

(1.長(zhǎng)沙理工大學(xué)土木工程學(xué)院, 長(zhǎng)沙 410114; 2.長(zhǎng)沙理工大學(xué)橋梁工程安全控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 長(zhǎng)沙 410082)

現(xiàn)行GB 50009—2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[1]認(rèn)為屋蓋表面的風(fēng)荷載一般符合高斯分布。隨著研究的深入,國(guó)內(nèi)外風(fēng)工程學(xué)者發(fā)現(xiàn)屋蓋表面部分區(qū)域,特別是屋蓋迎風(fēng)前緣及拐角處附近,風(fēng)荷載往往會(huì)呈現(xiàn)出顯著的非高斯特性[2-5],而非高斯風(fēng)荷載會(huì)對(duì)屋蓋造成嚴(yán)重的局部破壞,如“2012年浙江平湖體育館在臺(tái)風(fēng)‘?？淖饔孟卤砻婺そY(jié)構(gòu)大面積破壞”“2015年廣東湛江體育館曾被臺(tái)風(fēng)‘彩虹’掀出1/6小天窗”“2018年江西南昌昌北機(jī)場(chǎng)外部吊頂被強(qiáng)風(fēng)吹落”等。可見,若仍基于高斯分布的傳統(tǒng)峰值因子法計(jì)算峰值因子,會(huì)低估屋蓋表面局部區(qū)域的極值風(fēng)壓,導(dǎo)致設(shè)計(jì)偏于不安全,留下安全隱患,繼續(xù)采用高斯分布來描述非高斯區(qū)域脈動(dòng)風(fēng)荷載已不再適用。

針對(duì)以上問題,20世紀(jì)90年代,國(guó)外學(xué)者發(fā)現(xiàn)[6-9]:假設(shè)風(fēng)壓時(shí)程為高斯分布時(shí),屋蓋表面很多區(qū)域會(huì)因旋渦脫落而出現(xiàn)局部破壞的現(xiàn)象,但未進(jìn)一步探究其形成機(jī)理。21世紀(jì)以來,孫瑛等分析了大跨平屋蓋模型表面脈動(dòng)分壓的非高斯特性,并解釋了其形成原因和機(jī)理,但沒有給出具體適用于不同區(qū)域的脈動(dòng)壓力峰值因子值。[10]Dong等在前人的基礎(chǔ)上,使用風(fēng)壓譜討論了鞍形屋蓋非高斯特征的形成原因,劃分了高斯和非高斯區(qū)域,并使用峰值因子法計(jì)算了非高斯區(qū)域的極值風(fēng)壓。[11]吳迪等對(duì)柱面屋蓋和球面屋蓋氣動(dòng)效應(yīng)的不定性進(jìn)行了研究,建立了兩種屋面極值風(fēng)壓的廣義極值概率模型,并對(duì)峰值因子法的保證率重新進(jìn)行了評(píng)估。[12]

綜上所述,對(duì)于屋蓋結(jié)構(gòu)表面風(fēng)荷載非高斯性的研究主要集中在規(guī)則的平面、柱面和鞍形結(jié)構(gòu)。目前已有越來越復(fù)雜多樣的曲面屋蓋形式應(yīng)用于工程實(shí)踐[13-15],而對(duì)規(guī)則屋蓋形式的研究結(jié)論顯然不能滿足對(duì)異形曲面屋蓋設(shè)計(jì)的要求,但對(duì)異形曲面屋蓋非高斯特性的研究卻鮮見報(bào)道。近年來,李正良等通過對(duì)大跨度多肢屋蓋模型表面風(fēng)壓分布規(guī)律進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)外挑屋檐弧度變化大、轉(zhuǎn)角突兀處,屋蓋負(fù)壓值較其他區(qū)域更大,非高斯特征顯著。[16]楊雄偉等對(duì)大跨復(fù)雜曲面屋蓋模型進(jìn)行了風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn),討論了屋蓋表面風(fēng)荷載的非高斯特性,并基于峰度和偏度的累積概率,提出了高斯和非高斯區(qū)域的劃分標(biāo)準(zhǔn)。[17]Rong等對(duì)滑坡形大跨度屋蓋進(jìn)行了仿真分析,討論了屋蓋的非高斯特性,并基于峰值因子法計(jì)算出0°、90°、270°風(fēng)向角下屋蓋的峰值因子分布。[18]

根據(jù)以上研究,目前對(duì)異形曲面屋蓋非高斯區(qū)域風(fēng)荷載的研究,側(cè)重于脈動(dòng)風(fēng)壓高階統(tǒng)計(jì)量和概率密度函數(shù)的分析,而鮮少探討其非高斯特性的形成機(jī)理,峰值因子的求法也主要囿于Daveport峰值因子法[19]、Hermite矩變換法等。

因此,將以某異形曲面屋蓋作為研究對(duì)象(圖1),通過對(duì)剛性模型在大氣邊界層風(fēng)洞中的試驗(yàn),對(duì)該異形曲面脈動(dòng)風(fēng)壓的偏度、峰度、概率密度函數(shù)、相關(guān)性、相干性進(jìn)行分析,研究該異形曲面屋蓋脈動(dòng)風(fēng)荷載的非高斯特性并分析其形成機(jī)理。鑒于以往的研究[20]可知:Hermite正變換算式的計(jì)算方法并不適用于短時(shí)距風(fēng)壓時(shí)程峰值因子的估算,而Sadek-Simiu方法[21]無論對(duì)于軟響應(yīng)還是硬響應(yīng)風(fēng)壓數(shù)據(jù)都能獲得較好的結(jié)果,而且對(duì)數(shù)據(jù)時(shí)長(zhǎng)的要求不高。因此,將利用Daveport峰值因子法和Sadek-Simiu法兩種方法求取非高斯區(qū)域脈動(dòng)風(fēng)荷載峰值因子。

1 風(fēng)洞試驗(yàn)概況

某碼頭綜合大樓為樣式新奇、造型獨(dú)特的異形曲面屋蓋,外形酷似一只電鰩。此屋蓋270 m長(zhǎng),66 m寬,37.5 m高,如圖1所示。模型的縮尺比為1∶150,符合堵塞率小于5%的試驗(yàn)要求,試驗(yàn)?zāi)Ｐ鸵妶D2。

a—大樓右視圖; b—大樓左視圖; c—大樓正視圖。圖1 屋蓋三維效果Fig.1 A 3D rendering of a roof

圖2 試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.2 The test model

為更加精確地掌握模型表面風(fēng)荷載特性,在建筑物模型的屋蓋上布置了109個(gè)測(cè)壓點(diǎn)。采用DTC Initium電子掃描閥進(jìn)行風(fēng)壓采集,數(shù)字化掃描閥的采樣頻率為333.33 Hz,采樣時(shí)長(zhǎng)取30 s。風(fēng)洞試驗(yàn)中每隔15°采集數(shù)據(jù)一次,共采集24個(gè)風(fēng)向角下曲面屋蓋表面的風(fēng)速、風(fēng)壓時(shí)程數(shù)據(jù)。模型測(cè)點(diǎn)布置和風(fēng)向角定義如圖3所示。

圖3 模型測(cè)點(diǎn)布置和風(fēng)向角定義Fig.3 Arrangements of measurement points and definition for wind angles

試驗(yàn)在長(zhǎng)沙理工大學(xué)大型邊界層風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室直流低風(fēng)速試驗(yàn)段進(jìn)行,該風(fēng)洞為直流式邊界層風(fēng)洞,風(fēng)洞截面為矩形,模型測(cè)試區(qū)域?yàn)?0.0 m×3.0 m×21.0 m,轉(zhuǎn)盤直徑為5.0 m,風(fēng)速范圍在1.0～18.0 m/s。在試驗(yàn)前,先采用粗糙元和尖劈來模擬A類地貌的風(fēng)剖面及湍流度分布,如圖4所示。試驗(yàn)中,參考高度取模型屋頂高度為30 cm,參考點(diǎn)風(fēng)速為6.78 m/s。

模擬湍流度; GB 50009—2012湍流度;模擬風(fēng)剖面; GB 50009—2012風(fēng)剖面。圖4 平均風(fēng)剖面和湍流度Fig.4 Profits of mean wind and turbulence

2 數(shù)據(jù)分析

2.1 偏度和峰度

高斯分布的概率密度函數(shù)通?？梢杂梢浑A統(tǒng)計(jì)量均值和二階統(tǒng)計(jì)量方差來表示,而非高斯分布則需要三階統(tǒng)計(jì)量偏度Sk和四階統(tǒng)計(jì)量峰度Ku表示概率分布的偏離和突起程度。偏度是統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)中非對(duì)稱程度的數(shù)字特征,而峰度是數(shù)據(jù)在平均值處峰值凸起高低的度量,高斯分布統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)下的偏度為0,峰度為3。偏度Sk和峰度Ku的表達(dá)式如式(1)和式(2):

(1)

式中:Ski為第i個(gè)測(cè)點(diǎn)的脈動(dòng)風(fēng)壓的偏度值;Cpi(tj)為第i個(gè)測(cè)點(diǎn)在tj時(shí)的風(fēng)壓系數(shù);tj為時(shí)間序列;μ為測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù);σ為測(cè)點(diǎn)風(fēng)壓系數(shù)的均方根;N為測(cè)點(diǎn)總采樣點(diǎn)數(shù)。

(2)

式中:Kui為第i個(gè)測(cè)點(diǎn)的峰度值。

通過分析測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓的偏度和峰度,可定量判斷其偏離高斯分布的程度。如圖5所示,四個(gè)風(fēng)向角下,偏度主要集中在-1.5～0.3范圍內(nèi),峰度大部分在2.4～6.0,即屋蓋整體呈現(xiàn)出負(fù)偏斜和上凸分布。在0°風(fēng)向角下,迎風(fēng)向屋蓋中部的偏度值和峰度值偏大,由于屋蓋跨向尺度較大且后部地勢(shì)較高,氣流在屋蓋前緣分離區(qū)分離后再次附著在屋蓋中部表面,從而呈現(xiàn)出明顯的非高斯特性;而在180°風(fēng)向角下,卻未出現(xiàn)上述現(xiàn)象,其原因是該風(fēng)向角下,屋蓋迎風(fēng)面處高于背風(fēng)面,氣流分離區(qū)范圍縮短,在附區(qū)形成的旋渦尺度較小,能量衰減較快,因而只在迎風(fēng)面前緣出現(xiàn)了明顯的非高斯特征;而在90°和270°風(fēng)向角下,由于特征湍流的存在,來流的分離和旋渦脫落作用更加明顯,改變流場(chǎng)旋渦結(jié)構(gòu),致使屋蓋中部產(chǎn)生了峽谷效應(yīng),兩邊氣流分離后互相干擾程度嚴(yán)重,產(chǎn)生的非高斯特性更加明顯;而下風(fēng)向邊緣區(qū)域,由于受到尾流區(qū)旋渦脫落影響,偏度、峰度變化有所波動(dòng),但總體小于分離區(qū)。

a—0°時(shí)偏度; b—0°時(shí)峰度; c—90°時(shí)偏度; d—90°時(shí)峰度; e—180°時(shí)偏度; f—180°時(shí)峰度; g—270°時(shí)偏度; h—270°時(shí)峰度。圖5 各風(fēng)向角下模型表面偏度、峰度云Fig.5 Contours of surface skewness and kurtosis of the model at different wind angles

圖6給出了曲面屋蓋偏度-峰度統(tǒng)計(jì)關(guān)系的曲線,偏度Sk和峰度Ku關(guān)系符合Choi給出的約束條件[22]:Ku≥Sk2+1的?；谝陨戏治?結(jié)合測(cè)點(diǎn)時(shí)程的偏度值和峰度值以及模型的湍流特性,采用了孫瑛提出的判別方法[10],即判定非高斯區(qū)域的初始條件:|Sk|≥0.25,Ku≥3.5,見圖6中Ⅰ、Ⅲ區(qū)域。

0°風(fēng)向角; 30°風(fēng)向角; 60°風(fēng)向角;90°風(fēng)向角; Ku=Sk2+1。圖6 偏度-峰度統(tǒng)計(jì)關(guān)系曲線Fig.6 A statistical relation curve between skewness and kurtosis

2.2 概率密度函數(shù)

為更好地研究該異形曲面屋蓋脈動(dòng)風(fēng)壓特性,采用五種概率密度函數(shù)擬合脈動(dòng)風(fēng)壓的時(shí)程概率,分別為正態(tài)分布、對(duì)數(shù)正態(tài)分布、廣義極值分布、Weibull分布、三參數(shù)Gamma分布。

根據(jù)以上概率密度函數(shù),選取W1、W16、W34、W49、W88、W108為典型測(cè)點(diǎn),典型測(cè)點(diǎn)位置見圖3。通過對(duì)風(fēng)壓時(shí)程數(shù)據(jù)的處理,分別對(duì)典型測(cè)點(diǎn)進(jìn)行了以上五種概率密度函數(shù)擬合,擬合結(jié)果如圖7～圖9所示,分別給出了0°、90°、180°風(fēng)向角下典型測(cè)點(diǎn)的擬合結(jié)果。

從圖7～圖9可以看出:在風(fēng)向角為0°的情況下,屋頂前緣測(cè)點(diǎn)(如W16)的概率分布函數(shù)偏離高斯分布,沿中軸線的區(qū)域測(cè)點(diǎn)(如W88和W49)的概率密度函數(shù)逐漸接近高斯分布。90°風(fēng)向角下,由于“中低,前后高”的異形構(gòu)造,且中部存在采光頂(圖3),測(cè)點(diǎn)的概率密度函數(shù)大部分偏離高斯分布,呈現(xiàn)非高斯分布。只有少數(shù)迎風(fēng)區(qū)域(如W34)的測(cè)點(diǎn)適合高斯分布。在風(fēng)向角為180°時(shí),由于迎風(fēng)面高度高于屋頂中部和后部區(qū)域,因此沒有出現(xiàn)類似于風(fēng)向角為0°的軸向分布規(guī)律,此外,三參數(shù)擬合效果不佳,只有在迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)處擬合成功,其原因可能是屋頂?shù)挠L(fēng)面影響分離氣泡的重新附著,并破壞渦的展向相關(guān)性,非高斯特性明顯。

整體上,測(cè)點(diǎn)在不同風(fēng)向角下的概率分布存在較大差異。當(dāng)測(cè)點(diǎn)概率密度函數(shù)靠近高斯分布時(shí),除對(duì)數(shù)正態(tài)分布以外,其他三個(gè)概率密度函數(shù)擬合效果接近;當(dāng)測(cè)點(diǎn)概率分布向左偏離高斯分布時(shí),廣義極值分布和對(duì)數(shù)正態(tài)分布較其他兩個(gè)概率密度函數(shù)擬合效果更好;當(dāng)測(cè)點(diǎn)概率分布向右偏離高斯分布時(shí),對(duì)數(shù)正態(tài)分布效果不太理想;同時(shí),對(duì)于峰度值較小的測(cè)點(diǎn),三參數(shù)Gamma分布存在無法擬合的問題。所以綜合來看,廣義極值分布和Weibull分布的擬合效果較為理想。

a—測(cè)點(diǎn)W16; b—測(cè)點(diǎn)W34; c—測(cè)點(diǎn)W49; d—測(cè)點(diǎn)W1; e—測(cè)點(diǎn)W88; f—測(cè)點(diǎn)W108。實(shí)測(cè)值; Gaussion分布; Weibull分布; Lognormal分布; Gev分布; 三參數(shù)Gamma分布。圖7 0°風(fēng)向角下典型測(cè)點(diǎn)概率分布Fig.7 Probability distribution of measurement points at a wind angle of 0°

a—測(cè)點(diǎn)W16; b—測(cè)點(diǎn)W34; c—測(cè)點(diǎn)W49; d—測(cè)點(diǎn)W1; e—測(cè)點(diǎn)W88; f—測(cè)點(diǎn)W108。實(shí)測(cè)值; Gaussion分布; Weibull分布; Lognormal分布; Gev分布; 三參數(shù)Gamma分布。圖8 90°風(fēng)向角下典型測(cè)點(diǎn)概率分布Fig.8 Probability distribution of measurement points at a wind angle of 90°

2.3 脈動(dòng)風(fēng)壓相關(guān)性

強(qiáng)風(fēng)觀測(cè)表明:空間各點(diǎn)的風(fēng)速、風(fēng)向并不完全同步,甚至可能完全無關(guān)。當(dāng)結(jié)構(gòu)上一點(diǎn)的風(fēng)壓達(dá)到最大值時(shí),在一定范圍內(nèi)離該點(diǎn)越遠(yuǎn)處的風(fēng)壓同時(shí)達(dá)到最大值的可能性越小,這種性質(zhì)稱為脈動(dòng)風(fēng)的空間相關(guān)性,可由相關(guān)系數(shù)Ccor來表示:

(3)

式中:σij為兩點(diǎn)風(fēng)壓協(xié)方差;σi、σj分別為i、j兩點(diǎn)風(fēng)壓的根方差。

通常認(rèn)為當(dāng)Ccor>0.5時(shí),視為強(qiáng)相關(guān);但在Ccor<0.2時(shí),則屬于弱相關(guān)。

選取了15個(gè)典型測(cè)點(diǎn)作為分析對(duì)象,測(cè)點(diǎn)編號(hào)詳見表1、表2,測(cè)點(diǎn)位置見圖3,根據(jù)式(3)求得任意兩點(diǎn)的相關(guān)系數(shù),如表1、表2所示。其中表1上、下三角部分為180°、0°風(fēng)向角下兩兩測(cè)點(diǎn)間的相關(guān)系數(shù),表2上、下三角部分為90°、270°風(fēng)向角下兩兩測(cè)點(diǎn)間的相關(guān)系數(shù)。

從表1、表2可以看出:1)大部分測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)系數(shù)均小于0.2,呈現(xiàn)弱相關(guān)。2)屋蓋邊緣測(cè)點(diǎn)的相關(guān)性高于中間測(cè)點(diǎn),其原因可能是氣流經(jīng)過中間區(qū)域的凸起采光頂(見圖3),形成小尺度渦引起的。3)順風(fēng)向下,兩測(cè)點(diǎn)相關(guān)系數(shù)隨測(cè)點(diǎn)間距離的增大而減小,而橫風(fēng)向下其規(guī)律無明顯變化。

a—測(cè)點(diǎn)W16; b—測(cè)點(diǎn)W34; c—測(cè)點(diǎn)W49; d—測(cè)點(diǎn)W1; e—測(cè)點(diǎn)W88; f—測(cè)點(diǎn)W108。實(shí)測(cè)值; Gaussion分布; Weibull分布; Lognormal分布; Gev分布; 三參數(shù)Gamma分布。圖9 180°風(fēng)向角下典型測(cè)點(diǎn)概率分布Fig.9 Probability distribution of measurement points at a wind angle of 180°

表1 0°、180°風(fēng)向角下測(cè)點(diǎn)間相關(guān)系數(shù)Table 1 Correlation coefficients of wind pressure at wind angles of 0° and 180°

表2 90°、270°風(fēng)向角下測(cè)點(diǎn)間相關(guān)系數(shù)Table 2 Correlation coefficients of wind pressure at wind angles of 90° and 270°

2.4 脈動(dòng)風(fēng)壓相干特性

脈動(dòng)風(fēng)壓的相干特性反映了風(fēng)荷載在頻域上的空間相關(guān)性,是脈動(dòng)風(fēng)荷載的一個(gè)重要特性,[23]可采用相干函數(shù)來描述空間中兩點(diǎn)的相關(guān)度。相干函數(shù)γxy由兩點(diǎn)的自功率譜和互功率譜表示。其定義如式(4):

(4)

式中:Sxy(f)為兩點(diǎn)的互譜;Sx(f)、Sy(f)分別為兩點(diǎn)的自功率譜。

同時(shí)采用式(5)對(duì)相干函數(shù)進(jìn)行最小二乘擬合。

(5)

式中:Ch為無量綱衰減函數(shù);f為頻率;r為兩測(cè)點(diǎn)之間的距離;V為平均風(fēng)速。

為研究該異形曲面屋蓋表面兩測(cè)點(diǎn)之間的脈動(dòng)風(fēng)壓相干性,選取典型測(cè)點(diǎn)(W15～ W26)進(jìn)行分析。以W15作為參考基點(diǎn),在0°和90°的風(fēng)向角作用下,根據(jù)式(5)計(jì)算兩個(gè)測(cè)點(diǎn)的相干性,圖10顯示了相干函數(shù)以及一些測(cè)點(diǎn)在0°和90°的擬合曲線。

a—順風(fēng)向測(cè)點(diǎn)相干性(風(fēng)向角為0°); b—橫風(fēng)向測(cè)點(diǎn)相干性(風(fēng)向角為90°)。圖10 典型測(cè)點(diǎn)脈動(dòng)風(fēng)壓相干性Fig.10 Coherence of pulsating wind pressure at typical measurement points

從圖10可以看出:最小二乘擬合的相干函數(shù)更適合描述脈動(dòng)風(fēng)壓的水平相干性。在低頻階段,兩個(gè)測(cè)量點(diǎn)的空間相干性隨著頻段的提高而降低,在較高波段則維持在0.2左右。同時(shí),測(cè)量點(diǎn)的相干性也會(huì)隨著兩點(diǎn)間隔距離的增大而降低,當(dāng)間隔越大時(shí),兩個(gè)測(cè)點(diǎn)之間會(huì)逐步體現(xiàn)出非相干性,相干程度并不會(huì)隨著時(shí)間頻率的提高而出現(xiàn)明顯改變。

2.5 脈動(dòng)風(fēng)荷載非高斯峰值因子

峰值因子是確定屋蓋表面極值風(fēng)壓的重要參考數(shù)據(jù),從某種意義上來說,它相當(dāng)于求極值風(fēng)壓的一個(gè)系數(shù)。有關(guān)研究[24]指出:在大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)中,風(fēng)壓基本遵循標(biāo)準(zhǔn)高斯分布,按照99.38%的保證率,峰值因子取2.7即可滿足建筑工程實(shí)際應(yīng)用,但在實(shí)際建筑工程中,屋蓋部分區(qū)域上的風(fēng)壓時(shí)程往往是非高斯的,故研究異形曲面屋頂非高斯區(qū)域的極值風(fēng)壓須要采用更精確的方法求取峰值因子。因此采用Sadek-Simiu法計(jì)算峰值因子,并與Daveport峰值因子法結(jié)果對(duì)比,對(duì)比結(jié)果如表3所示。

表3 0°、180°風(fēng)向角下典型測(cè)點(diǎn)峰值因子Table 3 Peak factors of typical measurement pointsat wind angles of 0° and 180°

由表3可見:峰值因子法所求的結(jié)果在3.6左右,而采用Sadek-Simiu法求得的峰值因子偏大,基本上都在4.5以上,故在對(duì)異形曲面屋蓋抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí)按符合標(biāo)準(zhǔn)高斯分布風(fēng)荷載峰值因子建議值不能滿足設(shè)計(jì)要求。而Sadek-Simiu法考慮了風(fēng)壓時(shí)程分布的非高斯特性,說明Sadek-Simiu法結(jié)果更加可靠。由以上分析可知,在對(duì)此類異形曲面屋蓋進(jìn)行局部抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí),須要對(duì)非高斯區(qū)域的脈動(dòng)風(fēng)荷載峰值因子采用Sadek-Simiu法等多種方法綜合考慮計(jì)算。

3 結(jié)束語

通過某碼頭綜合大樓剛性模型風(fēng)洞試驗(yàn),對(duì)其試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行詳細(xì)分析,得到了以下結(jié)論:

1)不同風(fēng)向角下,由于異形曲面屋蓋的特殊結(jié)構(gòu),來流的分離和旋渦脫落效應(yīng)均有很大的差別,異形曲面屋蓋前緣及弧度變化較大處的脈動(dòng)風(fēng)壓偏度、峰度和概率密度函數(shù)與高斯分布存在明顯差異,具有顯著的非高斯性。

2)異形曲面屋蓋測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)系數(shù)普遍偏小;由于中間存在采光頂,中部區(qū)域測(cè)點(diǎn)之間相關(guān)性小于邊緣測(cè)點(diǎn)之間的相關(guān)性,測(cè)點(diǎn)相關(guān)系數(shù)隨測(cè)點(diǎn)間距離的增大而減小;脈動(dòng)風(fēng)壓的相干性在低頻段隨頻率的增大而減小,測(cè)點(diǎn)相干性隨測(cè)點(diǎn)間距離的增大而減小,但在間距到達(dá)一定大時(shí),兩測(cè)點(diǎn)逐漸表現(xiàn)出不相干。

3)Sadek-Simiu法較峰值因子法更加安全可靠,在對(duì)異形曲面屋蓋進(jìn)行抗風(fēng)設(shè)計(jì)時(shí),建議用Sadek-Simiu法或更精確的方法確定非高斯區(qū)域的峰值因子。