黃普希 羅 丹 張 勃 朱亞敏 沈 揚

(1.北方工業(yè)大學(xué), 北京 100144; 2.中國電子設(shè)計研究院, 北京 100142; 3.光大生態(tài)技術(shù)有限公司, 北京 100043)

國際能源署發(fā)布的最新報告[1]指出:建筑業(yè)目前消耗的能源總量將近全球終端能源消耗量的三分之一,直接二氧化碳排放量也接近全球總體終端排放量的15%。在建筑行業(yè)中實現(xiàn)節(jié)能減排將會對全球節(jié)能減排產(chǎn)生顯著的貢獻(xiàn)。我國自2015年簽署《巴黎協(xié)定》以來,積極踐行節(jié)能減排,截至2019年底已提前實現(xiàn)了承諾2020年實現(xiàn)的碳排放目標(biāo)。[2]中國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部發(fā)布的《“十四五”建筑節(jié)能與綠色建筑發(fā)展規(guī)劃》[3]中對超低能耗、近零能耗建筑、裝配式建筑的建設(shè)面積也提出了具體目標(biāo)。

衛(wèi)生間作為重要的衛(wèi)生設(shè)施建筑,正廣泛地應(yīng)用于中國的公共場所、美麗鄉(xiāng)村的建設(shè)中。[4]因此,對衛(wèi)生間節(jié)能減排的效果有必要進(jìn)行系統(tǒng)的評估。黨成成等從太陽能發(fā)電量、自然通風(fēng)應(yīng)用以及圍護(hù)結(jié)構(gòu)節(jié)能改造等方向上量化了衛(wèi)生間建筑節(jié)約的能耗。[5]劉心笛對冀南山區(qū)農(nóng)廁節(jié)能改造在成本上、節(jié)水潛力上進(jìn)行了較為系統(tǒng)的評估。[6]劉美霞等對預(yù)制式整體衛(wèi)生間生產(chǎn)階段的碳排放進(jìn)行了較為系統(tǒng)的計算。[7]但是,通過對目前已有文獻(xiàn)的調(diào)研發(fā)現(xiàn),典型衛(wèi)生間建筑全年運行能耗的量化研究仍然須要深入,系統(tǒng)性評估仍須進(jìn)行。移動式衛(wèi)生間的全年能耗基準(zhǔn)多為未知,導(dǎo)致無法計算節(jié)約的能耗是否能抵消全年能耗。如此,設(shè)計近零能耗衛(wèi)生間建筑難免淪為空談。

為量化移動式生態(tài)無水衛(wèi)生間在中國代表性氣候區(qū)域中的能耗基準(zhǔn),借助能耗分析軟件,量化使用低碳建筑設(shè)計手法所節(jié)省的碳排量。首先聚焦于量化移動式無水生態(tài)衛(wèi)生間的基準(zhǔn)能耗,并提出相應(yīng)的低碳設(shè)計手段,量化評估設(shè)計手段節(jié)省的碳排量。鑒于移動式無水生態(tài)衛(wèi)生間是使用生物分解細(xì)菌和鋸末填料分解排泄物的,其反應(yīng)溫度須維持在20～40 ℃才能使便溺有效分解,因此,對衛(wèi)生間的供暖負(fù)荷提出了比較嚴(yán)格的要求。如何在這個要求的基礎(chǔ)上盡量節(jié)能是研究的重點。

1 研究方法

1.1 研究對象

移動式無水生態(tài)衛(wèi)生間是使用微生物發(fā)酵作用分解便溺物質(zhì)的、可移動的旱廁(簡稱“移動式衛(wèi)生間”)?！耙苿邮叫l(wèi)生間”典型的形狀如圖1所示。

圖1 典型的“移動式衛(wèi)生間”外形Fig.1 Appearances of “classical movable restrooms”

“移動式衛(wèi)生間”的設(shè)備能耗的主要來自馬桶,馬桶中鋸末為微生物發(fā)酵的媒介性物質(zhì),馬桶中的溫度須要維持在20～50 ℃、相對濕度介于40%～70%,以保證微生物的活性。馬桶需要電加熱裝置、泵、通風(fēng)風(fēng)扇來維持馬桶內(nèi)部。所有設(shè)備總功率為150 W。馬桶的形狀如圖2所示。移動式衛(wèi)生間的內(nèi)部主要組成部分如圖3所示。

圖2 “移動式衛(wèi)生間”的馬桶裝置Fig.2 Devices in a toilet of movably anhydrously ecological restrooms

圖3 “移動式衛(wèi)生間”內(nèi)部示意Fig.3 The interior of movably anhydrously ecological restrooms

1.2 能耗模擬方案

使用Rhinoceros Grasshopper平臺對“移動式衛(wèi)生間”進(jìn)行參數(shù)化建模,使用ladybug tools插件中的Energy Plus引擎進(jìn)行能耗模擬,Radiance引擎用于建筑采光模擬,用于能耗模擬的模型尺寸見圖4。

圖4 模擬模型尺寸 mFig.4 Dimensions of simulated models

“移動式衛(wèi)生間”圍護(hù)結(jié)構(gòu)使用的材料與其熱工參數(shù)見表1。

表1 “移動式衛(wèi)生間”圍護(hù)結(jié)構(gòu)的材料熱工參數(shù)Table 1 Thermal property indexes for enclosure structureof movably anhydrously ecological restrooms

1)為墻體的傳熱系數(shù)。

“移動式衛(wèi)生間”的負(fù)荷主要包括:照明負(fù)荷、設(shè)備負(fù)荷、人員負(fù)荷、通風(fēng)負(fù)荷、滲透風(fēng)負(fù)荷。負(fù)荷列表見表2。

表2 “移動式衛(wèi)生間”負(fù)荷Table 2 Loads of movably anhydrouslyecological restrooms

“移動式衛(wèi)生間”的供熱溫度設(shè)定為14 ℃,由于菌種發(fā)酵溫度可達(dá)50 ℃,因此,移動式衛(wèi)生間可不考慮制冷,但是,在溫度超過35 ℃時,須開啟排風(fēng)扇降溫。相對濕度設(shè)定上、下限為40%和70%。衛(wèi)生間運行時間表為全年365 d運行,每天0—5點、20—24點為無人狀態(tài),早6—7點、晚20—21點為50%負(fù)荷運行狀態(tài),其余時間均為100%滿負(fù)荷運行狀態(tài)。

1.3 碳排放計算方案

使用GB/T 51366—2019 《建筑碳排放計算標(biāo)準(zhǔn)》計算生態(tài)衛(wèi)生間運行階段產(chǎn)生的碳排放[8],見式(1):

(1)

式中:CM為建筑運行階段單位建筑面積碳排放量;Ei為建筑第i類能源年消耗量;EFi為建筑第i類能源的碳排放因子,采用生態(tài)環(huán)境部應(yīng)對氣候變化司2022年最新設(shè)置的0.581 t/(MW·h);Ei，j為j類系統(tǒng)的第i類能源消耗量;ERi，j為j類系統(tǒng)消耗由可再生能源系統(tǒng)提供的的第i類能源量;i為建筑消耗終端能源類型,包括電力、燃油、石油、市政熱力等;j為建筑用能系統(tǒng)類型,包括供暖空調(diào)、照明、生活熱水系統(tǒng)等;Cp為建筑綠地碳匯系統(tǒng)年減碳量,kg/a;y為建筑設(shè)計壽命,a;A為建筑面積,m2。

2 結(jié)果和分析討論

2.1 中國典型城市的基準(zhǔn)建筑能耗

將氣候數(shù)據(jù)導(dǎo)入后進(jìn)行模擬,可得出“移動式衛(wèi)生間”在GB 50189—2015《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》[9]規(guī)定的我國(Ⅰ～Ⅶ)7個大氣候分區(qū)、20個分支氣候分區(qū)所產(chǎn)生的能耗以及各項能耗的分布情況。由圖5可知:氣候分區(qū)Ⅰ、Ⅵ、Ⅶ包含的城市中移動式衛(wèi)生間的供暖負(fù)荷所占比例較大,II區(qū)開始設(shè)備能耗占主導(dǎo)地位,Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ區(qū)供暖能耗的比例較低。照明負(fù)荷、設(shè)備負(fù)荷在所有分區(qū)均為固定值,這類負(fù)荷在Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ區(qū)所占比例較高。

圖5 “移動式衛(wèi)生間”在典型城市的能耗基準(zhǔn)Fig.5 Energy-consumption benchmark of movably anhydrously ecological restrooms in operation in the typical cities

2.2 節(jié)能手段的介入和評估

2.2.1圍護(hù)結(jié)構(gòu)外保溫

由圖5可知:我國I、VI、VII氣候分區(qū)為嚴(yán)寒、寒冷地區(qū),供暖負(fù)荷所占總能耗的比例最大。因此,這些區(qū)域應(yīng)優(yōu)先加強圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫性能。基準(zhǔn)參考建筑使用的是兩層彩鋼板中間加入礦棉保溫層的三層墻板結(jié)構(gòu),墻體的傳熱系數(shù)為0.58 W/(m2·K)。如使用重組竹面板代替彩鋼板,中間保溫材料替換為真空保溫板。真空保溫板的熱導(dǎo)率為:0.008 W/(m·K),密度為15 kg/m3,比熱容為1 220 J/(kg·K)在墻體總厚度不變的情況下,墻體的傳熱系數(shù)將降為0.11 W/(m2·K)。

a—優(yōu)化前、后供暖能耗; b—優(yōu)化百分比。優(yōu)化比=(建筑基準(zhǔn)能耗-優(yōu)化后的能耗)/建筑基準(zhǔn)能耗。圖6 墻體保溫優(yōu)化前、后的供暖負(fù)荷Fig.6 Energy consumption of supplying heating before and after thermal insulation optimization for enclosure structures

經(jīng)模擬計算發(fā)現(xiàn):除南寧、廣州、成都、昆明、貴陽、拉薩這幾個城市出現(xiàn)能耗上升的情況外,其他均有明顯下降(圖6)。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)這幾個城市出現(xiàn)能耗上升的原因在于:雖然保溫手段所用的墻體方案,將熱傳導(dǎo)率降到了較低的程度,但是其熱擴散率比原有墻體方案還要高;而且熱惰性指標(biāo)也較低,冬日的日照得熱不能很好利用。因此,針對這幾個城市的氣候特點,在這幾個城市將保溫材料替換為酚醛硬質(zhì)泡沫保溫板,其熱工參數(shù):熱導(dǎo)率為0.035 W/(m·K)、密度為200 kg/m3、比熱容為1 470 J/(kg·K)。優(yōu)化后的墻體傳熱系數(shù)為0.45 W/(m2·K)。

由圖7可知:在應(yīng)用酚醛硬質(zhì)泡沫保溫板后,南寧、廣州、成都、昆明、貴陽、拉薩這幾個城市的供暖負(fù)荷優(yōu)化有了明顯提升。外墻保溫對嚴(yán)寒、寒冷城市的供暖負(fù)荷的降低具有顯著效果。另外,成都由于其供暖負(fù)荷基數(shù)較低,在相對優(yōu)化百分比上也體現(xiàn)出了明顯效果。

a—優(yōu)化前、后供暖能耗; b—優(yōu)化百分比。圖7 墻體熱擴散率、熱惰性優(yōu)化前、后的供暖負(fù)荷結(jié)果Fig.7 Energy consumption of supplying heating before and after optimization for thermal diffusivity and thermal inertia of enclosure structures

在優(yōu)化完墻體熱工性能后,繼續(xù)優(yōu)化窗體的熱工性能。窗體由單層玻璃窗,替換為三層玻璃窗,窗體兩個腔體充填氬氣密封。此方案可將窗體的傳熱系數(shù)由5.75 W/(m2·K)降低至1.62 W/(m2·K)。由圖8可知:窗體熱工性能優(yōu)化后,供暖負(fù)荷獲得了進(jìn)一步優(yōu)化,克拉瑪依的優(yōu)化最為顯著,窗體的優(yōu)化使建筑在冬日蓄積的日照得熱更多,使“移動式衛(wèi)生間”在墻體熱工性能優(yōu)化的基礎(chǔ)上又提高了近40%。

a—優(yōu)化前、后供暖能耗; b—優(yōu)化百分比。圖8 窗體優(yōu)化前、后的供暖負(fù)荷結(jié)果Fig.8 Energy consumption of supplying heating before and after window optimization of enclosure structures

2.2.2氣密性優(yōu)化

“移動式衛(wèi)生間”原有的風(fēng)滲透率為6.0×10-4m3/(s·m2)。為減少冬季冷風(fēng)滲透導(dǎo)致的熱損失,將“移動式衛(wèi)生間”的圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行氣密性優(yōu)化,使其風(fēng)滲透率降至1.0×10-4m3/(s·m2)。由圖9可知:氣密性優(yōu)化后,冷風(fēng)滲透所帶走的熱量被壓縮至極低水平,進(jìn)一步顯著削減了供暖負(fù)荷。這在冬季風(fēng)頻較高、風(fēng)速較大的城市中表現(xiàn)尤其明顯。

a—優(yōu)化前、后供暖能耗; b—優(yōu)化百分比。圖9 氣密性優(yōu)化前、后的供暖負(fù)荷結(jié)果Fig.9 Energy consumption of supplying heating before and after airtightness optimization of enclosure structures

2.2.3過熱通風(fēng)修正

盡管“移動式衛(wèi)生間”由于考慮反應(yīng)菌種的生長,采取了溫度較高的無制冷策略,但在氣密性較高的情況下,仍會出現(xiàn)夏季過熱的情況,須要通風(fēng)降溫。采取的策略是自然通風(fēng),在室溫超過35 ℃時打開自然通風(fēng)風(fēng)閥,打開風(fēng)閥需要10 W的開關(guān)兩個,其開閉時間各需30 s。

此控制邏輯須要獲得模擬結(jié)果后,提取出室內(nèi)溫度超過35 ℃的小時數(shù),再根據(jù)小時數(shù)是否連續(xù)進(jìn)行算法分析判斷,進(jìn)一步提取數(shù)據(jù)獲得風(fēng)閥啟停時間段,最終得出各個城市需要過熱通風(fēng)的時間段數(shù)量和全年開關(guān)風(fēng)閥所產(chǎn)生的能耗(圖10)。

a—優(yōu)化前、后通風(fēng)能耗; b—優(yōu)化百分比。圖10 過熱通風(fēng)所耗費的風(fēng)閥能耗Fig.10 Energy consumption of blast gates due to excessive temperature for ventilation

由圖10可以看出:被動式自然通風(fēng)所消耗的能耗非常低,最高只有0.063 kW·h/m2。但該措施卻可以成為“移動式衛(wèi)生間”在過熱時間段實現(xiàn)自然通風(fēng)的重要手段,對提高氣密性所造成的夏季過熱情況進(jìn)行緩解。

2.2.4采光優(yōu)化

“移動式衛(wèi)生間”既有的采光設(shè)備是一個28 W的吸頂燈,按照營行的時間表滿負(fù)荷運行。全年固定耗能是106.2 kW·h/m2。為了將采光能耗降低,引入自然采光,并配以功率2 W的補償發(fā)光二極管照明燈。節(jié)能策略為:模擬移動式衛(wèi)生間各地自然光全年照度,只在自然采光照度低于75 lx的時間段下自動開啟照明。

a—優(yōu)化前、后照明能耗; b—優(yōu)化百分比。圖11 照明優(yōu)化前、后的照明負(fù)荷Fig.11 Energy consumption before and after lighting optimization

a—照明能耗;b—人工照明時長。人工照明介入小時; 照明能耗。圖12 照明優(yōu)化后的人工照明時長和能耗Fig.12 Duration and energy consumption of artificial lighting after lighting optimization

由圖11、圖12可知:補償照明方案的節(jié)能效果顯著,在每個城市的節(jié)能潛力均達(dá)95%以上。雖然人工照明介入時長為2 115～2 925 h,但其能耗只有2.94～4.06 kW·h/m2,有效減少了人工照明產(chǎn)生的能耗。

2.2.5設(shè)備能耗優(yōu)化

“移動式衛(wèi)生間”既有的設(shè)備能耗為150 W,其中加熱元器板為85 W, 填料攪拌電機為50 W,風(fēng)扇為10 W,控制電路為5 W。全年固定基準(zhǔn)耗能為570.5 kW·h/m2。此能耗為按時間表滿負(fù)荷運轉(zhuǎn)實現(xiàn)的。但其實加熱板的功率可以進(jìn)一步優(yōu)化。節(jié)能策略為:使用陶瓷加熱板,可將原有加熱板功率降低為45 W。另外,將控制邏輯設(shè)置為僅在室內(nèi)溫度低于20 ℃時開啟,將進(jìn)一步節(jié)省設(shè)備運行能耗。

由圖13、圖14可知:設(shè)備能耗的優(yōu)化效果也十分明顯,尤其體現(xiàn)在氣候較為溫和、炎熱的地區(qū)。嚴(yán)寒、寒冷地區(qū)的啟動小時數(shù)量確實高于其他較為溫和的氣候區(qū)域。另外,填料攪拌電機與風(fēng)扇是聯(lián)動的,這兩個設(shè)備能耗為每年228.1 kW·h/m2。節(jié)能策略為,可將運行頻率由一直運行,降為運行1 min,休息4 min。這樣可將原有固定能耗降為45.6 kW·h/m2。

a—加熱板優(yōu)化前后能耗; b—優(yōu)化百分比。圖13 加熱板優(yōu)化前、后的加熱板耗能Fig.13 Energy consumption of heating plates before and after optimization for heating plates

a—加熱板工作時間; b—加熱板能耗。圖14 加熱板優(yōu)化后的加熱板工作時間和耗能Fig.14 Duration and energy consumption of heating plates after optimization of heating plates

設(shè)備能耗的總體優(yōu)化情況如圖15所示。

由圖15可知:設(shè)備能耗的優(yōu)化效果也十分明顯,尤其體現(xiàn)在氣候較為溫和、炎熱的地區(qū)。優(yōu)化百分比由75.5%提高至85.5%。

a—優(yōu)化前、后設(shè)備的能耗; b—優(yōu)化百分比。圖15 設(shè)備優(yōu)化前、后的設(shè)備負(fù)荷Fig.15 Energy consumption of devices before and after device optimization

2.2.6運行階段耗能優(yōu)化總評估

圖16匯總了上述所有優(yōu)化設(shè)計手段后的數(shù)據(jù),可以看出:在各個城市建造“移動式衛(wèi)生間”的基準(zhǔn)能耗與耗能優(yōu)化設(shè)計后的能耗對比十分明顯,節(jié)能潛力從69.2%到86.8%。

a—優(yōu)化前、后的總能耗; b—優(yōu)化百分比。圖16 “移動式衛(wèi)生間”優(yōu)化前、后的能耗Fig.16 Energy consumption of movably anhydrously ecological restrooms before and after optimization

2.2.7可持續(xù)能源的應(yīng)用

可持續(xù)能源的介入可提供能源供給,將移動式衛(wèi)生間剩余的能耗抵消。由于“移動式衛(wèi)生間”的高度較矮,單位面積較小,風(fēng)力發(fā)電設(shè)施的安裝具有一定的困難,且無法發(fā)揮風(fēng)速優(yōu)勢。因此,主要討論太陽能電池板的發(fā)電量。太陽能電池板的安裝傾斜角度一般與當(dāng)?shù)鼐暥认嗟?這樣理論上可以獲得最大的太陽直接輻射。研究首先獲得所模擬城市的緯度上、下限范圍,再根據(jù)氣候數(shù)據(jù)中的采樣緯度進(jìn)行太陽能產(chǎn)能模擬。最后,使用機器學(xué)習(xí)方法,將所有城市0°～90°緯度內(nèi)產(chǎn)能計算出后,篩選最大值所對應(yīng)的傾斜角度(精度為±1°)。由圖17a可知:所有氣候數(shù)據(jù)的采樣緯度均在城市緯度上、下限范圍內(nèi)。

a—太陽能電池板安裝角度; b—太陽能電池板發(fā)電量。緯度上限; 緯度下限; 氣象數(shù)據(jù)采集緯度; 最優(yōu)聚板安裝角度。圖17 各城市太陽能電池板最優(yōu)安裝角度和發(fā)電量Fig.17 Optimal installation angles of solar panels in different cities and the production capacity

南寧、廣州、成都、南京、上海、貴陽、西寧、哈密、烏魯木齊、克拉瑪依、蘭州、北京、呼和浩特、博克圖等城市的最優(yōu)發(fā)電角度均低于當(dāng)?shù)鼐暥?是因為模擬不僅考慮太陽直接輻射,還考慮太陽散射輻射的影響。特別是多云、降雨頻繁的城市,其最大傾斜角度往往偏低于緯度。[10]

可持續(xù)能源發(fā)電介入后可進(jìn)行運行階段零碳評估,以“移動式衛(wèi)生間”屋頂面積大小的太陽能電池板為基準(zhǔn),如果單位發(fā)電量單位耗能量比為1∶1則為運行階段零碳建筑。目前,可以此面積安裝太陽能電池板發(fā)電達(dá)到零碳、負(fù)碳建筑的城市有:南寧、廣州、南京、昆明等城市。其他城市若想達(dá)到運行零碳,須將屋頂面積乘以圖18所示比例系數(shù),得到太陽能電池板的面積。其中克拉瑪依的比例系數(shù)最高。

圖18 滿足運行零碳排法所需的太陽能電池板面積比例系數(shù)Fig.18 Scale factors of solar panels meeting requirements for operating zero carbon emission

2.2.8碳排放總評估

“移動式衛(wèi)生間”的基準(zhǔn)碳排放與優(yōu)化后的碳排放可有由式(1)計算得出,假設(shè)“移動式衛(wèi)生間”只由電力進(jìn)行能源供給,周圍沒有建筑綠地碳匯系統(tǒng)的減碳量,太陽能電池板按最優(yōu)角度安裝,但面積與屋頂面積相同,只計算1 a的碳排放量。由圖19可知:可持續(xù)能源介入后,建筑碳排放被進(jìn)一步抵消。南寧、廣州、南京、昆明均可做到負(fù)碳運行。其他城市的碳排放削減也均高于82.49%。減碳絕對值最大的還是漠河這樣的極寒城市。額濟納旗在上述減碳手段應(yīng)用后,產(chǎn)生的單位面積碳排放最高。

a—優(yōu)化前、后碳排放量; b—優(yōu)化百分比。圖19 “移動式衛(wèi)生間”總體優(yōu)化前、后碳排放對比Fig.19 Carbon emissions of movably anhydrously ecological restrooms before and after overall optimization

3 結(jié)束語

探討了移動式無水生態(tài)衛(wèi)生間在我國7大氣候分區(qū)20個分支氣候分區(qū)中的典型城市布置后,其運行階段的減碳潛力。通過參數(shù)化建模、能耗模擬、采光分析模擬對移動式衛(wèi)生間的運行能耗進(jìn)行了計算。研究首先確定了這20個典型城市中移動式衛(wèi)生間的基準(zhǔn)運行能耗。隨后從圍護(hù)結(jié)構(gòu)外保溫、氣密性、過熱通風(fēng)、采光、設(shè)備、可持續(xù)能源配置等方面進(jìn)行了節(jié)能減碳優(yōu)化。

在移動式衛(wèi)生間既定的形態(tài)尺寸下,在南寧、廣州、成都、昆明、貴陽、拉薩這幾個城市進(jìn)行墻體保溫時除了考慮降低傳熱系數(shù),還應(yīng)在保溫材料的選擇上注意選用蓄熱性能較好、熱擴散率較低的保溫材料。在全國各大氣候分區(qū)均應(yīng)盡量把氣密性做好,保證建筑的滲透熱損失降到最低,但是必須考慮夏季進(jìn)行自然通風(fēng)防止房間過熱。使用低能耗發(fā)光二極管燈代替原有燈管,以使照明能耗得到顯著降低。設(shè)備能耗的降低除了提高能效比,還要在運行時間段用室溫對加熱元器件進(jìn)行邏輯控制,達(dá)到進(jìn)一步降低運行能耗的目的。根據(jù)氣候數(shù)據(jù)模擬,給出了20個氣候分區(qū)所在城市太陽能電池板產(chǎn)能最多的安裝角度,并計算出了達(dá)到運行零碳所需安裝的太陽能電池板的面積系數(shù)。最終在南寧、廣州、南京、昆明布置此類移動式衛(wèi)生間均可實現(xiàn)負(fù)碳運行。其他城市按研究給出的設(shè)計方案削減碳排放,減碳潛力均高于82.49%。

在給定尺寸、基本安裝條件、較高的人員使用頻率下,按一定的減碳措施進(jìn)行量化模擬,鑒于無水衛(wèi)生間反應(yīng)倉制冷溫度要求不高的情況,主要針對保證供暖的要求進(jìn)行了研究。而對建筑體形系數(shù)、各朝向窗墻比的變化、遮陽手段、綠地碳匯等減碳手段未加以討論,今后的研究中宜進(jìn)一步探討。

研究可為我國對此類建筑的能耗評估提供借鑒,使此類建筑在我國公共場所、新農(nóng)村建設(shè)中產(chǎn)生的碳排放更加明晰,為我國碳達(dá)峰、碳中和提供有效的數(shù)據(jù)支持。