胡華 樊明珠 羅琛杰 張榮榮

摘要：針對傳統(tǒng)雙壁波紋管用樹脂拉伸強度低，拉伸模量和缺口沖擊強度低問題，提出用玄武巖纖維對聚乙烯樹脂進行改性，并用雙壁波紋管制備，研究了改性后聚乙烯樹脂的增強機理。結(jié)果表明，最佳改性條件為硅烷偶聯(lián)劑含量和型號分別為0.25%和A172，玄武巖纖維的含量和長度分別為7.5%和8 mm，雙壁波紋管復(fù)合材料最佳制備條件為注塑溫度220℃、保壓時間30 s、注塑壓力為輕微溢料。在此條件下制備的復(fù)合材料拉伸強度和拉伸模量分別為28 MPa 和1.75 GPa，缺口沖擊強度為16 kJ/m2；雙壁波紋管在荷載達0.1 MPa 條件下，BF/HDPE 材料較HDPE 材料豎向和橫向變形量分別降低了15.9%和8.8%，表現(xiàn)出較好的穩(wěn)定性。

關(guān)鍵詞：玄武巖纖維；改性聚乙烯樹脂；拉伸性能；雙壁波紋管

中圖分類號：TQ322.4；TQ342+.61文獻標(biāo)志碼：A文章編號：1001-5922（2023）05-0077-05

Preparationandqualityoptimizationtestof doublewall corrugatedpipeusingmodifiedpolyethyleneresin

HU Hua，F(xiàn)AN Mingzhu，LUO Chenjie，ZHANG Rongrong

（Yuncheng University Department of Physics and Electrical Engineering，Yuncheng 04600，Shanxi China）

Abstract： Due to the problems of low tensile strength，tensile modulus and notched impact strength of traditional double-wall corrugated pipe resin，we proposed to modify the polyethylene resin with basalt fiber for the prepara? tion of double-wall corrugated pipe. The reinforcement mechanism of the modified polyethylene resin was studied. The experimental results showed that the optimal modification conditions of polyethylene resin were：silane cou? pling agent content and model were 0.25% and A172，basalt fiber content and length were 7.5% and 8mm，respec? tively. The optimal preparation conditions of double wall corrugated pipe composite were：injection temperature was 220℃ ， holding time was 30s，and injection pressure was slight overflowed. The tensile strength and tensile modulus of the composites prepared under these conditions were 28Mpa and 1.75gpa respectively，and the notch impact strength was 16kj / m2. When the load reached 0.1MPa，the vertical and lateral deformation of BF / HDPE material were reduced by 15.9% and 8.8%，respectively，compared with HDPE material，showing good stability.

Keywords： Basalt fiber；Modified polyethylene resin；Tensile properties；Double wall bellows

雙壁波紋管因其質(zhì)量輕、耐低溫、耐腐蝕和埋地使用壽命長的特點，常用于市政排水排污、水利工程輸水管道和化工流體輸送。但傳統(tǒng)高密度聚乙烯（HDPE）管道受樹脂材料特性的影響，存在強度低、缺口沖擊強度低的問題，在使用時，可能因為流體壓力過高，造成管道破裂的問題，給管道使用安全和經(jīng)濟效益都產(chǎn)生影響。為了提升HDPE 樹脂的性能，部分學(xué)者也進行了很多研究，如通過玻璃纖維對聚乙烯熱塑性復(fù)合材料沖擊性能進行提升，玻璃纖維對聚乙烯熱塑復(fù)合材料的沖擊韌性有較好的提升作用[1]；通過連續(xù)長玻璃纖維對聚乙烯功能母粒進行增強，改善聚乙烯的拉伸強度和斷裂伸長率[2]；研究也證明了通過纖維可有效增強超高分子量聚乙烯的性能[3-4]；通過多種方式制備了多元雜化填料改性的聚乙烯基導(dǎo)熱復(fù)合材料[5]。以上學(xué)者的研究都證明，纖維能有效增強聚乙烯樹脂的性能。基于此，本研究以文獻[6]為參考，通過改性玄武巖纖維對HDPE 塑料進行進一步改性，探討了改性材料制備的雙壁波紋管性能變化。

1 試驗材料與

1.1 材料與設(shè)備

主要材料：無水乙醇（AR），汝新化工貿(mào)易；高密度聚乙烯（HDPE）（優(yōu)級），文閣塑化；玄武巖纖維（優(yōu)級），環(huán)潤工程材料）；A-172硅烷偶聯(lián)劑（KH550），能德新材料技術(shù)。

主要設(shè)備：YZG 型真空干燥箱（升溢干燥設(shè)備）； MYP11-2型恒溫磁力攪拌器，梅穎浦儀器儀表制造； SJ-45型單螺桿擠出機，錫華機械科技；ZY-9000S 型萬能試驗機，卓亞儀器。

1.2 試驗方法

1.2.1 纖維表面改性

（1）在無水乙醇中分別放入不同質(zhì)量的KH550、 A-172型硅烷偶聯(lián)劑，在MYP11-2型恒溫磁力攪拌器的作用下混合攪拌30 min；

（2）按照纖/液比3∶10的比例在裝有硅烷偶聯(lián)劑溶液中的燒杯中放入聚乙烯纖維，放置時需注意使得硅烷偶聯(lián)劑完全浸沒纖維，浸泡時間為1 h。取出纖維自然風(fēng)干后，置于真空干燥箱中加熱，加熱溫度和時間分別為120℃和120 min。待第1加熱階段結(jié)束后，將真空干燥箱的溫度降低至80℃ ， 繼續(xù)干燥，干燥時間為8 h，得到改性后纖維。

1.2.2 改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的制備

（1）使玄武巖纖維束筒依次從干燥裝置和浸漬模具中穿過，并將其固定在單螺桿擠出機上。將高密度聚乙烯（HDPE）置于YZG 型真空干燥箱內(nèi)進烘干，烘干溫度和時間分別為40℃和8 h；

（2）將 HDPE 放入擠出機機筒，通過擠出機將 HDPE 熔融，進入浸漬模具。將連續(xù)玄武巖纖維通過放線和干燥裝置，并以一定速率通過浸漬模具，使 HDPE 完全包裹住纖維，最后經(jīng)過牽引將改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料拉出，待其冷卻固化后通過切粒機進行切粒；最后在真空干燥箱的作用下進行烘干，烘干溫度和時間分別為40℃和8 h，得到纖維增強粒料；

（3）將纖維增強粒料與純HDPE 粒子進行混合，然后在注塑機的作用下進行注塑。

1.2.3 改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料雙壁波紋管的制備

分別以HDPE和BF/HDPE為材料，通過擠出成型得到HDPE雙壁波紋管，制備雙壁波紋管進行試驗。

1.3 性能測試

1.3.1 拉伸性能測試

參照 GB/T 1040—2006，用ZY-9000S 型萬能試驗機對材料拉伸性能進行測試，萬能試驗機加載速率為2 mm/min[7]。

拉伸強度表達式：

σF/A（1）

式中：σ為拉伸強度，MPa；F 為試件極限荷載，N；A 為試件截面面積。

拉伸模量表達式為：

E （F0.5-F0.2）/（ε0.5-ε0.2）A（2）

式中：E為拉伸模量，GPa；F0.5、F0.2分別為應(yīng)力達到極限應(yīng)力的50%和20%的拉伸荷載，N；ε0.5、ε0.2分別為應(yīng)力達到極限應(yīng)力的50%和20%的應(yīng)變。

1.3.2 缺口沖擊強度測定

參照 GB/T 1043.1—2008對試件的缺口沖擊強度進行測定[8]。沖擊參數(shù)：沖擊能力7.5 J，錘子舉起角度150°。

1.4 雙壁波紋管數(shù)值模擬試驗

參照GB/T 19472.1—2004對管道尺寸進行設(shè)計，通過ABAQUS 的Standard 模塊進行建模[9]。為使得計算結(jié)果與實際效果更為接近，在建模的過程中，設(shè)計管道溝槽寬度為2 m、溝槽兩側(cè)原狀土體各取2 m、管底土體取1 m、管頂覆土取1 m、整體模型沿管道徑向長度為1 m[10]。雙壁波紋管體與土體分別采用四邊形網(wǎng)格和六面體網(wǎng)格劃分；根據(jù) GB 50332—2002及 GJBT—77804S520規(guī)范，采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值[11-12]。

2.1纖維表面改性處理

本試驗主要采用 KH550、A-172型硅烷偶聯(lián)劑對纖維改性，2種改性纖維制備的改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料力學(xué)性能的變化如圖1所示。

從圖1可以看出，在低含量的條件下，A-172硅烷偶聯(lián)劑對纖維改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的影響較優(yōu)，隨溶液含量的增加，A-172型硅烷偶聯(lián)劑對材料的力學(xué)性能增強作用開始減弱，KH550型硅烷偶聯(lián)劑對材料力學(xué)性能增強作用增加，二者最佳改性效果分別出現(xiàn)在質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.25%和0.75%時。出現(xiàn)這個變化的主要原因在于，A-172分子結(jié)構(gòu)中同時存在甲氧基和對稱性較好的乙氧基；而KH-550分子結(jié)構(gòu)中僅存在甲氧基[13-14]。A-172中的乙氧基對電荷均勻分布產(chǎn)生積極的影響，在多電子的作用下，使硅烷偶聯(lián)劑更易與纖維結(jié)合，低含量硅烷偶聯(lián)劑就能達到理想的改性效果。同時，A-172在纖維表面附著，使其表面存在很多凹凸不平的顆粒。受沖擊作用，在纖維上形成可吸收大量能量的銀紋，在一定程度上提升了改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的缺口沖擊強度。綜合比較，質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.25%的A-172型硅烷偶聯(lián)劑的改性效果較好，以此繼續(xù)進行試驗。

2.2纖維含量及長度優(yōu)化

以力學(xué)性能為指標(biāo)，對改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料中纖維長度和含量進行優(yōu)化，結(jié)果如圖2所示。

從圖2可以看出，在同等纖維長度的條件下，隨纖維含量的增加，纖維力學(xué)性能表現(xiàn)出先增加后降低的變化趨勢。這是因為纖維負(fù)擔(dān)了部分樹脂基體界面應(yīng)力，在外界壓力條件下，纖維摻量越多，承受的應(yīng)力作用也越多，因此力學(xué)性能也越好[15]。但纖維用量存在適宜值，一旦超過適宜值，過量的纖維在基體內(nèi)部互相纏結(jié)結(jié)團，在受外界壓力時，無法承受更多的壓力，使得力學(xué)性能有一定下降。同時，從圖2還可看出，當(dāng)纖維長度增加至8 mm 時，改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料力學(xué)性能明顯上升，繼續(xù)增加纖維長度，改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料力學(xué)性能反而有所下降。出現(xiàn)這個變化的主要原因在于，纖維較短，與樹脂基體的結(jié)合面積小，產(chǎn)生的界面力也較小，在受外力作用時，難以發(fā)揮作用。而纖維長度增加，界面結(jié)合面積增加，界面力也隨之增加，在受外力作用時，能分擔(dān)部分應(yīng)力，增強其力學(xué)性能。但纖維超過一定值后，在注塑的過程中，受注塑壓力的影響，纖維會出現(xiàn)斷裂，纏結(jié)的情況，使得纖維無法均勻分散，這就導(dǎo)致了基體整體力學(xué)性能下降的情況。因此，纖維長度超過8 mm時，改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的力學(xué)性能反而下降。綜上比較，選擇適合的纖維摻量長度分別為7.5%和8 mm。

2.3 注塑工藝的優(yōu)化

確定改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料中，纖維摻量和纖維長度后，對注塑工藝進行優(yōu)化。

2.3.1 注塑溫度的優(yōu)化

圖3為注塑溫度的影響。

從圖3可以看出，注塑溫度提升至210℃后，改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的拉伸強度和拉伸模量從上升狀態(tài)趨于平衡，但缺口沖擊強度并且達到最高點。當(dāng)注塑溫度繼續(xù)提升至220℃后，缺口沖擊強度才達到最高點15 kJ/m2。出現(xiàn)這個變化的主要原因，在一定注塑溫度條件下，樹脂完全熔化，與纖維更好的結(jié)合，因此在剛開始提升注塑溫度時，拉伸強度和拉伸模量有所增加；而注塑溫度達到樹脂熔點后，樹脂已經(jīng)與纖維完全結(jié)合，因此繼續(xù)增加注塑溫度，拉伸強度和模量并沒有太大的變化。注塑溫度主要是通過對樹脂黏度的影響，影響改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的缺口沖擊強度，在低溫條件下，樹脂黏度高，難以充分浸潤纖維，試件難以成型，改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料整體性差，缺陷也多。隨注塑溫度的提升，樹脂黏度增加，對纖維的浸潤程度增加，缺口沖擊強度也隨之增加。但過高的注塑溫度，樹脂的部分成分被分解，樹脂本身性能下降，因此缺口沖擊強度也有所下降。綜合比較，選擇適宜的注塑溫度為220℃。

2.3.2 注塑壓力的優(yōu)化

圖4為注塑壓力的變化。

從圖4可以看出，純 PE材料性能明顯差于復(fù)合材料。但注塑壓力對復(fù)合材料整體力學(xué)性能并沒有太大的影響。這是因為注塑壓力不對聚合物化學(xué)變化產(chǎn)生影響，只決定充模質(zhì)量的好壞。在注塑的過程中，注塑壓力過小會導(dǎo)致聚合物難以在模具中充分流動，制備的改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料結(jié)構(gòu)不夠密實，但過大的注塑壓力會導(dǎo)致溢料現(xiàn)象，因此在進行注塑時，注塑壓力應(yīng)該控制在輕微溢料，此時樹脂材料完全在模具中充盈，也不會造成物料的浪費。

2.3.3 保壓時間優(yōu)化

圖5為保壓時間對材料力學(xué)性能的影響。

從圖5可以看出，保壓時間幾乎不影響改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料的力學(xué)性能。這是因為保壓時間主要影響試件內(nèi)部的應(yīng)力，幾乎不影響樹脂與纖維的結(jié)合力，因此改性聚乙烯樹脂復(fù)合材料力學(xué)性能幾乎不發(fā)生改變。但保壓時間較短時，可能導(dǎo)致試件出現(xiàn)翹曲變形的情況，保壓時間過長又會造成資源的浪費。因此在后續(xù)試驗中選擇保壓時間為30 s。此時制備的復(fù)合材料拉伸強度和拉伸模量分別為28 MPa 和1.75 GPa，缺口沖擊強度為16 kJ/m2。

2.4 雙壁波紋管變形

通過對管道施加不同荷載，確定制備的管道的承壓能力；管道變形情況如圖6所示。

從圖6可以看出，在小荷載條件下，2種材料的變形差別不大；但隨荷載的提升，2種材料變形差異性凸顯出來，BF/HDPE 材料抗變形能力更優(yōu)。當(dāng)管道承受荷載達到0.1 Pa 時，BF/HDPE 較HDPE 豎向和橫向變形量分別降低了15.9%和8.8%，這說明BF/HDPE 復(fù)合材料能夠在雙壁波紋管結(jié)構(gòu)中發(fā)揮本身高模量的特點，減小管道的變形，發(fā)揮較好的作用。

3 結(jié)語

（1）質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.25%的A-172型硅烷偶聯(lián)劑對玄武巖纖維表面改性作用最好；

（2）纖維長度和含量優(yōu)化結(jié)果為，纖維長度為8 mm、質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7.5%的玄武巖纖維對復(fù)合材料的改性效果最好；

（3）注塑工藝優(yōu)化結(jié)果，適宜的注塑溫度為220℃、保壓時間為30 s，注塑壓力為輕微溢料；

（4）制備的復(fù)合材料用于雙壁波紋管制備時，在荷載達到0.1 MPa 時，BF/HDPE 較HDPE 豎向和橫向變形量分別降低了15.9%和8.8%，發(fā)揮出更好的性能，表現(xiàn)出較好的穩(wěn)定性。

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