陜亮 李星

摘要：

DG水電站位于高寒高海拔地區(qū)，氣候環(huán)境復(fù)雜。為研究施工期碾壓混凝土溫控防裂問題，選取DG水電站廠房壩段為研究對象，采用三維數(shù)值仿真模擬技術(shù)進(jìn)行施工期大壩溫度場和溫度應(yīng)力計(jì)算，以及氣溫驟降、晝夜大溫差對壩體影響的敏感性分析。研究結(jié)果表明：氣溫驟降、晝夜大溫差在壩體表面分別產(chǎn)生約1.4，0.9 MPa的拉應(yīng)力，易在壩體表面引起裂縫；為了減小由此引發(fā)的混凝土開裂風(fēng)險(xiǎn)，采用混凝土表面保溫防護(hù)措施之后，壩體表面溫度應(yīng)力相應(yīng)得到顯著改善，拉應(yīng)力分別減少至約0.3，0.4 MPa。

關(guān)鍵詞：

溫控防裂； RCC重力壩； 混凝土； 仿真計(jì)算； 高寒高海拔地區(qū)

中圖法分類號：TV315

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI：10.15974/j.cnki.slsdkb.2023.03.012

文章編號：1006-0081（2023）03-0066-06

0 引 言

碾壓混凝土筑壩技術(shù)以其良好的工作性和經(jīng)濟(jì)性，成為高寒高海拔地區(qū)復(fù)雜環(huán)境下最有利的壩型之一［1-3］。DG水電站位于西藏自治區(qū)桑日縣，采用壩后式廠房布置，壩頂高程3 451 m，最大壩高118 m，正常蓄水位3 447 m，是世界上海拔最高的RCC（碾壓混凝土）重力壩。壩址區(qū)氣候惡劣，具有溫差大、氣壓低、風(fēng)力強(qiáng)、凍土深、輻射強(qiáng)等高寒高海拔地區(qū)的不利因素，使得該工程在建設(shè)期即面臨較大的混凝土開裂風(fēng)險(xiǎn)［4-5］。氣溫驟降、晝夜溫差大均是導(dǎo)致壩體產(chǎn)生表面裂縫的主要原因，表面裂縫往往會發(fā)展成深層甚至貫穿裂縫，造成壩體滲漏，發(fā)生凍融破壞，嚴(yán)重時(shí)將影響壩體整體安全［6-8］。大壩混凝土表面防裂需要個(gè)性化、精細(xì)化全壩保溫工藝，加強(qiáng)表面保溫是有效防止混凝土表面裂縫的重要措施［9］。因此，進(jìn)行高寒高海拔嚴(yán)苛環(huán)境下氣溫驟降、晝夜（日變化）大溫差對DG水電站的影響研究十分必要。

1 模擬計(jì)算

1.1 計(jì)算模型

廠房壩段結(jié)構(gòu)復(fù)雜、材料分組多，作為典型壩段進(jìn)行研究分析，結(jié)構(gòu)模型見圖1（a），其中2019年完成澆筑的混凝土以彩色分組顯示，2020年澆筑的混凝土以灰色顯示，共計(jì)335 414個(gè)節(jié)點(diǎn)，309 790個(gè)單元。材料分區(qū)見圖1（b），其中R表示碾壓混凝土，C表示常態(tài)混凝土。

1.2 計(jì)算條件

依據(jù)NB/T 35092-2017 《混凝土壩溫度控制設(shè)計(jì)規(guī)范》以及DG水電站相關(guān)建設(shè)單位技術(shù)報(bào)告［10-13］，確定計(jì)算條件。

1.2.1 力學(xué)與熱學(xué)性能

混凝土彈性模量采用E（t）=E0（1－e－AtB）擬合，其中E0為混凝土最終彈性模量，GPa。擬合參數(shù)如表1所示。

混凝土絕熱溫升采用θ（t）=θ0tA+t擬合，其中θ（t）為混凝土絕熱溫升，℃；θ0為混凝土最終絕熱溫升，℃；t為混凝土齡期，d?；炷僚c基巖熱學(xué)性能如表2所示。

1.2.2 環(huán)境溫度條件

1.2.2.1 年氣溫變化

根據(jù)DG水電站氣象要素月平均氣溫統(tǒng)計(jì)結(jié)果，采用Tc（t）=10.2+7.9sin2365（t－100）擬合年氣溫變化。

1.2.2.2 氣溫驟降溫度作用

對于一般寬為20 m的壩塊，當(dāng)遭受日平均氣溫在2～5 d內(nèi)下降6～8 ℃時(shí)，可能出現(xiàn)表面裂縫，隨壩塊的寬度增加，表面裂縫條數(shù)將增多。查閱西藏地區(qū)拉薩市2018～2019年氣溫驟降資料，擬定2019年4月和10月（對應(yīng)混凝土齡期分別為10 d和超過28 d），壩體遭遇氣溫驟降襲擊，3 d氣溫降溫幅度12 ℃，按保溫和不保溫兩種情況分析。

1.2.2.3 日變化（晝夜）溫差作用

晝夜溫差作用是日氣溫最高值與最低值之差形成氣溫日變化對混凝土結(jié)構(gòu)的影響，其在相對較短時(shí)間內(nèi)變化較為劇烈，根據(jù)DG水電站氣象站氣溫日變幅統(tǒng)計(jì)資料，研究日變幅最大月份晝夜溫差對壩體影響，12月份日變幅14.9 ℃，1 d內(nèi)晝夜溫差變化量見表3，按保溫和不保溫兩種情況分析。

1.2.3 溫度場與應(yīng)力場計(jì)算

1.2.3.1 混凝土澆筑溫度

廠房壩段建基面呈多層臺階式，混凝土相應(yīng)允許澆筑溫度見表4。混凝土澆筑分層及間歇期控制原則：壩體常態(tài)混凝土強(qiáng)約束區(qū)澆筑層厚不宜超過1.5 m，間歇5～7 d；弱約束區(qū)和自由區(qū)澆筑層厚不宜超過3.0 m，間歇7～10 d。碾壓混凝土強(qiáng)約束區(qū)澆筑層厚不宜超過1.5 m，間歇10 d；弱約束區(qū)和自由區(qū)澆筑層厚不宜超過3.0 m，間歇12 d。廠房基礎(chǔ)約束區(qū)澆筑層厚度不超過2.0 m，基礎(chǔ)約束區(qū)以外最大澆筑厚度控制在2～3 m以內(nèi)，上、下層澆筑間歇時(shí)間為5～10 d。

1.2.3.2 通水冷卻

一期通水冷卻水溫12 ℃，通水時(shí)長30 d，混凝土下料時(shí)即開始；中期通水冷卻水溫12 ℃，通水時(shí)長60 d，冷卻目標(biāo)溫度16 ℃，從當(dāng)年9月初開始進(jìn)行高溫季節(jié)澆筑混凝土至入冬前必要的冷卻降溫。

設(shè)定基巖初溫為10.2 ℃，以氣溫邊界條件下計(jì)算時(shí)長20 a至混凝土開始澆筑時(shí)所得的溫度場作為基巖的初始溫度場；入倉溫度作為混凝土的初始溫度。溫度場計(jì)算時(shí)，壩段對稱面、基礎(chǔ)底面、各側(cè)面按絕熱邊界處理；壩體與氣溫接觸的邊界，按第三類邊界條件處理，放熱系數(shù)β取10.73 W/（m2·℃）；孔洞內(nèi)與大氣接觸的表面，考慮到空氣流通不暢，β取5.0 W/（m2·℃）。應(yīng)力計(jì)算中，基礎(chǔ)底面取三向約束，基礎(chǔ)上游面自由，基礎(chǔ)下游面、基礎(chǔ)左右兩側(cè)面取法向約束；壩體側(cè)面與相鄰壩段之間有橫縫，取為自由面。

1.2.4 混凝土表面保溫防護(hù)

參考高寒地區(qū)碾壓混凝土壩表面多種保溫方案 ［14］，設(shè)計(jì)DG水電站廠房壩段混凝土保溫防護(hù)措施，保溫效果如表5所示；計(jì)算分析分為表面保溫、不保溫兩種情況。

2 結(jié)果與分析

2.1 氣溫驟降影響

2.1.1 溫度場

遭遇氣溫驟降壩體降溫見表6，壩體混凝土外表面溫度以及氣溫變化曲線見圖2。計(jì)算結(jié)果表明：混凝土表面不保溫條件下，混凝土外表面降溫7.51 ℃（4月份）、7.96 ℃（10月份）；混凝土表面保溫條件下，混凝土外表面降溫1.24 ℃（4月份）、1.53 ℃（10月份）。距外表面不同距離處混凝土溫度變化曲線見圖3，距離混凝土表面0.6 m處，降溫幅度迅速減小到1.0 ℃以內(nèi)，越深入內(nèi)部影響越??；在溫度歷程上，壩體內(nèi)部混凝土相對于表面混凝土存在滯后現(xiàn)象。

4月份處于年氣溫變化的氣溫上升期，10月份處于年氣溫變化的氣溫下降期，所以10月份混凝土表面降溫略大于4月份；混凝土外表面保溫措施，有效避免了混凝土內(nèi)外大溫差情況的出現(xiàn)；距離混凝土表面越遠(yuǎn)，深于1.2 m的內(nèi)部混凝土溫度，基本不受氣溫驟降的影響。

2.1.2 應(yīng)力場

由表1可知，碾壓混凝土強(qiáng)度在各齡期均小于常態(tài)混凝土強(qiáng)度，開裂風(fēng)險(xiǎn)更高，因此以碾壓混凝土為對象分析氣溫驟降對混凝土應(yīng)力影響。遭遇氣溫驟降壩體碾壓混凝土應(yīng)力變化見表7。結(jié)果表明，氣溫驟降僅在混凝土表面產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，沿深度方向拉應(yīng)力急劇下降。氣溫驟降的幅度為3 d降溫12 ℃，對于4月份降溫，混凝土齡期10 d，表面橫河向產(chǎn)生拉應(yīng)力0.08 MPa（保溫）、0.56 MPa（不保溫），表面豎直向產(chǎn)生拉應(yīng)力0.16 MPa（保溫）、0.59 MPa（不保溫）；距表面深度0.6 m處，氣溫驟降對混凝土應(yīng)力基本無影響；對于10月份降溫，混凝土齡期28 d以上，表面橫河向產(chǎn)生拉應(yīng)力0.23 MPa（保溫）、1.22 MPa（不保溫），表面豎直向產(chǎn)生拉應(yīng)力0.31 MPa（保溫）、1.40 MPa（不保溫）；距表面深度0.6 m處，氣溫驟降對混凝土應(yīng)力影響較小。

2.2 日變化（晝夜）溫差影響

2.2.1 溫度場

晝夜溫差引起大壩混凝土溫度變化見表8。結(jié)果表明：混凝土澆筑層內(nèi)部區(qū)域受晝夜溫差日變化的影響較小，混疑土外表面溫度受晝夜溫差日變化的影響較大，在混凝土結(jié)構(gòu)中形成一定的溫度梯度。大壩混凝土表面不保溫條件下，考慮晝夜溫差影響的外表面混凝土最大溫度變幅約 4.3 ℃，深度達(dá)0.6 m后變幅較小，最大溫度變幅約1.1 ℃；保溫條件下，考慮晝夜溫差影響的外表面混凝土最高溫度變幅約0.4 ℃，深度達(dá)0.5 m后則基本無影響。

2.2.2 應(yīng)力場

大壩碾壓混凝土下游面晝夜溫差引起橫河向應(yīng)力見表9，表面不保溫碾壓混凝土?xí)円箿夭钜饳M河向應(yīng)力變化見圖4；大壩排沙廊道常態(tài)混凝土表面晝夜溫差引起順流向應(yīng)力見表10，表面不保溫常態(tài)混凝土?xí)円箿夭钜痦樍飨驊?yīng)力變化見圖5。結(jié)果表明：混凝土澆筑層內(nèi)部區(qū)域受晝夜溫差日變化的影響較小，混疑土外表面應(yīng)力受晝夜溫差日變化的影響相對較大。大壩混凝土表面不保溫條件下，晝夜溫差影響的外表面混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力分別為0.91 MPa（碾壓混凝土）、0.51 MPa（常態(tài)混凝土）；保溫條件下，晝夜溫差影響的外表面混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力分別為0.38 MPa（碾壓混凝土）、0.03 MPa（常態(tài)混凝土）。距表面深度1.0 m以內(nèi)，晝夜溫差對混凝土應(yīng)力影響較小，晝夜溫差碾壓混凝土沿深度方向橫河向應(yīng)力變化見圖6。

由上述分析可知，高寒高海拔氣候環(huán)境下筑壩，強(qiáng)冷空氣侵襲時(shí)常引起環(huán)境氣溫驟降；日照強(qiáng)熱輻射放大了晝夜大溫差作用，白天地表面吸收了太陽輻射能而逐漸增熱，通過輻射、分子運(yùn)動、對流等方式將熱量傳遞給邊界層大氣，大氣溫度隨之升高，夜間地表面因放射長波輻射而冷卻，邊界層大氣溫度隨之降低。兩種因素均可導(dǎo)致壩體混凝土表面溫度變化迅速，而其結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度仍處于原來狀態(tài)，從而形成較大溫度梯度，產(chǎn)生溫度變形，這樣的變形在受到結(jié)構(gòu)內(nèi)、外約束阻礙時(shí)，會產(chǎn)生相當(dāng)大的溫度應(yīng)力，造成混凝土表面開裂風(fēng)險(xiǎn)增大?；炷帘砻姹胤雷o(hù)設(shè)計(jì)可顯著改善壩體表面溫度應(yīng)力，是有效防止混凝土表面裂縫的重要措施。

3 結(jié) 語

（1） 氣溫驟降作用時(shí)間較短，壩體表面溫降較大，在混凝土外表面產(chǎn)生1.4 MPa的拉應(yīng)力，在深度方向影響有限、早齡期混凝土遭遇氣溫驟降時(shí)，很容易使混凝土表面發(fā)生裂隙，進(jìn)而發(fā)展成裂縫。

（2） 晝夜大溫差的日變化在混凝土外表面產(chǎn)生0.9 MPa的拉應(yīng)力，增加了混凝土表面開裂風(fēng)險(xiǎn)，其影響深度在1.0 m以內(nèi)。

（3） 設(shè)計(jì)混凝土表面保溫防護(hù)措施，壩體表面溫度應(yīng)力得到顯著改善，拉應(yīng)力分別減少至約0.3，0.4 MPa。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 鈕新強(qiáng).中國水電工程技術(shù)創(chuàng)新實(shí)踐與新挑戰(zhàn)［J］.人民長江，2015，46（19）：13-17.

［2］ 范國福.西藏扎曲水電規(guī)劃綜述［J］ .水力發(fā)電，2008，34（7）：14-16，20.

［3］ 王松春.中國碾壓混凝土筑壩技術(shù)及其發(fā)展［J］.水利水電科技進(jìn)展，2001，21（2）：16-18，22.

［4］ 晏國順，頡志強(qiáng)，陜亮.大古水電站RCC重力壩施工期溫控防裂研究［J］.中國農(nóng)村水利水電，2022（1）：183-189.

［5］ 晏國順，陜亮，李家正.日照強(qiáng)熱輻射對西藏大古水電站碾壓混凝土重力壩的影響分析［J］.水利水電快報(bào)，2021，42（10）：47-51.

［6］ 朱伯芳.大體積混凝土的溫度應(yīng)力與溫度控制［M］.北京：中國電力出版社，2012.

［7］ 龔召雄.水工混凝土的溫控與防裂［M］ .北京：中國水利水電出版社，1999.

［8］ 吳忠明.晝夜溫差對碾壓混凝土重力壩溫度和應(yīng)力影響的敏感性分析［D］.西安：西安理工大學(xué)，2009.

［9］ 樊啟祥，鄔昆，陳文夫.溪洛渡特高拱壩混凝土保溫技術(shù)研究與應(yīng)用［J］.水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2019，38（4）：213-223.

［10］ 華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司.西藏DG水電站大體積混凝土溫控防裂施工技術(shù)要求［R］.杭州：華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司，2018.

［11］ 中國水利水電第九工程局有限公司.西藏DG水電站大壩土建及金屬結(jié)構(gòu)安裝工程施工總進(jìn)度計(jì)劃［R］.貴陽：中國水利水電第九工程局有限公司，2018.

［12］ 中國水利水電第九工程局有限公司.DBTJ-進(jìn)度-2019-007 2019年實(shí)施性進(jìn)度計(jì)劃 ［R］.貴陽：中國水利水電第九工程局有限公司，2019.

［13］ 華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司.西藏DG水電站大壩混凝土熱力學(xué)性能試驗(yàn)檢測報(bào)告［R］.杭州：華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司，2019.

［14］ 尚層.高寒地區(qū)碾壓混凝土壩上游面保溫方案比選［J］.人民長江，2016，47（1）：79-82.

（編輯：李 晗）

Cracking risk analysis of RCC gravity dam during construction in high altitude climate

SHAN Liang1，2，LI Xing2，3

（1.Material and Engineering Structure Department，Changjiang River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China； 2.National Dam Safety Research Center，Wuhan 430010，China； 3.Changjiang Survey，Planning，Design and Research Co.，Ltd.，Wuhan 430010，China

）Abstract：

DG Hydropower Station is located in high altitude and cold area，and the climate environment is complex.To study the problem of concrete temperature control and crack prevention during construction，taking powerhouse section as the research object，the temperature field and thermal stress during the construction period of the dam were numerically simulated by the three-dimensional finite element method，and the sensitivity analysis of the impact of sudden temperature drop and temperature difference between day and night on the dam body.The research results showed that the sudden drop of temperature and large temperature difference between day and night produce tensile stress of approximately 1.40，0.9 MPa respectively on the dam surface，which was easy to cause cracks on the dam surface.In order to reduce the risk of concrete cracking caused by reasons above，the concrete surface thermal insulation protection measures were designed，the temperature stress on the dam surface was significantly improved，and the tensile stress was reduced to approximately 0.3，0.4 MPa respectively.

Key words：

temperature control and crack prevention； RCC gravity dam； concrete； simulation calculation； high altitude and cold regions

收稿日期：

2022-05-11

基金項(xiàng)目：

國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃課題（2021YFC3090104）；

國家自然科學(xué)基金（51779019，51979011）；

長江設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司自主創(chuàng)新項(xiàng)目（CX2021841）；

長江科學(xué)院中央級公益性科研院所基本科研業(yè)務(wù)費(fèi)項(xiàng)目（CKSF2019407/CL，CKSF2019434/CL）

作者簡介：

陜 亮，男，正高級工程師，博士，主要從事水工結(jié)構(gòu)研究工作。E-mail：robert_shanl@163.com