匡俊，楊濤，譚 瑞

（江蘇省地質(zhì)礦產(chǎn)局 第四地質(zhì)大隊，江蘇 蘇州 215008）

災(zāi)難性的重大滑坡通常在沒有任何明顯前兆的情況下突然發(fā)生，有些甚至沒有任何觸發(fā)因素，即緩慢變形的重力滑坡[1-2]。隨著礦山開采的深度和面積不斷增大，國內(nèi)外許多礦山邊坡出現(xiàn)了不同程度的安全問題[3-6]。不少實例表明，隨著采空區(qū)范圍不斷增大后，自重作用下頂板產(chǎn)生拉應(yīng)力，使采空區(qū)上覆巖層中的層面、節(jié)理裂隙發(fā)生擴展[7]。文獻[8-9]認為由于地下開采導(dǎo)致坡體覆巖產(chǎn)生不均勻沉降或地面塌陷，上部坡體內(nèi)形成張拉裂隙，在降雨和地下水長期耦合作用下，裂隙不斷擴展、山體不斷變形是誘發(fā)山體滑坡的主要原因。美國Bingham 銅礦邊坡高度超過1 km，2013 年發(fā)生了大規(guī)?；拢麦w積達1.65 億m3，并且引發(fā)了局部地震[9-11]。2017 年8 月28 日貴州納雍縣普灑煤礦礦區(qū)發(fā)生大型崩滑[8]，滑坡體積約6.6 × 105m3，調(diào)查發(fā)現(xiàn)，山體內(nèi)部發(fā)育多條陡傾角外傾深大巖溶結(jié)構(gòu)面，在大面積采動作用下，裂隙不斷發(fā)育直至貫通，坡中巖體被擠出，坡體發(fā)生變形破壞，最終失穩(wěn)。劉傳正等[11]認為撫順西露天礦南幫滑坡是由于開挖卸荷，上部巨大巖體沿巖層面和節(jié)理破碎帶剪切破壞，將滑坡運動分為滑坡失穩(wěn)、階躍演進和緩變趨穩(wěn)3 個階段。因此，結(jié)構(gòu)面控制型滑坡被認為是特大型巖質(zhì)滑坡的主要類型[12-13]。有學(xué)者在對瀾滄江根達坎巨型滑坡進行工程地質(zhì)調(diào)查時發(fā)現(xiàn)，受河流侵蝕的影響，滑坡前緣的侵蝕形態(tài)是漸進發(fā)展的，同時導(dǎo)致滑坡的變形過程也是動態(tài)變化的[13-15]，可見采空區(qū)對邊坡的影響不可忽略。

蘇州陽山地區(qū)是我國重要的高嶺土礦產(chǎn)地，近年來隨著地下開采范圍不斷擴大，巖土體中出現(xiàn)開裂、變形現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)了多處小范圍的滑坡、崩塌和泥石流災(zāi)害。陽山東側(cè)消防通道AK2+430～AK2+600 路段為高填方路基且處于山體邊坡中部，受常年雨水沖刷，路面出現(xiàn)裂縫及隆起，路基外側(cè)擋土墻變形，局部發(fā)生破壞，嚴(yán)重威脅道路通行安全?？紤]到該處路基為高填方路基（人工壓實碎石雜填土），初步分析認為路面和路基外側(cè)擋墻開裂是由于地基不均勻沉降所致，現(xiàn)場詳細調(diào)查后發(fā)現(xiàn)該消防通道上、下側(cè)山體多處出現(xiàn)地面開裂和變形跡象，邊坡變形趨勢日益加劇，有發(fā)生滑坡的可能?？紤]到本工程山體下部為陽山高嶺土礦開采區(qū)，且已有明顯的塌陷跡象，故認為礦山開采對上部邊坡的變形和穩(wěn)定性影響較大。

本文研究的陽山東側(cè)滑坡體中凝灰?guī)r受風(fēng)化影響，巖體普遍出現(xiàn)的高嶺土化現(xiàn)象導(dǎo)致了巖體強度下降，裂隙有進一步擴展趨勢，下部采空區(qū)的擴展進一步惡化了地質(zhì)環(huán)境，導(dǎo)致山體滑坡趨勢明顯。本文擬在調(diào)查現(xiàn)場地質(zhì)、分析變形監(jiān)測數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，研究滑坡變形對下部采空區(qū)的響應(yīng)問題。研究結(jié)果對該滑坡的發(fā)展趨勢分析和滑坡治理有較大工程實踐意義，也為處理該地區(qū)今后類似的滑坡問題提供參考。

1 陽山滑坡概況

調(diào)查區(qū)位于陽山森林消防通道AK2+430～AK2+600 段位于陽山東側(cè)偏北處，平面上呈“U”字形，總長170 m（見圖1）。該段地處陽山山體高程中部地段，由西向東地勢逐漸降低，東側(cè)為陽山高嶺土礦開采區(qū)。為了滿足消防通道設(shè)計和施工需要，上述路段部分地段靠山側(cè)對山體切坡，高度不足處采用高填方路基，填土主要為就地取的碎石土，厚度變化為1～8 m，路基外側(cè)（最東側(cè)）部分地段采用片石擋墻對填土體進行支擋，擋墻高度隨地勢變化，由北向南高度變化為1 m—10 m—5 m，其中南側(cè)向西拐彎處高度最大為10 m。

圖1 調(diào)查區(qū)位置及周邊環(huán)境Fig. 1 Location and surrounding environment of the survey area

近幾年來，該路段瀝青質(zhì)路面和片石擋墻表面多處出現(xiàn)開裂情況。其中路面出現(xiàn)多條貫穿的橫切裂縫（見圖2（a）—（d）），在“U”形路段左、右側(cè)路面中間甚至出現(xiàn)縱向長度超過10 m 的裂縫，后期多次對裂縫進行修補后仍持續(xù)開裂。從2020 年開始，擋墻表面發(fā)生鼓脹和垂直拉裂現(xiàn)象；2021 年11 月裂縫寬度最大達10 cm；2022 年1 月?lián)跬翂γ媪芽p開裂有加劇趨勢，裂縫最大寬度超過15 cm。裂縫一般自墻頂向下延伸至墻底，局部有垂直向拉裂特征。墻面裂縫長度2 m，寬度6 cm，水平、垂直錯動距離3 cm 以上，墻背與墻后巖土之間脫空，地表可見最大張開度超過10 cm 的裂縫。初步判定路基和擋墻開裂的原因是路基不均勻沉降和擋土墻后土壓力過大所致。查閱前期設(shè)計和施工資料發(fā)現(xiàn)，“U”形通道東側(cè)路基人工填土厚度大，但西側(cè)路基為天然的凝灰?guī)r，強度較高，不至于發(fā)生路基不均勻沉降問題。西側(cè)路面裂縫主要延伸方向為近南北方向（公路延伸方向），但也有橫切路面或彎曲的裂縫，表明路基中發(fā)生了東西（垂直路面方向）向的錯動。

圖2 地形及地表開裂情況Fig. 2 Terrain and surface cracking

考慮到東側(cè)山體下部采空塌陷區(qū)對山體穩(wěn)定性有較大影響，對采空區(qū)附近進行了現(xiàn)場調(diào)查。目前采礦活動仍在繼續(xù)，采空區(qū)范圍正進一步擴大。地表自然坡面多處出現(xiàn)裂縫，裂縫距擋土墻約100 m 左右，裂縫寬度10～40 cm 不等，兩側(cè)地表垂直錯動距離約150 cm 左右，延伸長度約20 m，可見深度約2 m，強降雨后裂縫內(nèi)無積水。

西側(cè)向山體主峰方向距離“U”形路面左側(cè)約50 m 處發(fā)現(xiàn)沿北偏東20°方向的拉張裂縫，長度超過10 m，深度超過3 m 未見底，裂縫寬度最大約60 cm，強降雨后裂縫內(nèi)無積水。在調(diào)查區(qū)北側(cè)約300 m 處前期發(fā)生過幾次小型滑坡和崩塌現(xiàn)象。

上述多種跡象表明，本次調(diào)查范圍內(nèi)的消防通道和擋墻的變形與破壞可能與邊坡的整體變形有關(guān)。初步判斷“U”形路段東側(cè)擋墻不穩(wěn)定，變形嚴(yán)重，危及高填方路基安全，靠山體側(cè)由于人工切坡，造成巖體卸荷后開裂、加劇風(fēng)化，加之坡面陡立，易發(fā)生滑坡、崩塌等災(zāi)害，危及消防通道安全。

根據(jù)地表露頭和鉆孔揭示地層了解到，調(diào)查區(qū)山體地層除了地表附近坡（殘）積和人工成因的地層外，下部主要為強-中風(fēng)化凝灰?guī)r，巖塊強度軟-較硬，巖體結(jié)構(gòu)面較發(fā)育，山體表層坡積土厚度一般小于1 m，對邊坡整體穩(wěn)定性影響極小，故認為山體的穩(wěn)定性主要受巖體控制。

為了進一步弄清路基、擋墻破壞和消防通道所處山體邊坡的穩(wěn)定性現(xiàn)狀，需采取進一步的調(diào)查措施，了解邊坡變形機制，為滑坡治理、減少風(fēng)險和損失提供依據(jù)。

2 地質(zhì)條件

2.1 地形、地貌

調(diào)查區(qū)位于山體中部“U”字形盤山公路附近、山體最高峰（標(biāo)高321 m）東側(cè)。具體調(diào)查范圍見圖2（e）。“U”字形公路西高東低，東側(cè)由北向南路面逐漸升高（205～210 m），西側(cè)由南向北路面逐漸升高（210～220 m）。地表坡度一般小于20°，由于修建消防通道進行削坡后形成坡度達50°～70°的局部陡坡。

2.2 巖（土）層特征

地表以下上部為坡（殘）積和人工成因的地層，下部主要為凝灰?guī)r（見圖3），由上而下為：

圖3 工程地質(zhì)剖面圖（單位：m）Fig. 3 Engineering geological profile（unit: m）

①1人工雜填土（路基）紅褐色，由碎石組成，碎石含量＞70%，碎石主要為強風(fēng)化凝灰?guī)r，成分和性質(zhì)不均勻。結(jié)構(gòu)松散、透水性強，工程性質(zhì)較差。頂、底板標(biāo)高受路面標(biāo)高影響，厚度為3.3～8.5 m，最大厚度位置在公路“U”字形最南側(cè)“頂點”處，鉆孔中揭示該層時漏水嚴(yán)重。

①2碎石土 沖積成因，土體主要分布在坡度較緩的坡面，主要成分為碎石、砂礫或少量粉質(zhì)黏土，碎石含量超過50%，結(jié)構(gòu)松散，透水性好。

②1強風(fēng)化凝灰?guī)r 肉紅色略帶灰白色，塊狀構(gòu)造，節(jié)理發(fā)育，巖芯呈碎塊狀及短柱狀。受風(fēng)化影響，長石發(fā)生高嶺土化，遇水易軟化，干巖石強度中等，水軟化性強，厚度為8.0～12.0 m。

③1中風(fēng)化凝灰?guī)r 灰褐色，塊狀構(gòu)造，風(fēng)化程度中等，巖芯呈碎塊狀及柱狀，最大柱長18 cm，工程性能較好，鉆孔未揭穿。

②c破碎帶 棕紅色，破碎帶，節(jié)理裂隙極為發(fā)育，局部為黏性土，巖芯最長為7 cm，工程性能較差，鉆孔中揭示該層時漏水嚴(yán)重，厚度為3.0～10.0 m。

③c高嶺石化破碎帶 紅褐色，巖體多高嶺土化，巖芯呈土柱狀或細粒狀，局部夾碎石。

綜合現(xiàn)場地層巖性認為，影響山體邊坡穩(wěn)定性的巖體主要是凝灰?guī)r。

2.3 構(gòu)造

現(xiàn)場調(diào)查未發(fā)現(xiàn)場地內(nèi)有規(guī)模較大的斷層，巖體中斷裂構(gòu)造以節(jié)理為主。結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀變化大，傾向上NE、SE、SW 和NW 向的均有發(fā)育（見圖4），傾角一般較大（大于45°），大部分接近直立，造成巖塊易發(fā)生崩塌破壞，坡底見有滾石。

圖4 結(jié)構(gòu)面極點等密圖Fig. 4 Polar isopleth of structural plane

結(jié)構(gòu)面略有起伏，手摸粗糙，結(jié)構(gòu)面張開度最大可達2 mm，無充填或充填較少，充填物以黏土和沙粒為主，結(jié)構(gòu)面上巖石風(fēng)化后形成高嶺土，手摸易滑落，水軟化后結(jié)構(gòu)面強度降低。

綜合現(xiàn)場條件，認為山體穩(wěn)定性受東側(cè)采空塌陷影響，山體變形導(dǎo)致巖體中裂隙擴展，巖體中破碎帶處可能引起較大變形。巖石風(fēng)化形成高嶺土使結(jié)構(gòu)面強度下降，引起坡面較陡處發(fā)生巖體崩落。

3 滑坡變形特征

對于緩慢變形（蠕變）滑坡的早期預(yù)警，變形量是全世界廣泛使用的主要監(jiān)測參數(shù)[16]。工作區(qū)內(nèi)共布設(shè)地表位移監(jiān)測點30個，消防通道沉降監(jiān)測點13個，深部水平位移監(jiān)測點4個，裂縫監(jiān)測點16個，自2021 年11 月至2022 年5 月底分別共觀測地表位移70 次、通道沉降70 次、深部水平位移72次、裂縫31 次。監(jiān)測點平面布置示意圖見圖2（e）。

3.1 深部位移特征

受地形條件限制，深層水平位移監(jiān)測孔均位于消防通道公路邊，監(jiān)測期間有較明顯的變形（最后一次監(jiān)測結(jié)果見表1），各監(jiān)測點深層水平位移結(jié)果見圖5。各監(jiān)測孔孔口附近監(jiān)測期間水平位移最大達14 mm，結(jié)合各監(jiān)測孔周邊地表變形結(jié)果，發(fā)現(xiàn)附近地表變形達到40 mm，推測測斜孔可能整體發(fā)生了位移。其中CX4 號點變形最大，變形最大位置位于地表以下1.0 m處，分析原因是由于CX4 處填土層厚度較厚，該處坡度較陡，導(dǎo)致瀝青路面以下土體變形較大，CX1、CX2、CX3 號監(jiān)測孔受巖體整體較為破碎影響，豎向差異變形明顯，但整體變形較小，變形最大處基本在雜填土、強風(fēng)化凝灰?guī)r或破碎帶附近。

圖5 深部位移監(jiān)測結(jié)果Fig. 5 Monitoring results of deep displacement

表1 深部位移監(jiān)測數(shù)據(jù)Tab.1 Monitoring data of deep displacement

上部雜填土和強風(fēng)化巖及破碎帶變形最大，中風(fēng)化凝灰?guī)r中最大水平位移為9.74 mm。CX1 和CX4 號孔位于“U”字形路面右側(cè)，下部巖體中的位移一般小于8 mm，其中CX4 號孔處路基填土厚度為8 m，該處填土內(nèi)最大水平位移為14 mm，表明路基及下部未受擾動的巖體在持續(xù)變形。

CX2 和CX3 號孔位于“U”字形路面左側(cè)，下部巖體中深部最大水平位移超過10 mm，巖體中位移大于“U”字形路面右側(cè)，表明巖體中水平方向位移速率不均勻，有加劇變形的趨勢。

其中CX2、CX3 和CX4 號孔位移最大值均超過10 mm，而CX1 號孔位移最大值小于5 mm。分析原因認為，CX3 和CX4 號孔緊鄰采空區(qū)上部裂縫附近，持續(xù)的變形結(jié)果表明采空塌陷將進一步加劇山體變形。CX1 和CX2 號孔位于采空區(qū)北側(cè)附近，但CX2 號孔位于“U”形路面西側(cè)上方，受近垂直切坡的影響，巖體位移較大，而CX1 號孔位于“U” 形路面東側(cè)，該處地勢較平緩，受采空區(qū)影響較小。

3.2 地表變形特征

擋墻或路面沉降（監(jiān)測點編號X01～X13）取“-”，坡面水平面位移（方向E）取“+”，部分監(jiān)測點地表水平位移結(jié)果見圖6。統(tǒng)計結(jié)果表明，地表水平位移大部分超過50 mm，變形量大于80 mm 的點有3 個（B4、B11 和B15），最大位移點主要集中在“U”字形底部（路面180°大拐彎處），最大變形速率約為0.4 mm/d；變形量在70～80 mm 之間的點有10個；變形量在60～70 mm 之間的點有8 個；變形量在50～60 mm 之間的點有8 個；變形量小于50 mm的點有3 個。擋墻頂部最大沉降量（X08）超過40 mm，該處為擋墻高度最大處（10 m）。結(jié)合擋墻裂縫（見圖2）監(jiān)測結(jié)果，發(fā)現(xiàn)裂縫寬度隨時間的推移持續(xù)增大，最大為13 mm，且沒有收斂趨勢。

圖6 地表位移和路面沉降監(jiān)測結(jié)果Fig. 6 Monitoring results of surface displacement and pavement settlement

結(jié)合氣象數(shù)據(jù)分析，在調(diào)查期間，發(fā)生過多次強降雨事件，2022 年3、4 月份總降雨量均超過160 mm，其中3 月20 日和21 日降雨量分別為28 和45 mm，4 月13 日一天的降雨量達52 mm，分析降雨量與山體變形關(guān)系可以發(fā)現(xiàn)，強降雨事件并沒有導(dǎo)致山體變形突變的情形發(fā)生。

根據(jù)連續(xù)監(jiān)測數(shù)據(jù)的變形趨勢與典型蠕變模型曲線[17-20]進行比對來反映滑坡變形所處的階段。典型蠕變模型一共分為3 個階段：初始蠕變階段、等速蠕變階段和加速蠕變階段，一般巖體變形達到加速蠕變階段時表明滑坡災(zāi)變即將發(fā)生。將圖6 中位移結(jié)果與典型蠕變模型曲線進行對比，發(fā)現(xiàn)陽山滑坡體目前正處于等速蠕變階段，即位移速率基本不變，位移量則不斷增大。

綜合變形監(jiān)測結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)：1）調(diào)查區(qū)地面變形明顯，處于等速蠕變階段；2）地面沉降主要發(fā)生在地基填土厚度較大處，填土厚度越大，沉降越明顯，且有明顯的不均勻沉降；3）東側(cè)擋墻地基不均勻沉降導(dǎo)致?lián)鯄w垂直方向拉裂破壞，由于擋墻外側(cè)坡面（東側(cè)）向外發(fā)生位移，導(dǎo)致?lián)鯄τ袃A倒趨勢（墻背與土體間發(fā)生拉裂）。

綜合監(jiān)測結(jié)果發(fā)現(xiàn)，CX3、CX4 號點（1-1’剖面附近）距離東側(cè)采空區(qū)最近，巖體發(fā)生的最大位移達14 mm。片石擋墻頂最接近采空塌陷區(qū)的X08 號點沉降超過40 mm，是所有地表沉降監(jiān)測點中最大者，鄰近采空區(qū)地表最大水平位移超過80 mm。故推測采空區(qū)塌陷對邊坡變形影響較大。

4 滑坡變形對采空區(qū)的響應(yīng)

4.1 采空區(qū)對邊坡的影響

自2020 年開始，調(diào)查區(qū)“U”形路面東西擋墻開始出現(xiàn)地表沉降、開裂現(xiàn)象，當(dāng)時下部和上部山體表面尚未發(fā)現(xiàn)明顯的裂縫。2021 年夏天，墻身開裂加劇，墻背與填土之間產(chǎn)生拉裂縫，為了安全在裂縫內(nèi)填充了素混凝土。分析墻背拉裂縫的產(chǎn)生有兩種可能：1）墻身抗傾覆穩(wěn)定性不夠；2）擋墻地基不穩(wěn)定，發(fā)生向山體傾向方向的位移?，F(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)墻后土體與墻體之間脫離、墻頂開裂且地基發(fā)生不均勻沉降（見圖7（a）和（b）），表明墻后土壓力降低，但墻體開裂和沉降仍呈上升趨勢，故分析認為由于墻后土壓力過大導(dǎo)致抗傾覆穩(wěn)定性不足的可能性小于地基不穩(wěn)定導(dǎo)致穩(wěn)定性下降的可能性。

2020 年以來，消防通道路塹邊坡發(fā)生過多起滑動破壞事件，如“U”形路面東側(cè)邊坡上部厚度約2 m的碎石坡積土中發(fā)生滑坡，規(guī)模小、影響程度低，“U”形路面西側(cè)，坡頂?shù)亓芽p東側(cè)坡面發(fā)生巖石崩塌事件（見圖7（c）和（d））。2021 年11 月份擋墻以東采空區(qū)周邊出現(xiàn)地裂縫，至2022 年5 月份裂縫寬度雖變化不大，但兩側(cè)錯動距離不斷增大，最大超過150 cm，表明采空區(qū)發(fā)生塌陷。在此期間片石擋墻表面裂縫寬度增大15 mm 以上。同期坡頂產(chǎn)生拉裂縫，與下部裂縫不同的是，坡頂裂縫寬度不斷增大至60 cm，但上、下錯動距離不大。兩處裂縫同步發(fā)展，推測跟山體整體變形有關(guān)。

圖7 擋墻變形、開裂Fig. 7 Deformation and cracking of retaining wall

結(jié)合取樣結(jié)果，鉆孔揭示在標(biāo)高197～200 m之間，巖體極為破碎，深部位移監(jiān)測結(jié)果表明該處水平位移量較大（>14 mm），位移方向指向山體下部采空區(qū)，根據(jù)這一結(jié)果，分析認為山體變形受下部采空區(qū)塌陷影響，坡體下部側(cè)向支撐減弱，導(dǎo)致山體發(fā)生向下的位移。

4.2 邊坡變形發(fā)展趨勢分析

目前東側(cè)高嶺土礦采空區(qū)深度一般在-70～-100 m 之間，已有塌落區(qū)邊界距離本次調(diào)查區(qū)東側(cè)擋墻水平距離約100 m，為了分析采空區(qū)對本次調(diào)查區(qū)邊坡的影響，這里采用有限元法（Phase 軟件）對礦山開采后對邊坡的穩(wěn)定性影響進行分析。

選取如圖3 所示剖面為研究對象，建立有限元幾何模型見圖8，模型右側(cè)邊界以山體最高峰（調(diào)查區(qū)西側(cè)）處標(biāo)高（321 m）為準(zhǔn)，左側(cè)（調(diào)查區(qū)東側(cè)）以較平坦的地面（標(biāo)高110 m 左右）為界，模型總長度為1 066 m，總高度為650 m，采用三角形6結(jié)點單元。

圖8 有限單元模型示意圖Fig. 8 Finite element model

模擬分析分為兩步進行[21-23]：1）對自然山體條件下的地應(yīng)力進行模擬；2）對礦山開挖后的山體變形進行模擬，考慮采空區(qū)塌陷問題。

對模型左、右兩側(cè)水平方向位移進行約束，模型底部水平和垂直方向的位移同時被約束。各地層材料按均質(zhì)各向同性考慮，材料力學(xué)模型考慮彈塑性型，屈服準(zhǔn)則采用莫爾-庫倫強度準(zhǔn)則（M-C 準(zhǔn)則），材料參數(shù)見表2，其中，中風(fēng)化巖體按Ⅲ級巖體考慮，強風(fēng)化巖體按Ⅳ級巖體考慮。初始位移場模擬中對采空區(qū)巖體按Ⅲ級巖體考慮。在第2 步模擬時，水平范圍內(nèi)對礦山設(shè)計的采空區(qū)塌陷邊界、開采巷道以上垂直范圍內(nèi)的巖體全部按強風(fēng)化處理，采空塌陷區(qū)巖體按Ⅳ級巖體考慮。

表2 巖土物理力學(xué)參數(shù)Tab.2 Physical and mechanical parameters of rock and soil

計算得礦山開采后的山體水平位移見圖9，可以看出，礦山開采后隨著塌落區(qū)范圍不斷擴大，導(dǎo)致山體發(fā)生水平位移的范圍也逐漸增大，最大可能影響至山頂附近，采空塌陷區(qū)形成后坡面水平位移增大約53 mm，最大位移范圍位于本次調(diào)查“U”形路面西側(cè)，這與地表位移監(jiān)測結(jié)果一致。故監(jiān)測和計算結(jié)果均表明，下部采空區(qū)塌陷對上部邊坡穩(wěn)定性影響較大，本次調(diào)查區(qū)范圍處于礦山開采影響范圍內(nèi)，采空區(qū)塌陷后山體下部側(cè)向支撐減弱，相當(dāng)于坡腳被開挖卸荷，必然引起上部山體側(cè)向變形。

圖9 山體水平位移等值線Fig. 9 Contour of mountain horizontal displacement

結(jié)合地表變形監(jiān)測結(jié)果，陽山東側(cè)消防通道處邊坡變形呈加劇趨勢，隨著采空區(qū)塌陷程度和范圍增大也必然不斷增大，下部采空區(qū)的擴展必然引起上部山體的響應(yīng)。調(diào)查區(qū)附近已經(jīng)發(fā)生過小規(guī)模的滑坡事件，對比地形、地貌、地質(zhì)條件，表明本次調(diào)查區(qū)域范圍內(nèi)也有發(fā)生大規(guī)?；碌目赡?。

5 結(jié)論及建議

根據(jù)對蘇州陽山東側(cè)山體地質(zhì)條件和變形監(jiān)測結(jié)果和穩(wěn)定性分析，可得到如下結(jié)論：

1）蘇州陽山東側(cè)消防通道所處邊坡巖體主要為強到中風(fēng)化凝灰?guī)r，降雨事件對邊坡變形和穩(wěn)定性的影響較小，受下部采空區(qū)塌陷影響，山體坡腳支撐減弱，易發(fā)生水平位移；

2）坡面水平位移最大超過80 mm，且地表各點位移速率不同，巖土體變形不協(xié)調(diào)，易導(dǎo)致巖土體破壞或滑坡事件發(fā)生，深部位移監(jiān)測結(jié)果表明，山體中發(fā)生水平位移的巖體深度超過30 m；

3）受邊坡變形影響，消防通道東側(cè)擋墻沉降或開裂，擋墻有發(fā)生傾倒破壞的可能；

4）目前山體處于等速蠕變階段，地表發(fā)生多處小型滑坡或巖石崩塌現(xiàn)象，如不控制邊坡變形，巖土體位移達到加速蠕變階段后易發(fā)生災(zāi)變。

5）在山體位移和采空區(qū)范圍不斷增大條件下，陽山東側(cè)前緣塌陷持續(xù)擴大，將對山體穩(wěn)定性產(chǎn)生較大威脅，需進一步加強監(jiān)測。建議對“U”字形消防通道上、下部巖體采取錨固或增設(shè)抗滑樁以保證道路安全，對地表裂縫進行回填以防地表水下滲加劇滑坡，對采空上部巖體進行加固后可繼續(xù)開采。