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        基于電光調(diào)制技術(shù)的脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)方法

        2023-04-06 09:18:36王淞宇齊萬泉
        宇航計測技術(shù) 2023年1期
        關(guān)鍵詞:測量

        彭 博,王淞宇,齊萬泉,何 巍,2

        (1.北京無線電計量測試研究所,北京100039;2.計量與校準(zhǔn)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京100039)

        1 引言

        脈沖場強(qiáng)廣泛應(yīng)用于脈沖雷達(dá)、相控陣?yán)走_(dá)、遙測等領(lǐng)域,是表征其性能的一項基本指標(biāo)[1]。脈沖場強(qiáng)的校準(zhǔn)結(jié)果直接影響電磁環(huán)境監(jiān)測準(zhǔn)確性和電子設(shè)備在電磁環(huán)境適應(yīng)性評估的可靠性。由于脈沖場強(qiáng)幅值通常在數(shù)千伏/米,超過了常規(guī)二極管檢波探頭量程(常規(guī)電場探頭測量范圍一般不超過1 200 V/m),另外常規(guī)電場探頭受限于其直流檢波特性,對不同占空比脈沖場測量結(jié)果差異很大,也無法準(zhǔn)確反映脈沖電場上升/下降時間、脈寬、占空比等時域信息[2,3]。為了滿足脈沖場強(qiáng)的校準(zhǔn)需求,亟需探索脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)的技術(shù)。

        從理論上推導(dǎo)了脈沖場強(qiáng)的產(chǎn)生機(jī)理,采用基于電光調(diào)制原理的鈮酸鋰光波導(dǎo)電場傳感技術(shù)對脈沖場強(qiáng)進(jìn)行校準(zhǔn),并對校準(zhǔn)不確定度進(jìn)行了評估,最后采用接收天線法對校準(zhǔn)結(jié)果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。研究結(jié)果可提供一種基于電光調(diào)制技術(shù)的脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)方法。

        2 脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)方法

        2.1 脈沖場強(qiáng)產(chǎn)生機(jī)理

        基于微波暗室標(biāo)準(zhǔn)場法[4],由脈沖源產(chǎn)生一個脈寬和占空比已知的脈沖調(diào)制信號,經(jīng)由脈沖功率放大器放大后饋入微波暗室中的發(fā)射天線,通過測量饋入天線口面的凈峰值功率和天線增益,可通過理論計算得出在天線輻射區(qū)域內(nèi)任意場點(diǎn)處的標(biāo)準(zhǔn)脈沖場強(qiáng),如圖1所示。

        圖1 脈沖場強(qiáng)產(chǎn)生機(jī)理圖Fig.1 Generation mechanism of pulse-modulation field

        在距離發(fā)射天線口面距離r處產(chǎn)生的脈沖峰值場強(qiáng)可由式(1)理論計算獲得:

        式中:Epeak——脈沖峰值場強(qiáng);Ppeak——饋入輻射天線的凈峰值功率;G——輻射天線的增益;r——輻射天線口面與接收場點(diǎn)距離。

        2.2 鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感校準(zhǔn)方法

        鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感法利用了鈮酸鋰(LiNbO3)晶體在外電場的作用下的電光效應(yīng),實(shí)現(xiàn)電磁場的測量[5],原理如圖2所示,包括可調(diào)諧激光器、保偏光纖/單模光纖、電光調(diào)制器、光探測器、信號處理電路等部分??烧{(diào)諧激光器發(fā)出的激光經(jīng)過保偏光纖進(jìn)入電光調(diào)制器。空間電磁場被電光調(diào)制器中天線接收,引起感應(yīng)電壓,此感應(yīng)電壓對傳輸于電光調(diào)制器中的光波進(jìn)行強(qiáng)度調(diào)制。被調(diào)制后的光經(jīng)單模光纖一路到達(dá)光探測器,經(jīng)光電轉(zhuǎn)換后,輸出的電信號反映出空間電場信號。

        圖2 鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感工作原理圖Fig.2 Principle of LiNbO3optic-waveguide sensor

        電光調(diào)制器是光波導(dǎo)傳感系統(tǒng)的核心器件,通常采用M-Z 干涉儀結(jié)構(gòu)[6],X 切Y 傳鈮酸鋰晶體形成的光波導(dǎo)M-Z 干涉儀結(jié)構(gòu)如圖3所示。

        圖3 電光調(diào)制器結(jié)構(gòu)圖Fig.3 Structure diagram of electro-optic modulator

        假設(shè)輸入光功率為Pin,則傳感器輸出光功率Pout為:

        式中:E——外部電場強(qiáng)度;qE——光學(xué)探頭在電場E作用下產(chǎn)生的相位變化;Φ——光學(xué)偏置即電光調(diào)制器工作點(diǎn)。

        當(dāng)Φ=π/2 時,式(2)可寫成:

        并且在qE?1 時,輸出光功率Pout和被傳感電場E近似成線性關(guān)系:

        鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感校準(zhǔn)方法原理如圖4所示,發(fā)射天線輻射到空間的脈沖場強(qiáng)由光波導(dǎo)傳感器接收,其輸出功率Pout經(jīng)光探測器后以感應(yīng)電壓U的形式呈現(xiàn)。接收到的峰值場強(qiáng)Epeak與鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感器天線系數(shù)AF接收到的峰值電壓Upeak之間的關(guān)系同式(5),由X,Y,Z 三個軸向的場強(qiáng)合成:

        圖4 鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感校準(zhǔn)方法原理圖Fig.4 Schematic diagram of calibration method based on LiNbO3 optic-waveguide sensor

        各軸向的峰值電壓Upeak可通過頻譜儀直接讀出;各軸天線系數(shù)AF可以通過查閱產(chǎn)品手冊或用標(biāo)準(zhǔn)場法標(biāo)定;接收的脈沖場強(qiáng)的脈寬、占空比和上升/下降時間可以通過數(shù)字示波器讀取。

        2.3 實(shí)驗(yàn)布置及測試結(jié)果

        選取S 頻段典型頻點(diǎn)3 GHz,采用鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感法對脈沖場強(qiáng)進(jìn)行校準(zhǔn)。發(fā)射天線和鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感器距離1 m,通過調(diào)節(jié)信號源分別產(chǎn)生占空比1 %~10 %的大功率脈沖場強(qiáng),由頻譜儀讀取光波導(dǎo)探頭接收到的峰值電壓Upeak-x,Upeak-y和Upeak-z,3 GHz 頻率下3 kV/m 脈沖場強(qiáng)測量結(jié)果如圖5所示。

        根據(jù)式(5)可以計算出脈沖峰值場強(qiáng)Epeak,結(jié)果如表1所示,其中場強(qiáng)測量偏差δ可由式(6)表示,其中ET為光波導(dǎo)傳感器測量場強(qiáng)值,E0為理論計算脈沖場強(qiáng)標(biāo)準(zhǔn)值[7]:

        表1 脈沖峰值場強(qiáng)校準(zhǔn)結(jié)果Tab.1 Calibration result of pulse-modulation peak field

        從表1 可以得出,在占空比1 %,5 %和10 %條件下脈沖場強(qiáng)峰值測量線性差異最大分別為1.2 dB,0.9 dB 和0.6 dB。占空比越大,光波導(dǎo)探頭對能量的采集越準(zhǔn)確,場強(qiáng)測量偏差越小。

        為驗(yàn)證鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感器接收脈沖場與脈沖場發(fā)生系統(tǒng)輸出脈沖場的一致性,需要對脈沖場強(qiáng)的脈沖周期、脈寬、占空比和上升/下降時間進(jìn)行測量。按圖4所示,光波導(dǎo)傳感器接收到的脈沖信號經(jīng)過檢波器檢波后接入數(shù)字示波器,由數(shù)字示波器讀取脈沖時域參數(shù)。脈沖源輸出中心頻率3 GHz,脈沖周期1 000 μs、脈寬10 μs/100 μs時數(shù)字示波器的測量結(jié)果如圖6所示。接收信號脈沖周期為1 000 μs,脈寬9.988 μs/占空比1 %,脈寬99.98 μs/占空比10 %,最大上升/下降時間73.29 ns/32.53 ns 均小于100 ns,與信號源輸出一致。

        圖6 脈沖周期、脈寬、占空比和上升/下降時間測量圖Fig.6 Measurement results of pulse period,pulse width,duty cycle and rising/falling time

        2.4 校準(zhǔn)不確定度評定

        脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)的參數(shù)是頻率響應(yīng)偏差,其數(shù)學(xué)模型同式(6)。式中各分量互不相關(guān),場強(qiáng)的相對合成方差為:

        脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)不確定度的來源主要由以下幾方面組成:

        1)饋入發(fā)射天線的凈峰值凈功率引入的不確定度u1;

        2)發(fā)射天線增益測量引入的不確定度u2;

        3)發(fā)射天線口面到接收點(diǎn)距離測量引入的不確定度u3;

        4)線纜衰減引入的不確定度u4;

        5)天線阻抗失配引入的不確定度u5;

        6)非理想的暗室環(huán)境(反射)引入的不確定度u6;

        7)光波導(dǎo)傳感器的天線系數(shù)引入的不確定度u7;

        8)接收端峰值功率測量引入的不確定度u8;

        9)重復(fù)性測量引入的不確定度u9。

        通過式(8)可以得到合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度u,具體評定結(jié)果如表2所示。

        擴(kuò)展不確定度U為:U=2u=21.8%(k=2),約為1.7 dB(k=2)。

        2.5 不確定度實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

        為驗(yàn)證鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感法測量不確定度的可靠性,在(1~3)kV/m 峰值場強(qiáng)@3 GHz,用接收天線法對峰值場強(qiáng)測試結(jié)果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,如表3所示。

        接收天線法的擴(kuò)展不確定度U1=2.0 dB(k=2),鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感法的擴(kuò)展不確定度U2=1.7 dB(k=2),比對結(jié)果最大差值的絕對值為占空比1 %時1 kV/m 峰值場強(qiáng)的測量值,最大偏差值為1.5 dB,測量結(jié)果的最大差值不大于下式計算結(jié)果:,比較結(jié)果滿足要求[8]。

        3 結(jié)束語

        通過對脈沖場強(qiáng)的產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了理論分析和計算,提出了一種基于電光調(diào)制技術(shù)的鈮酸鋰光波導(dǎo)傳感方法對脈沖場強(qiáng)進(jìn)行校準(zhǔn)。通過評定脈沖場強(qiáng)測量不確定度,采用接收天線法對測量結(jié)果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,可以進(jìn)一步拓展脈沖場強(qiáng)校準(zhǔn)領(lǐng)域的技術(shù)儲備,進(jìn)而滿足沖場強(qiáng)參數(shù)的量值溯源需求。

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