孔 麟,黃 磊
(西北電力設(shè)計院有限公司,西安 710075)
渡槽是調(diào)水、輸水的重要構(gòu)筑物之一,其結(jié)構(gòu)具有頂部質(zhì)量大的特點。地震時確保渡槽安全可靠也尤顯重要。一般情況,把渡槽內(nèi)的水體作為附加質(zhì)量,附加到槽體內(nèi)進行地震反應(yīng)分析。該假定忽略了水體晃動及水體與渡槽的相互作用,與實體工況存在一定的差異。本文結(jié)合某工程的渡槽,采用有限元程序進行分析,分析時考慮水體晃動,地震波沿渡槽長度方向一致輸入和考慮行波效應(yīng),波速采用不同的數(shù)值。計算地震時渡槽的應(yīng)力響應(yīng)。
本文選取一段調(diào)水工程中的超長典型渡槽結(jié)構(gòu)進行地震反應(yīng)分析,渡槽跨度50 m,槽內(nèi)馬蹄形,渡槽端跨及跨中截面如圖1、圖2 所示,渡槽結(jié)構(gòu)及水體的有限元模型如圖3、圖4 所示。
圖1 渡槽端部截面
圖2 渡槽跨中的截面
圖3 結(jié)構(gòu)有限元模型
圖4 水體有限元模型
槽體材料為C60 砼,密度為2500 kg/m3,彈性模量為3.6×104MPa,泊松比為0.167;槽墩材料為C30 砼,密度為2500 kg/m3,彈性模量為3.0×104MPa,泊松比為0.167;水體密度為1000 kg/m3,黏性系數(shù)為μ=1.435×10-3Pa·s。
本文選擇二類場地類別的El Centro 波和Taft波人工合成的位移波,波形圖如圖5、圖6 所示。地震波順槽輸入,分別考慮一致輸入和行波效應(yīng),波速分別為50、100、200、300、400 m/s;槽內(nèi)水深高度分別為0、3.5、3.75、4、4.25、4.5 m。
圖5 El Centro 位移波形
圖6 Taft 位移波形
渡槽內(nèi)水體在地震作用下會產(chǎn)生大幅晃動,這種晃動會直接影響渡槽結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布。表1—表4 分別給出地震波一致輸入和不同波速情況下,結(jié)構(gòu)在不同水深情況下跨中和端跨截面第一主應(yīng)力值。
表1 在不同El Centro 位移波波速激勵下跨中截面第一主應(yīng)力
表2 在不同El Centro 位移波激勵下端跨截面第一主應(yīng)力
表3 在不同Taft 位移波波速激勵下跨中截面第一主應(yīng)力
表4 在不同Taft 位移波波速激勵下端跨截面第一主應(yīng)力
由表1—表4 可知:在El Centro 位移波和Taft位移波激勵作用下,跨中、端跨截面第一主應(yīng)力隨著輸入地震波波速增大有增大的趨勢,但一致輸入情況下截面第一主應(yīng)力的數(shù)值有所減小。這是因為當輸入的地震波速越小,槽墩受到激勵間隔的時間就越大,渡槽兩端的相對位移就越大,這樣會使結(jié)構(gòu)與槽內(nèi)水體產(chǎn)生劇烈的相互作用,槽內(nèi)水體會給結(jié)構(gòu)提供很大的阻尼,吸收地震所生產(chǎn)的能耗,降低結(jié)構(gòu)在地震中的應(yīng)力響應(yīng)。
渡槽內(nèi)水體在地震激勵的作用下會產(chǎn)出大幅晃動,這種晃動對渡槽結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布產(chǎn)生了重大的影響。由于篇幅有限,本文僅給出渡槽水深3.5 m,El Centro 位移波一致輸入跨中的第一主應(yīng)力云線圖和波速300 m/s 端跨的第一主應(yīng)力云線圖,結(jié)果如圖6、圖7 所示。由第一主應(yīng)力等值線圖可知,跨中底板及板角和端跨底板及槽壁均產(chǎn)生了較大的拉應(yīng)力,拉應(yīng)力超過砼允許應(yīng)力時,使混凝土產(chǎn)生裂縫,造成結(jié)構(gòu)破壞。因此,在實際的工程中,在跨中及端跨的相關(guān)位置增加配筋,以確保渡槽在地震時正常使用。
圖6 一致輸入(水深3.5 m)
圖7 輸入波速300 m/s(水深3.5 m)
本文考慮流固耦合下的渡槽的地震分析,通過地震位移波的多點和一致輸入進行計算,研究結(jié)果表明:
1)渡槽跨中、端跨截面均產(chǎn)生了較大的拉應(yīng)力,因此工程中在相應(yīng)位置應(yīng)增加配筋,以確保渡槽在地震時的正常使用;
2)考慮流固耦合下的渡槽的地震分析,使模型與工程實體更為接近,計算結(jié)果與實際吻合度更高;
3)地震時,水體會產(chǎn)生阻尼效應(yīng),減弱地震響應(yīng),因此,水體耦合對結(jié)構(gòu)起到一定的保護作用;
4)對于高烈度區(qū)域,采用流固耦合方法進行渡槽的抗震計算十分必要。