靳志龍

（國(guó)家能源集團(tuán)神華神東煤炭集團(tuán)有限責(zé)任公司 布爾臺(tái)煤礦，內(nèi)蒙古 鄂爾多斯 017000）

隨著綜合機(jī)械化水平的提高，煤層采高不斷加大，神東礦區(qū)綜采工作面開采高度達(dá)到8.8 m，大幅提高了單面的生產(chǎn)效率[1-2]。煤層開采后引起上覆巖層移動(dòng)與破壞，覆巖破壞發(fā)育的高度對(duì)礦井水災(zāi)害治理和水資源的保護(hù)具有重要意義[3-5]。伴隨工作面采放高度的加大，誘導(dǎo)上覆頂板巖層垮落和斷裂“兩帶”高度破壞范圍非線性的遞增，對(duì)于富水覆巖綜放工作面來說，采空區(qū)上覆巖層導(dǎo)水?dāng)嗔褞б坏┎懊簩由细埠畬?，?huì)誘發(fā)富水區(qū)水體異常涌入回采工作面，形成礦井水災(zāi)害[6-10]。

神東礦區(qū)各大礦井開采強(qiáng)度逐漸加大，首采煤層已基本開采殆盡，煤炭資源的勘探和開采向下組煤層推進(jìn)。上組煤開采形成的采空區(qū)富集了大量的采空區(qū)積水，尤其是下組煤層為厚或特厚煤層的綜采或綜放開采過程中，采場(chǎng)頂板覆巖產(chǎn)生裂隙和斷裂范圍促使基巖含水層與采空區(qū)積水溝通，大幅增加了突水災(zāi)害發(fā)生的概率和強(qiáng)度，同時(shí)，下組煤煤層頂板直接充水的巨厚層狀河道沉積富水砂巖發(fā)育，在開采條件下上述2 個(gè)因素的疊加效應(yīng)是威脅礦井安全的主要因素。

針對(duì)上述致災(zāi)問題，多數(shù)礦采用常規(guī)的探放水鉆孔施工，進(jìn)行密集的富水區(qū)域的超前疏排治理，常常因?yàn)閷?duì)富水區(qū)域探測(cè)精度較低，而造成疏放水工程布置方案偏差，難以有效疏放富水區(qū)域，甚至引發(fā)后續(xù)礦井突水水害，從而導(dǎo)致鉆探投入工程量大而治理效果差，造成人力、物力投入的浪費(fèi)，增加投入成本。針對(duì)上述問題，以典型礦井布爾臺(tái)煤礦為研究對(duì)象開展研究，以保障礦井工作面的安全高效回采。

1 礦井概況

1.1 礦井開采條件

礦井采用斜井、立井綜合開拓方式，分3 個(gè)水平開采，一水平標(biāo)高+1 050.0 m，開采1-2上、1-2、2-2、2-2下4 層煤；二水平標(biāo)高+1 016.0 m，開采3-1、4-2上、4-23 層煤；三水平標(biāo)高+922.0 m，開采4-3、5-2、5-2下3 層煤，目前開采一水平二盤區(qū)2-2煤（3.4 m）、三盤區(qū)1-2上煤（2.98 m）和二水平二盤區(qū)4-2上煤（6.5 m）。礦井布置有2 個(gè)綜放工作面和1 個(gè)綜采工作面，6個(gè)掘進(jìn)工作面，綜放采用長(zhǎng)壁式采煤方法，綜合機(jī)械化放頂煤采煤工藝，全部垮落法管理頂板；綜采采用長(zhǎng)壁式采煤方法，綜合機(jī)械化一次采全高采煤工藝，全部垮落法管理頂板；掘進(jìn)工作面均采用掘錨機(jī)一次切割成巷，同時(shí)由掘錨機(jī)上4 個(gè)頂錨鉆臂完成巷道頂支護(hù)，由2 個(gè)側(cè)向鉆臂配合兩臂錨桿機(jī)完成巷道幫支護(hù)，切割煤炭通過掘錨機(jī)運(yùn)輸機(jī)運(yùn)至梭車上，由履帶式轉(zhuǎn)載破碎機(jī)完成破碎、轉(zhuǎn)載工序，經(jīng)帶式輸送機(jī)運(yùn)出。

1.2 礦井水文地質(zhì)特征

布爾臺(tái)煤礦含水層組劃分如圖1。

圖1 布爾臺(tái)煤礦含水層組劃分Fig.1 Division of aquifer groups in Buertai Coal Mine

布爾臺(tái)煤礦含水層主要有5 層，自上而下分別為：表層的松散巖類-半膠結(jié)巖類孔隙潛水含水層組、白堊系志丹群碎屑巖類裂隙潛水-微承壓水含水層組、侏羅系直羅組碎屑巖類裂隙承壓水含水層組、侏羅系延安組碎屑巖類裂隙承壓水含水層組和三疊系延長(zhǎng)組碎屑巖類裂隙承壓水含水層組。

1.2.1 含水層

1）松散巖類孔隙含水層。由于礦井各可采煤層與該含水層間距較大，因此對(duì)礦井充水影響不大，含水層劃分不作為礦井含水巖段考慮。

2）碎屑巖類裂隙-孔隙水。①第I 含水巖段：主要是志丹群各種粒級(jí)的砂巖、含礫粗砂巖及礫巖夾粉砂巖，水位標(biāo)高1 291.98～1 304.08 m，單位涌水量為0.005 3～0.055 2 L/（s·m），滲透系數(shù)為0.012 2～0.053 1 m/d，富水性和導(dǎo)水性均較差；②第II 含水巖段：主要為直羅組碎屑巖，水位標(biāo)高1 250～1 302 m，單位涌水量為0.008 0～0.016 2 L/（s·m），滲透系數(shù)為0.002 30～0.047 300 m/d，富水性和導(dǎo)水性均較差；③第III 含水巖段：主要為延安組煤系地層，2-2煤平均厚度3.4 m，4-2煤平均厚度6.0 m，含水層水位標(biāo)高1 258.85～1 324.68 m，單位涌水量為0.002 30～0.029 21 L/（s·m），滲透系數(shù)為0.001 10～0.036 10 m/d，為礦井直接充水層，富水性較弱；④第IV 含水巖段：延安組底部到延長(zhǎng)組上部中粗粒砂巖，地下水位標(biāo)高1 293.28 m，單位涌水量為0.006 16 L/（s·m），滲透系數(shù)為0.024 9 m/d，富水性總體微弱。

1.2.2 隔水層

1）第1 隔水層。位于侏羅系直羅組頂部，厚度0～48.06 m，平均27 m 左右，分布范圍廣，隔水性好。

2）第2 隔水層。位于延安組Ⅲ段頂部，即1 煤組頂部，厚度0～68.00 m，平均16.27 m，分布范圍廣，隔水性能較好。

3）第3 隔水層。主要指延安組第1 巖段5-2煤層底部，厚度0～20.09 m，平均6.73 m，層位較穩(wěn)定，分布較廣，隔水性能較好。

1.3 礦井涌水量特征

通過對(duì)地面、井下建立的水文孔、大氣降水以及井下巷道、采空區(qū)面積、水文動(dòng)態(tài)觀測(cè)系統(tǒng)和礦井涌水量的觀測(cè)統(tǒng)計(jì)，自2018 年以后涌水量隨采空區(qū)面積增加逐漸增大，由2018 年的530 m3/h 增長(zhǎng)到2019 年的536 m3/h，以及2020 年的552 m3/h 和2021 年的559 m3/h，礦井的涌水量隨著采空區(qū)面積和開拓巷道的增大以及原煤產(chǎn)量的增加而增大。近幾年礦區(qū)降雨量相對(duì)減少，涌水量與降水量相互關(guān)系不明顯，此外，含水層的補(bǔ)給能力等因素也對(duì)涌水量有一定影響。

2 采掘擾動(dòng)富水疊加致災(zāi)機(jī)理

2.1 致災(zāi)機(jī)理現(xiàn)場(chǎng)探測(cè)

為揭示富水疊加致災(zāi)機(jī)理，分析布爾臺(tái)煤礦4-2煤頂板“三帶”發(fā)育特征，采用地面地質(zhì)鉆探、鉆井巖心精細(xì)編錄、鉆孔沖洗液消耗、水位變化觀測(cè)和孔內(nèi)窺視“三帶”探測(cè)等方法確定導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц叨萚11-12]。綜合井下-地面聯(lián)合物探微震監(jiān)測(cè)與井下實(shí)際礦井涌水量的變化情況，進(jìn)行“三帶”探測(cè)[13-16]。結(jié)合導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ш涂迓鋷в?jì)算公式，定量判識(shí)“兩帶”發(fā)育情況[17-18]。因探測(cè)鉆孔穿過2-2煤采空區(qū)后，鉆孔沖洗液漏失量和鉆孔水位無法觀測(cè)，利用彩色鉆孔電視圖像對(duì)4-2煤采動(dòng)破壞高度進(jìn)行分析。鉆孔處22 煤底板距孔口344.10 m，4-2煤底板距孔口426.10 m。鉆孔沖洗液漏失量及其水位變化觀測(cè)如圖2，微震探查的導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц叨热鐖D3。

圖2 鉆孔沖洗液漏失量及其水位變化觀測(cè)（煤層埋深426.93 m）Fig.2 Observation on the leakage of drilling fluid and its water level change

圖3 微震探查的導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц叨菷ig.3 The height of water - conducting fault zone detected by micro-seismic

導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц叨扔?jì)算公式為：

式中：Hli為導(dǎo)水?dāng)嗔褞ё畲蟾叨?，m；H 為煤層頂板距離鉆孔孔口垂深，m；h 為斷裂帶頂點(diǎn)距離鉆孔孔口垂深，m；W 為打鉆觀測(cè)時(shí)斷裂帶巖層的壓縮值，W=0.2M；M 為煤層采高，m。

經(jīng)計(jì)算，4-2煤回采期間重復(fù)采動(dòng)下導(dǎo)水?dāng)嗔褞Оl(fā)育高度為154.4 m。

分析可知，研究區(qū)重復(fù)采動(dòng)條件下，厚煤層綜放開采條件下（采高6.5 m 以上），煤層頂板導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц哌_(dá)100 m 以上，遠(yuǎn)超鄰近煤層層間距（75 m 左右）。隨著回采不斷進(jìn)行，易形成下組伏煤層頂板含水層與上覆采空區(qū)積水區(qū)的溝通疊加，造成工作面涌水量增大，對(duì)工作面安全生產(chǎn)構(gòu)成威脅。

2.2 致災(zāi)機(jī)理

42106 工作面傾向長(zhǎng)度309 m，走向長(zhǎng)度5 073.8 m，4-2煤采深420 m 左右，煤厚6.5 m 左右，工作面沿煤層走向方向回采，4-2煤上覆約75 m 處為2-2煤采空區(qū)。采用FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬，本構(gòu)模型為庫倫-摩爾塑性模型[19]。

工作面不同推進(jìn)距離時(shí)上覆巖層破壞塑性區(qū)分布如圖4。工作面不同推進(jìn)距離覆巖破壞規(guī)律如圖5。

圖4 工作面不同推進(jìn)距離時(shí)上覆巖層破壞塑性區(qū)分布Fig.4 Distribution of plastic zone failure of overlying strata at different advancing distances of working face

圖5 工作面不同推進(jìn)距離覆巖破壞規(guī)律Fig.5 Failure law of overlying strata at different advancing distances in working face

由圖4 可知：4-2煤工作面推進(jìn)至100 m 時(shí)，4-2煤塑性區(qū)與2-2煤采空區(qū)相溝通，繼續(xù)開挖，覆巖裂隙帶繼續(xù)擴(kuò)展，與2-2煤采空區(qū)產(chǎn)生疊加效應(yīng)，共同影響到上覆巖層的破壞及裂隙發(fā)育；重復(fù)開采覆巖破壞形態(tài)呈中間低、兩側(cè)高的“馬鞍形”形態(tài)，且隨工作面的持續(xù)推進(jìn)，采空區(qū)的范圍不斷擴(kuò)大，對(duì)采空區(qū)兩側(cè)拉伸應(yīng)力增加，所以在采空區(qū)兩側(cè)向覆巖深處的縱向拉剪破壞區(qū)增高，向外側(cè)發(fā)展的塑性區(qū)明顯加大。

由圖5 可知：4-2煤開采時(shí)，上覆已形成2-2煤采空區(qū)，采空區(qū)內(nèi)有不同程度積水；2-2煤與4-2煤層間距63～88 m，平均75 m，巖性主要為砂巖，局部富水性較強(qiáng)。因2-2煤導(dǎo)水?dāng)嗔褞Ц叨葹?9.4 m，4-2煤開采期間重復(fù)采動(dòng)下導(dǎo)水?dāng)嗔褞Оl(fā)育高度為158.52 m，說明4-2煤開采期間導(dǎo)水?dāng)嗔褞?huì)發(fā)育至2-2煤導(dǎo)水?dāng)嗔褞ы敹?，充分印證了采掘擾動(dòng)富水疊加災(zāi)害的存在，故4-2煤開采前須采取疏放水工程，疏放2-2 煤采空區(qū)積水和4-2煤頂板砂巖含水層水。

3富水危險(xiǎn)區(qū)分區(qū)探測(cè)

以富水區(qū)域精準(zhǔn)探測(cè)為對(duì)象，綜合采用鉆探、物探、地質(zhì)資料綜合分析，為超前區(qū)域疏排水害提供依據(jù)。布爾臺(tái)煤礦42202 工作面富水危險(xiǎn)區(qū)采用鉆探、物探和2-2煤底板起伏及采空區(qū)返水綜合研究回采煤層上覆富水區(qū)域。

3.1 探測(cè)原理

定向鉆機(jī)通過隨鉆測(cè)量系統(tǒng)實(shí)時(shí)測(cè)出孔底鉆具空間姿態(tài)參數(shù)，可實(shí)現(xiàn)鉆探軌跡的精準(zhǔn)控制，能夠區(qū)域化、精確探測(cè)富水區(qū)域。瞬變電磁法（TEM）是一種人工源的時(shí)間域電磁法，通過在地表用接收線圈或接地電極觀測(cè)該二次電磁場(chǎng)的空間和時(shí)間分布[20-22]。

2-2煤工作面回采期間每隔50～70 m 測(cè)量1 次工作面底板標(biāo)高，回采完畢后形成采空區(qū)底板等值線圖，通過觀察采空區(qū)密閉返水情況和密閉標(biāo)高可知采空區(qū)內(nèi)積水標(biāo)高，結(jié)合采空區(qū)底板等值線可知采空區(qū)內(nèi)積水面積、積水深度等參數(shù)，則積水量為：

式中：W 為積水量，m3；K 為充水系數(shù)，取0.3；Hw為平均積水深度，m；S 為采空區(qū)淹沒面積，m2；α 為煤層傾角，（°）。

3.2 綜合探測(cè)結(jié)果

4-2煤頂板富水區(qū)探查成果如圖6。

圖6 4-2 煤頂板富水區(qū)探查成果Fig.6 Exploration results of water-rich areas in 4-2 coal roof

使用ZDY3500JD 型膠輪式定向鉆機(jī)在42202工作面頂板開孔向2-2煤采空區(qū)低洼處施工9 個(gè)定向鉆孔，其中6 個(gè)鉆孔具有較大涌水量特征，證明2-2煤采空區(qū)內(nèi)有積水。通過前期對(duì)42202 工作面上覆2-2煤采空區(qū)的觀測(cè)可知，上覆采空區(qū)內(nèi)有16 處富水區(qū)域，預(yù)計(jì)積水量6.23 萬m3。使用V8 電法儀器，采用瞬變電磁法勘察42202 工作面水文地質(zhì)條件，發(fā)現(xiàn)3 個(gè)較大的富水異常區(qū)域。綜上可知，4-2煤上覆富水疊加區(qū)較多，工作面回采前必須提前采取防治水措施。。

4 超前疏排防治方法及工程實(shí)踐

4.1 超前疏排防治原理及方法

從42202 工作面兩巷道頂板向2-2煤采空區(qū)低洼處和4-2煤頂板富水區(qū)施工鉆孔，所有鉆孔終孔位置均為2-2煤采空區(qū)，鉆孔與2-2煤采空區(qū)貫通后疏放2-2煤采空區(qū)積水或4-2煤頂板富水區(qū)積水。鉆孔布置示意圖如圖7。

圖7 鉆孔布置示意圖Fig.7 Schematic diagram of drilling arrangement

疏放水工程以4-2煤頂板富水異常區(qū)和2-2煤采空區(qū)積水情況為依據(jù)，從4-2煤巷道頂板按設(shè)計(jì)開孔位置、仰角及方位角向2-2煤采空區(qū)低洼積水區(qū)或富水區(qū)施工。所有鉆孔由4-2煤巷道頂板向2-2煤采空區(qū)底板最低處施工，最后打透2-2煤采空區(qū)底板1 m。

4.2 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

布爾臺(tái)煤礦井田內(nèi)含煤地層為侏羅系延安組，共有可采煤層10 層，現(xiàn)回采2-2煤和4-2煤。42202工作面位于已采的42201 工作面東北方向，42203工作面西南方向，工作面推進(jìn)長(zhǎng)度4 485.2 m，工作面長(zhǎng)320 m，上覆有22202、22203 工作面采空區(qū)，此處2-2煤與4-2煤間層間距平均70 m。

42202 工作面疏放水工程在42202 切眼、42202輔運(yùn)巷、42202 運(yùn)輸巷、42203 輔運(yùn)巷設(shè)計(jì)疏放水鉆孔33 個(gè)，為保證疏放水效果，預(yù)留7 個(gè)鉆孔根據(jù)施工情況進(jìn)行補(bǔ)孔。

42202 工作面疏放水工程施工過程中嚴(yán)格按規(guī)定進(jìn)行了詳細(xì)記錄，全孔質(zhì)量要求達(dá)到設(shè)計(jì)要求，累計(jì)施工鉆孔44 個(gè)（后期補(bǔ)充設(shè)計(jì)4 個(gè)鉆孔），累計(jì)進(jìn)尺6 285.5 m，初始涌水量177 m3/h，現(xiàn)涌水量0 m3/h，累計(jì)疏放水量5.28 萬m3，與預(yù)計(jì)積水量接近，由于已施工的鉆孔涌水量逐漸減小，且經(jīng)過二次疏通涌水量仍無明顯變化，故認(rèn)為2-2煤采空區(qū)水和4-2煤上覆富水區(qū)積水得到了有效疏放。

5 結(jié) 語

1）4-2煤回采形成的導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育至2-2煤導(dǎo)水?dāng)嗔褞У捻敳?，因此?-2煤采空區(qū)積水為4-2煤回采期間的直接充水含水層。

2）通過地面“三帶”探查孔的地質(zhì)鉆探、巖心精細(xì)編錄、鉆孔沖洗液漏失量統(tǒng)計(jì)、鉆孔窺視以及數(shù)值模擬和相似材料物理模擬綜合研究，揭示了下組煤層回采過程中采掘擾動(dòng)上組煤采空區(qū)與煤層頂板富水相疊加的礦井水害致災(zāi)機(jī)理。

3）形成了井下-地面聯(lián)合地質(zhì)勘查+區(qū)域超前瞬變電磁勘探圈定富水異常區(qū)，井下針對(duì)異常區(qū)采用定向鉆探與常規(guī)鉆探相結(jié)合的技術(shù)，實(shí)現(xiàn)對(duì)頂板富水異常區(qū)與采空區(qū)積水區(qū)的精準(zhǔn)鉆探和超前疏放的區(qū)域治理模式。

4）通過應(yīng)用該模式對(duì)布爾臺(tái)煤礦典型工作面進(jìn)行了超前探查，圈定了16 處上覆采空區(qū)富水區(qū)和3處4-2煤頂板基巖富水異常區(qū)。通過定向鉆探與常規(guī)鉆探相結(jié)合的方式實(shí)現(xiàn)了對(duì)富水異常區(qū)的精準(zhǔn)超前疏放水治理，累計(jì)疏放水量5.28 萬m3，實(shí)現(xiàn)了4-2煤典型工作面的安全高效回采。