舒小敏， 米棟

(中國航發(fā)湖南動力機(jī)械研究所， 株洲 412002)

工程機(jī)械中存在廣泛的移動或滾動類接觸問題。常見的移動接觸有機(jī)床中直線導(dǎo)軌、移動導(dǎo)軌等，常見的滾動接觸有機(jī)車輪軌、軸承中滾動體等。相對運(yùn)動(移動或滾動)作用下產(chǎn)生循環(huán)接觸載荷，容易使接觸載荷影響區(qū)域內(nèi)會出現(xiàn)接觸疲勞現(xiàn)象(裂紋萌生與擴(kuò)展)。典型的如高速鐵路、普速鐵路和城市軌道交通中的輪軌滾動接觸疲勞，一直是研究中的技術(shù)難題之一[1]。此外工程實(shí)際中，由于兩個接觸體之間的相對運(yùn)動，接觸面間將由于摩擦而產(chǎn)生大量的熱，進(jìn)一步導(dǎo)致接觸表面的熱彈性變形和接觸損傷[2]。因此，接觸問題一直是研究關(guān)注的重點(diǎn)[3-7]。

不管是相對運(yùn)動導(dǎo)致的接觸損傷，還是循環(huán)載荷作用下導(dǎo)致的接觸疲勞，接觸應(yīng)力都是影響接觸損傷或接觸疲勞重要參數(shù)。求解相對運(yùn)動(移動/滾動)作用下的接觸應(yīng)力是研究接觸損傷或疲勞的基本條件。

工程實(shí)際中結(jié)構(gòu)復(fù)雜，常見接觸解算法有：有限元法[5]、邊界元法[6]、比例邊界有限元法[7]。以上3種方法，不管采用何種方法，由于接觸體之間相對運(yùn)動，即使最初采用的是匹配網(wǎng)格(接觸區(qū)兩接觸面節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng))，相對運(yùn)動(移動/滾動)后，節(jié)點(diǎn)將不再一一對應(yīng)，變?yōu)榉瞧ヅ渚W(wǎng)格。非匹配網(wǎng)格中不能保證全局平衡，可能會出現(xiàn)壓力波動問題[8]，影響接觸應(yīng)力計算精度。

減少壓力波動的直接方法是將非匹配網(wǎng)格變成匹配網(wǎng)格。在邊界元法接觸分析中，文獻(xiàn)[9]采用了可動節(jié)點(diǎn)法，可保證移動或滾動后節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng)。不過，由于相對位置的變化，積分單元中出現(xiàn)相距很近的兩節(jié)點(diǎn)將難以避免，在邊界積分中將引入奇異積分難題。在有限元法接觸分析中，文獻(xiàn)[10-12]采用了可變節(jié)點(diǎn)的單元，實(shí)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng)，并應(yīng)用到彈塑接觸性問題及大變形接觸問題中。比例邊界有限元法中，文獻(xiàn)[13-14]通過插入節(jié)點(diǎn)的方法在準(zhǔn)靜態(tài)接觸問題中實(shí)現(xiàn)節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng)，而文獻(xiàn)[15]采用自適應(yīng)網(wǎng)格法減少壓力波動。文獻(xiàn)[10-15]中的方法，目前還未推廣到移動或滾動接觸中。

相對運(yùn)動過程中，可能接觸區(qū)位置一直變化，為精確模擬接觸區(qū)應(yīng)力集中現(xiàn)象，則需對所有可能接觸區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格加密。以移動接觸問題為例，在移動過程中可能接觸區(qū)不斷變化。為精確模擬移動接觸過程中接觸區(qū)的應(yīng)力集中現(xiàn)象，需對移動過程中所有可能接觸區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格加密。而實(shí)際移動過程中，某一時刻的可能接觸區(qū)卻遠(yuǎn)小于所有可能接觸區(qū)，大范圍的網(wǎng)格加密影響計算效率、增加計算成本。

為解決移動或滾動滾動接觸中，非匹配網(wǎng)格引起的接觸壓力波動及避免在所有可能接觸區(qū)進(jìn)行網(wǎng)格加密，現(xiàn)采用網(wǎng)格更新法[16]保證接觸區(qū)網(wǎng)格一一對應(yīng)，并保證僅當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)網(wǎng)格需加密。為減少網(wǎng)格更新數(shù)量，本文研究采用邊界積分方程求解，這是由于邊界積分方程中僅邊界網(wǎng)格需離散[17-18]。為避免移動滾動后邊界積分重復(fù)計算，本文研究采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，推導(dǎo)出移動滾動前后時刻邊界積分方程的等價性，結(jié)果只需對更新的單元和節(jié)點(diǎn)進(jìn)行積分，其他積分可直接利用上一時刻的積分?jǐn)?shù)據(jù)?；谝陨戏椒?，本文研究提出二維移動滾動接觸問題解方法，并通過數(shù)值算例驗(yàn)證本文方法的有效性。

1 邊界積分方程的等價

1.1 邊界積分方程

對于彈性問題，在不考慮體力的情況下，每個體的邊界積分方程[17-18]為

P，Q∈Γ

(1)

式(1)中：uj和tj分別為位移和面力分量；Uij和Tij分別為位移和面力核函數(shù)或基本解；cij(P)為關(guān)于體邊界Γ布置系數(shù)矩陣；P、Q為物體邊界Γ上的點(diǎn)。

在二維(i，j=1，2)平面應(yīng)變問題中，位移和面力基本解對應(yīng)表達(dá)式為

(2)

(3)

式中：r為源點(diǎn)P到場點(diǎn)Q的向量；r為點(diǎn)P和Q之間的長度;n為場點(diǎn)Q處的外法向；ri和ni為向量r和n的在i方向的導(dǎo)數(shù)；δij為克羅內(nèi)克函數(shù)；G和v分別為剪切模量和泊松比，彈性問題中其值大小不變。

1.2 邊界積分方程等價

邊界積分方程等價，根據(jù)式(1)～式(3)要求源點(diǎn)P和場點(diǎn)Q之間的向量r無變化，同時Q處的外法向n不變。

如果坐標(biāo)系不變，即不同時刻采用相同的坐標(biāo)系。如圖1所示，按w角速度滾動的物體，在不同時刻，若均采用時刻a的xa-o-ya坐標(biāo)系，那么時刻a和時刻b比較，源點(diǎn)P到場點(diǎn)Q的向量r及場點(diǎn)Q處的外法向n均發(fā)生變化，邊界積分方程不等價。因此，b時刻需要重新計算邊界積分。

采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，即坐標(biāo)系隨物體一起旋轉(zhuǎn)，則可推導(dǎo)出邊界積分方程等價。即在圖1中a時刻采用坐標(biāo)系xa-o-ya，而b時刻采用坐標(biāo)系xb-o-yb，那么a和b時刻比較，源點(diǎn)P到場點(diǎn)Q之間的向量r沒有變化，且場點(diǎn)Q處的外法向n無變化。因此a時刻和b時刻邊界積分方程完全等價，b時刻的邊界積分可直接使用a時刻積分?jǐn)?shù)據(jù)。

對于移動體問題，在圖2中移動體以速度v0運(yùn)動，同樣采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，a時刻采用坐標(biāo)系xa-o-ya，而b時刻采用坐標(biāo)系xb-o-yb。由于無旋轉(zhuǎn)，坐標(biāo)系方向不變。a時刻和b時刻源點(diǎn)P到場點(diǎn)Q之間的向量r無變化，且場點(diǎn)Q處的外法向n無變化，因此a時刻和b時刻邊界積分方程完全等價。

圖1 不同時刻滾動示意圖Fig.1 Rolling diagrams at different moments

圖2 不同時刻移動示意圖Fig.2 Sliding diagrams at different moments

采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，如果網(wǎng)格離散相同，移動或滾動下一時刻則可利用上一時刻的邊界積分?jǐn)?shù)據(jù)，避免各時刻重新計算邊界積分。

2 接觸描述及坐標(biāo)更新

2.1 接觸點(diǎn)對法向坐標(biāo)定義

考慮如圖3所示兩接觸體邊界上的接觸點(diǎn)對，即a和b，接觸區(qū)的公共法向量定義為

(4)

式(4)中：EA、EB分別為接觸體A、B的楊氏模量；nA和nB為接觸點(diǎn)a、b處的法向量。

切向量τ可通過旋轉(zhuǎn)法向量90°得到。接觸點(diǎn)對由最近投影點(diǎn)決定。在本文研究中，剛度較小接觸體上的節(jié)點(diǎn)投影到另一剛度較大的接觸體上，更大剛度體的法向量用于決定最近投影點(diǎn)。公共法向量僅用于確定接觸區(qū)面力和位移的法向方向，并不用于確定最近投影點(diǎn)。

圖3 公共接觸法向量定義Fig.3 Definition of the common contact direction

2.2 無摩擦接觸約束

在無摩擦接觸中，可能接觸區(qū)只有非接觸和滑移接觸狀態(tài)存在。對于非接觸狀態(tài)，法向和切向面力均為零。

(5)

(6)

對于滑移接觸狀態(tài)，法向間隙為零，切向面力為零；此外節(jié)點(diǎn)對上的面力大小相等：

(7)

(8)

式中：uj和tj為加載后位移和面力，其中j=n,τ；A、B為對應(yīng)的接觸體；g為初始法向間隙。

2.3 坐標(biāo)更新

采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，即坐標(biāo)系隨物體一起旋轉(zhuǎn)，可保證單個體的邊界積分方程在移動或滾動前后時刻的等價性。不過在接觸問題中，需建立接觸約束關(guān)系如式(7)所示，而接觸約束關(guān)系的建立需要在一個統(tǒng)一的坐標(biāo)系下描述。因此，移動滾動后需對坐標(biāo)進(jìn)行更新。

2.3.1 移動坐標(biāo)更新

如圖2所示，若移動的距離為L，移動的單位方向向量為(vx，vy)，則移動后的點(diǎn)坐標(biāo)為初始坐標(biāo)值(x，y)加上其在移動方向的移動距離，坐標(biāo)值更新可表示為

(9)

2.3.2 定軸轉(zhuǎn)動坐標(biāo)更新

如圖4所示，假設(shè)點(diǎn)A繞圓心C轉(zhuǎn)動，坐標(biāo)(xc,yc)則點(diǎn)A相對于圓心C的坐標(biāo)為

(10)

式(10)中：R為定軸轉(zhuǎn)動半徑；α為點(diǎn)A相對于水平位置的夾角，如圖4所示。點(diǎn)A轉(zhuǎn)動θ角之后到達(dá)點(diǎn)A′的位置，它相對于圓心C的坐標(biāo)為

(11)

點(diǎn)A′相對于圓心C的坐標(biāo)可寫為

(12)

將(Rcosα，Rsinα)用點(diǎn)A的坐標(biāo)公式[式(10)]代替，則點(diǎn)A′相對于坐標(biāo)原點(diǎn)O的坐標(biāo)為

(13)

式(13)即為定軸轉(zhuǎn)動一定角度后點(diǎn)的坐標(biāo)值。只要知道定軸轉(zhuǎn)動中心、初始點(diǎn)坐標(biāo)及轉(zhuǎn)動角度，利用該公式就可進(jìn)行坐標(biāo)更新。

圖4 定軸轉(zhuǎn)動Fig.4 Fixed axis rotation

2.3.3 滾動坐標(biāo)更新內(nèi)容

滾動具有定軸轉(zhuǎn)動的特點(diǎn)又有移動，它等價于在定軸轉(zhuǎn)動基礎(chǔ)上再加上移動。滾動后的坐標(biāo)更新需結(jié)合式(9)和式(13)，坐標(biāo)更新公式為

(14)

3 網(wǎng)格更新及其積分計算

3.1 網(wǎng)格更新法

圖5為滾動接觸相鄰兩時刻的可能接觸區(qū)(陰影部分)。圖5(a)對應(yīng)上一時刻，可能接觸區(qū)為e。圖5(b)對應(yīng)當(dāng)前時刻，可能接觸區(qū)為f。從圖5(b)中可看出，當(dāng)前時刻是上一時刻點(diǎn)A′運(yùn)動到點(diǎn)A的狀態(tài)。在當(dāng)前時刻中，既存在當(dāng)前時刻的可能接觸區(qū)f，也存在上一時刻的可能接觸區(qū)e。

網(wǎng)格更新中，保證僅當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)網(wǎng)格需加密。因此對于當(dāng)前時刻，可能接觸區(qū)f的網(wǎng)格需要加密更新。同時當(dāng)前時刻中，上一時刻的可能接觸區(qū)e不再是可能接觸區(qū)，網(wǎng)格不需要加密處理。因此當(dāng)前時刻中，上一時刻的可能接觸區(qū)e的加密網(wǎng)格需變?yōu)橐话憔W(wǎng)格，網(wǎng)格需更新。

圖5 滾動前后接觸區(qū)域變化Fig.5 The changes in potential contact area after rolling

總之，網(wǎng)格更新就是將上一時刻可能接觸區(qū)的加密網(wǎng)格更新為一般網(wǎng)格；同時將當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)網(wǎng)格更新為加密網(wǎng)格。采用該方法后，僅當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)的網(wǎng)格進(jìn)行了加密。不會在移動或滾動多次后，網(wǎng)格不斷增加。

3.2 積分計算

采用網(wǎng)格更新法后，部分網(wǎng)格單元進(jìn)行了更新，即網(wǎng)格單元發(fā)生了變化，這些更新網(wǎng)格單元對應(yīng)的積分仍需重新計算。

首先，根據(jù)單元更新情況，將離散后的節(jié)點(diǎn)分為新節(jié)點(diǎn)和舊節(jié)點(diǎn)。舊節(jié)點(diǎn)的定義為：節(jié)點(diǎn)在單元中的位置沒有變化且與該節(jié)點(diǎn)相連的單元也無變化。其他不滿足舊節(jié)點(diǎn)定義的節(jié)點(diǎn)，則為新節(jié)點(diǎn)。為說明這一定義，用圖6進(jìn)行闡述。

在圖6所示的網(wǎng)格更新中，單元α和β更新為4個子單元α1、α2、β1和β2。更新后所有實(shí)心圓點(diǎn)為舊節(jié)點(diǎn)，新節(jié)點(diǎn)用空心圓點(diǎn)表示。節(jié)點(diǎn)P和Q位置雖然無變化，但與其相連的單元變化了。根據(jù)新舊節(jié)點(diǎn)定義，P和Q為新節(jié)點(diǎn)。

其次，根據(jù)新舊節(jié)點(diǎn)定義新舊單元。舊單元的定義為：全部為舊節(jié)點(diǎn)的單元。其他不滿足舊單元定義的單元為新單元。

采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，舊單元和舊節(jié)點(diǎn)對應(yīng)的積分系數(shù)可從上一時刻的積分?jǐn)?shù)據(jù)中提取。因此，網(wǎng)格更新后，只需重新計算新節(jié)點(diǎn)和新單元對應(yīng)的邊界積分。不過，并非所有時刻都存在著上一時刻。最初計算時，沒有上一時刻。因此，最初時刻中將所有的單元和節(jié)點(diǎn)全部定義為新單元和新節(jié)點(diǎn)，這時所有的單元都要進(jìn)行積分計算。通過此次計算，存儲相關(guān)積分?jǐn)?shù)據(jù)。以后時刻網(wǎng)格無變化，則可利用上一時刻的積分?jǐn)?shù)據(jù)，避免重復(fù)計算積分。

圖6 網(wǎng)格更新示意圖Fig.6 Schematic diagram of mesh updating

4 移動滾動接觸算法流程圖

圖7為本文移動滾動接觸問題解算法流程圖。接觸求解具體可參考文獻(xiàn)[6，19]，運(yùn)動是否終止為用戶輸入?yún)?shù)。

采用圖7中算法求解移動滾動接觸問題，主要優(yōu)勢如下：利用網(wǎng)格更新，保證僅當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)網(wǎng)格需加密，同時實(shí)現(xiàn)接觸區(qū)節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng)(匹配網(wǎng)格)，避免接觸區(qū)壓力波動問題[8]。此外采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，移動滾動前后時刻邊界積分方程等價，避免未更新網(wǎng)格移動滾動后積分重復(fù)計算。

圖7 移動滾動接觸算法流程圖Fig.7 Algorithm flowchart for sliding or rolling contact problems

5 數(shù)值算例

本節(jié)給出了兩個無摩擦數(shù)值算例，用于證明本文方法的有效性。第一個是移動Hertz接觸問題，另一個為滾動接觸問題。

5.1 移動Hertz接觸

如圖8所示，一個彈性半圓(半徑R=8 mm)在一個剛性體表面勻速移動。計算中取剛性體楊氏模量為彈性體楊氏模量的十萬倍，此時可完全等價為剛性體。幾何尺寸、邊界條件、楊氏模量E、泊松比μ和載荷p情況如圖8所示。

圖8所示的無摩擦問題，有解析解存在[4]。根據(jù)解析解，接觸半寬b的計算公式為

(15)

而接觸法向壓力pn的計算公式為

(16)

根據(jù)圖8中的材料及載荷參數(shù)，接觸半寬b=0.544 6 mm。本文方法和解析解對比如圖9所示。

雖然半圓向前移動了一段距離(L=1，2，3，4 mm)，但圖9中本文方法所有接觸壓力結(jié)果完全一

圖8 Hertz接觸問題Fig.8 Hertz contact problem

圖9 移動不同距離的接觸壓力圖Fig.9 Contact pressure plots with different sliding distances

致。這是由于另一接觸體為剛性體，在剛性體表面上移動，任意位置的接觸壓力是相同的。此外圖9中解析解和本文方法結(jié)果幾乎完全重合，表明在移動接觸問題中，本文網(wǎng)格更新法及邊界積分等價法的有效性及準(zhǔn)確性。

5.2 滾動接觸

如圖10所示，一個空心圓輪(半徑R=5 mm)在一個拱形基座上勻速滾動，幾何尺寸在圖10中給出。黑色實(shí)線空心圓輪對應(yīng)著初始時刻；紅色虛線圓輪對應(yīng)著滾動距離L=6 mm時的圓輪，此時模型對稱。兩接觸體的材料參數(shù)相同：楊氏模量E=2 000 MPa、泊松比μ=0.3。邊界條件為：基座兩底端平面固定，載荷施加在空心圓輪孔的下半部分，壓力大小為

(17)

式(17)中：x和y為滾動更新后坐標(biāo)值；L為滾動距離，初始時刻L=0。該載荷公式的含義是只有空心圓輪孔的下半部分承受壓力載荷，且滾動中下半部分承受載荷相同。

計算了滾動距離L=0、3、6 mm時的應(yīng)力分量(Syy)，結(jié)果如圖11所示。此外為證明本文方法的有效性，計算了若初始時刻L0=6 mm(等價于滾動距離L=6 mm)的應(yīng)力，如圖12所示。

滾動距離L從0～6 mm，接觸中心逐漸逼近拱形基座對稱面，且L=6 mm時接觸中心與基座半圓之間厚度最小。對于相同載荷，接觸中心與基座半圓間y方向厚度越小，引起的變形更大，應(yīng)力越大。

圖10 滾動接觸幾何模型Fig.10 Geometric model of rolling contact

圖11 不同時刻應(yīng)力圖Fig.11 Stress map at different moment

圖12 初始時刻L0=6 mm的應(yīng)力圖Fig.12 Stress map at the initial time L0=6 mm

從圖11可看出，隨著接觸中心與基座半圓間y方向厚度越來越小，接觸中心處應(yīng)力值逐漸增大，符合預(yù)測。

圖12為若初始時刻L0=6 mm的應(yīng)力圖，此時模型和載荷對稱，應(yīng)力結(jié)果應(yīng)對稱。從圖11(c)中可看出，采用本文方法滾動L=6 mm時的應(yīng)力結(jié)果不僅對稱，而且該結(jié)果與圖12應(yīng)力云圖幾乎完全一致，表明在滾動接觸問題中，本文網(wǎng)格更新法及邊界積分等價法的有效性及準(zhǔn)確性。

6 結(jié)論

基于邊界積分方程法對移動或滾動接觸問題進(jìn)行了求解，得出如下結(jié)論。

(1)采用網(wǎng)格更新法，保證僅當(dāng)前時刻可能接觸區(qū)網(wǎng)格需加密，從而避免了移動或滾動過程中所有可能接觸區(qū)都需要網(wǎng)格加密的問題；并保證了接觸區(qū)節(jié)點(diǎn)一一對應(yīng)，保證接觸應(yīng)力的精度。

(2)采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法，推導(dǎo)出了移動或滾動前后時刻邊界積分方程的等價性。因此，下一時刻積分計算可直接利用上一時刻的積分系數(shù)，減少積分重復(fù)計算量。

(3)基于網(wǎng)格更新法、旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系法和邊界積分方程法提出了移動或滾動接觸問題解方法，并利用數(shù)值算例證明了本文方法的有效性。

(4)雖然本文研究局限于二維移動滾動接觸問題，但本文方法卻并不局限于二維問題，可推廣到三維移動滾動接觸。