吳琛，劉威，張丹，謝小榮，黃偉，鄭超

(1.云南電網(wǎng)有限責(zé)任公司規(guī)劃建設(shè)研究中心，昆明市 650011； 2.清華大學(xué)電機(jī)工程與應(yīng)用電子技術(shù)系，北京市 100084；3.云南電力調(diào)度控制中心，昆明市 650011)

0 引 言

風(fēng)電、光伏等清潔能源的開發(fā)和利用對于“雙碳”目標(biāo)的達(dá)成具有重大意義[1-2]。近十年來，由于風(fēng)電技術(shù)的逐漸成熟，其發(fā)電成本下降，風(fēng)電總裝機(jī)容量大幅度提高[3-4]。其中，直驅(qū)或半直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組(wind turbines generator，WTG)由于發(fā)電效率高、可靠性高的特點(diǎn)，在新規(guī)劃建設(shè)的風(fēng)電場中被廣泛采用。隨著對風(fēng)電消納能力要求的提高，直驅(qū)和半直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組存在大型化的發(fā)展趨勢，近年新興機(jī)型的單機(jī)容量大多為4 MW及以上，經(jīng)過背靠背運(yùn)行的大容量全變流器接入電網(wǎng)[5-6]。不過，此類經(jīng)全變流器的風(fēng)電機(jī)組可能因控制器與交直流電網(wǎng)間的相互作用引發(fā)寬頻振蕩[7-8]。這些寬頻振蕩問題嚴(yán)重影響了電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，限制了風(fēng)能的消納能力。

為了應(yīng)對風(fēng)電并網(wǎng)引發(fā)的寬頻振蕩問題，目前主要從兩個方面開展研究。其一是在風(fēng)電場規(guī)劃設(shè)計階段進(jìn)行充分的論證，提前預(yù)測到風(fēng)電場是否存在寬頻振蕩風(fēng)險以及發(fā)生寬頻振蕩的條件，從而在建設(shè)和運(yùn)行時規(guī)避可能引發(fā)寬頻振蕩的運(yùn)行方式[9-10]。其二是采用具有阻尼控制能力的風(fēng)電機(jī)組和裝置，消除寬頻振蕩風(fēng)險或?qū)Πl(fā)生的寬頻振蕩進(jìn)行抑制[11-13]。兩個方面相結(jié)合，才能較好滿足電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的要求。在論證風(fēng)電場的寬頻振蕩風(fēng)險時，風(fēng)電場的接入容量和風(fēng)電場接入電網(wǎng)的電氣距離(通常使用阻抗表示)是需要考慮的重要因素，通常可以采用時域仿真法進(jìn)行分析[14-16]。不過，時域仿真法每次只能分析單一運(yùn)行方式，在運(yùn)行條件變化范圍較廣時，效率較低。且時域仿真法僅能提供定性結(jié)果，無法分析某種運(yùn)行方式下寬頻振蕩的穩(wěn)定裕度。目前，阻抗模型法已被廣泛用于風(fēng)電寬頻振蕩的分析[17-18]。該方法要求分別建立風(fēng)電場和電網(wǎng)的阻抗模型，通過阻抗模型頻率特性評估寬頻振蕩的風(fēng)險，目前常用于分析某些給定運(yùn)行方式下風(fēng)電并網(wǎng)后的振蕩特性。然而，在實(shí)際工程中，通常更關(guān)注風(fēng)電場接入電網(wǎng)后是否存在以及何種條件下才會引發(fā)振蕩、電網(wǎng)所能承載的最大風(fēng)電容量等，這對風(fēng)電場近期的建設(shè)和運(yùn)行、乃至遠(yuǎn)期的擴(kuò)建等具有較高參考價值[19-20]。

為此，文中圍繞風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)的寬頻振蕩問題對風(fēng)電場接入容量與電網(wǎng)阻抗的關(guān)系進(jìn)行分析。首先，給出風(fēng)電場并網(wǎng)系統(tǒng)的典型結(jié)構(gòu)，建立風(fēng)電機(jī)組的全工況阻抗模型。然后，分析風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行條件變化對寬頻振蕩穩(wěn)定性的影響，得到寬頻振蕩約束下的風(fēng)電場接入容量與電網(wǎng)阻抗的關(guān)系。最后，通過時域仿真對全工況阻抗模型分析得到的結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，說明其準(zhǔn)確性。根據(jù)分析結(jié)果，可以確定在相應(yīng)的電網(wǎng)條件下，風(fēng)電場在不引發(fā)寬頻振蕩前提下的最大接入容量，為風(fēng)電場的規(guī)劃設(shè)計提供指導(dǎo)，對從源頭消除寬頻振蕩風(fēng)險、保障電力系統(tǒng)穩(wěn)定具有重要的積極意義。

1 風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)及其阻抗模型

1.1 風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)

圖1為典型風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)的簡化結(jié)構(gòu)圖。假設(shè)風(fēng)電場內(nèi)風(fēng)電機(jī)組的數(shù)量為N，風(fēng)電場內(nèi)各風(fēng)電機(jī)組匯集后通過交流輸電線路直接接入交流電網(wǎng)，接入線路的等效電阻和電感分別為RL和LL，交流電網(wǎng)電壓為UG。

圖1 風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)Fig.1 Wind power system

在實(shí)際風(fēng)電場中，由于地理位置不同，不同的風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行條件、及所接饋線長度等均存在差異，給整個風(fēng)電場并網(wǎng)的穩(wěn)定性分析帶來了困難[21-22]。由于關(guān)注的是寬頻振蕩穩(wěn)定約束下的風(fēng)電接入容量分析，一般需要考慮運(yùn)行條件最為惡劣的情況[23-24]。通常，場站內(nèi)可能存在多種型號且特性不同的風(fēng)電機(jī)組，若在同一條件下，某臺風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)后負(fù)阻尼作用最顯著，即最易引發(fā)寬頻振蕩，則可假設(shè)場站內(nèi)各風(fēng)電機(jī)組型號一致，均為該負(fù)阻尼作用最顯著的風(fēng)電機(jī)組，以使整個系統(tǒng)的負(fù)阻尼最大化、運(yùn)行條件最惡劣，同時這一假設(shè)也可提高分析效率[25-26]。此前，在次/超同步等振蕩相關(guān)研究中，也常將整個風(fēng)電場視為多臺完全相同的風(fēng)電機(jī)組并聯(lián)，其精度一般滿足要求[27-29]。

場站內(nèi)各風(fēng)電機(jī)組型號一致，采用圖2的等值模型表示，其中各參數(shù)(含PI控制器參數(shù))的符號及含義詳見表1。在風(fēng)電機(jī)組容量較大時，直流側(cè)選用的容值通常也較大，此時直流對機(jī)側(cè)動態(tài)的隔離作用顯著，風(fēng)電機(jī)組的機(jī)械至機(jī)側(cè)變流器(machine-side converter，MSC)部分對并網(wǎng)動態(tài)影響較弱，風(fēng)電機(jī)組的寬頻振蕩特性主要與網(wǎng)側(cè)變流器(grid-side converter，GSC)相關(guān)[25, 30-31]?？紤]到這一因素，可將機(jī)械至MSC部分等效為直流電源，其注入直流側(cè)的功率Pin大小取決于風(fēng)速和機(jī)側(cè)功率控制參考值[32-33]。GSC采用典型的dq解耦控制方法，其中d軸采用直流電壓外環(huán)控制，用以維持直流電壓的恒定；q軸采用無功功率外環(huán)控制，用以控制風(fēng)電機(jī)組輸出的無功功率，調(diào)節(jié)功率因數(shù)。

表1 風(fēng)電機(jī)組(含控制)及變壓器參數(shù)Table 1 Parameters of WTG and transformer

圖2 風(fēng)電機(jī)組及其變流器控制Fig.2 Wind turbine generator and its converter control

1.2 全工況阻抗建模

通過阻抗建模方法可以建立風(fēng)電機(jī)組的阻抗模型。由于直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組在中低頻段具有明顯的頻率耦合效應(yīng)，為了準(zhǔn)確，文中將采用頻率耦合阻抗模型[34]，即：

(1)

風(fēng)電機(jī)組的阻抗模型是建立在工作點(diǎn)附近的小信號模型，因此，當(dāng)風(fēng)電機(jī)組的運(yùn)行點(diǎn)發(fā)生變化時，阻抗模型的大小也將發(fā)生變化。例如，當(dāng)有功和無功功率變化時，風(fēng)電機(jī)組的阻抗模型也隨之改變。文獻(xiàn)[35]中提出了一種全工況阻抗建模方法，按照文中所提方法，可以將阻抗模型表示為：

(2)

式中：矩陣Y={Yij(s)}2×2為頻率耦合導(dǎo)納模型；U1、Id和Iq分別為工頻電壓幅值、電流有功和無功分量；x為三者構(gòu)成的工況向量；T表示取轉(zhuǎn)置；Gij和G0為四維模型參數(shù)方陣，可表示為[35]：

(3)

式中：ak、bk、ck和α均為模型參數(shù)(向量)，僅由控制結(jié)構(gòu)和參數(shù)決定，與運(yùn)行工況無關(guān)。

按照式(2)—(3)，推導(dǎo)圖2所示風(fēng)電機(jī)組的全工況阻抗模型的模型參數(shù)(向量)ak、bk、ck和α，結(jié)果如表2所示。

表2 模型參數(shù)Table 2 Model parameters

表2中，Ki(s),i= 1, 2, …, 8分別為：

(4)

式中：Gd(s)、Gq(s)和Gdc(s)為風(fēng)電機(jī)組控制參數(shù)構(gòu)成的傳遞函數(shù)，即：

(5)

上述全工況阻抗模型將運(yùn)行工況相關(guān)的參數(shù)，如風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)點(diǎn)電壓(U1)、輸出電流(Id和Iq)等，與風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行過程中基本不變的結(jié)構(gòu)和控制參數(shù)等進(jìn)行了分離，便于直接分析風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)點(diǎn)電壓和輸出功率變化等對寬頻振蕩穩(wěn)定性的影響。為了采用上述模型進(jìn)行分析，首先應(yīng)通過網(wǎng)絡(luò)計算得到風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)點(diǎn)的工頻電壓和電流。若認(rèn)為風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)點(diǎn)的電壓相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，則需要根據(jù)單臺風(fēng)電機(jī)組的輸出功率計算并網(wǎng)點(diǎn)電壓的幅值U1、電流有功分量Id和無功分量Iq。根據(jù)電路關(guān)系，可以列入如下方程：

(6)

式中：ω1=2πf1表示工頻；UG為交流電網(wǎng)電壓；I1、P和Q為風(fēng)電機(jī)組輸出電流、有功功率和無功功率。

對于特性基本不隨運(yùn)行工況變化的變壓器和輸電線路，二者的頻率耦合阻抗模型ZT(s)和ZL(s)可以直接寫為：

(7)

(8)

2 寬頻振蕩穩(wěn)定性分析

2.1 風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)寬頻振蕩穩(wěn)定性分析

2.1.1 基于全工況阻抗模型的寬頻振蕩分析

不妨假設(shè)電網(wǎng)參數(shù)不變，將線路阻抗和變流器阻抗均換算至低壓側(cè)并求和得到電網(wǎng)側(cè)的等效阻抗Rg和Lg，進(jìn)而分析單臺風(fēng)電機(jī)組寬頻振蕩特性。

若保持Rg=0.01 Ω，Lg=0.52 mH，其他參數(shù)取值如表3所示。

表3 各變量取值Table 3 Values of all parameters

通過計算，此時風(fēng)電機(jī)組接入點(diǎn)的短路比固定為1.38。通常，風(fēng)電機(jī)組的輸出功率因數(shù)應(yīng)不低于0.95(超前或滯后)，且其端口正常工作電壓應(yīng)為0.90～1.10 pu。在該運(yùn)行范圍下，分析風(fēng)電機(jī)組輸出有功和無功功率變化時，并網(wǎng)系統(tǒng)的寬頻振蕩穩(wěn)定性，主要步驟為：

2)將所求并網(wǎng)點(diǎn)電壓U1和輸出電流I1代入全工況阻抗模型，即式(2)，得到對應(yīng)運(yùn)行工作點(diǎn)下風(fēng)電機(jī)組的阻抗模型ZWTG(s)；

3)結(jié)合電網(wǎng)側(cè)變壓器和輸電線路阻抗模型，即式(7)和(8)，計算得到聚合阻抗模型ZΣ(s)，即：

(9)

4)計算聚合阻抗行列式零點(diǎn)|ZΣ(s)|=0，若所有零點(diǎn)實(shí)部小于0，則系統(tǒng)不發(fā)生振蕩，實(shí)部為0說明在對應(yīng)工作點(diǎn)下系統(tǒng)臨界穩(wěn)定。

分析結(jié)果總結(jié)如圖3所示，其中陰影部分指系統(tǒng)可以在這些工作點(diǎn)下保持穩(wěn)定運(yùn)行，而穩(wěn)定性邊界則是由聚合阻抗行列式零點(diǎn)實(shí)部恰好為0的運(yùn)行工作點(diǎn)構(gòu)成的。圖3表明風(fēng)電機(jī)組接入點(diǎn)電網(wǎng)短路比為1.38時，在滿足功率因數(shù)約束和端口電壓約束的情況下，隨著有功功率的增大，該單機(jī)并網(wǎng)系統(tǒng)可能出現(xiàn)不穩(wěn)定的振蕩現(xiàn)象，即對應(yīng)穩(wěn)定性邊界右側(cè)的工作點(diǎn)。從圖3可以發(fā)現(xiàn)風(fēng)電機(jī)組存在三個關(guān)鍵的有功功率點(diǎn)，分別記作P1、P2、P3。當(dāng)風(fēng)電機(jī)組輸出的有功功率PP2時，在任意滿足功率因數(shù)和端口電壓約束時，系統(tǒng)始終不穩(wěn)定。當(dāng)PP3時，風(fēng)電機(jī)組在額定運(yùn)行電壓下不穩(wěn)定。圖3中，P1、P2和P3分別為0.645 pu、0.845 pu和0.782 pu。

圖3 風(fēng)電機(jī)組寬頻振蕩穩(wěn)定性分析Fig.3 Wide-band oscillatory stability analysis of wind turbine generator

考慮端口電壓保持為額定電壓的運(yùn)行工況，可以繪制系統(tǒng)聚合阻抗行列式零點(diǎn)隨功率變化的曲線，如圖4所示。圖4表明，在短路比為1.38時，若輸出的有功功率從0逐漸增大至1.00 pu，則聚合阻抗行列式零點(diǎn)將逐漸右移，在增大至0.78 pu以上時，零點(diǎn)位于復(fù)平面的右半平面，即系統(tǒng)不穩(wěn)定，此時振蕩頻率為28.5～30.6 Hz(對應(yīng)超同步71.5～69.4 Hz)變化。

圖4 聚合阻抗行列式零點(diǎn)隨有功功率變化Fig.4 Variation of zero point of aggregated impedance determinant with active power

2.1.2 電網(wǎng)短路比對振蕩穩(wěn)定性的影響

接入點(diǎn)的短路比增大，可以有效增大風(fēng)電機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行范圍。為說明這一結(jié)論，此處分析短路比變化時的關(guān)鍵有功功率參數(shù)P1、P2和P3，結(jié)果如圖5所示。可以看出，若使風(fēng)電機(jī)組輸出功率為1.0 pu時系統(tǒng)能夠不發(fā)生振蕩，則風(fēng)電機(jī)組接入點(diǎn)電網(wǎng)的短路比至少應(yīng)為1.61，而且此時只有在輸出無功功率較大時系統(tǒng)才能保持穩(wěn)定；若使系統(tǒng)能夠在風(fēng)電機(jī)組輸出任意有功和無功功率下始終保持穩(wěn)定，則接入點(diǎn)短路比應(yīng)高于2.13；若要求風(fēng)電機(jī)組在額定電壓和額定功率下保持穩(wěn)定運(yùn)行，則接入點(diǎn)短路比應(yīng)大于1.75。

圖5 臨界振蕩穩(wěn)定時有功功率隨短路比變化Fig.5 Variation of active power with short-circuit-ratio at critical oscillatory stability

2.2 考慮寬頻振蕩約束的接入容量分析

考慮風(fēng)電場中眾多風(fēng)電機(jī)組同時并網(wǎng)，風(fēng)電場接入點(diǎn)等效的電網(wǎng)短路比可以估算為：

(10)

式中：SWTG為單臺風(fēng)電機(jī)組的容量；ZL為線路阻抗。

顯然，隨著風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)數(shù)量N的增多(即風(fēng)電場容量增大)或線路阻抗ZL的增大，接入點(diǎn)等效的短路比減小，穩(wěn)定性變差，振蕩風(fēng)險增大。

假設(shè)某一條件下，風(fēng)電場中所有風(fēng)電機(jī)組的參數(shù)和運(yùn)行條件完全一致，且引發(fā)振蕩的臨界短路比為Kc，則在線路阻抗ZL不變的情況下，可以根據(jù)式(10)得到不發(fā)生振蕩時風(fēng)電機(jī)組的最大并網(wǎng)數(shù)量，即

(11)

根據(jù)圖5所示結(jié)果，對于所分析的風(fēng)電機(jī)組，若要求每臺風(fēng)電機(jī)組在任意輸出功率下系統(tǒng)均保持穩(wěn)定，此時應(yīng)滿足KSCR-WF≥ 2.13，此時對應(yīng)的并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組數(shù)量最少，容量最小。結(jié)合式(11)可計算此時的風(fēng)電機(jī)組數(shù)量Nmin和風(fēng)電場總?cè)萘縎min，即：

(12)

若僅要求每臺風(fēng)電機(jī)組在功率因數(shù)為0.95(輸出無功功率最大，最不易發(fā)生振蕩)、最大輸出功率下能夠保持穩(wěn)定運(yùn)行，短路比只需滿足KSCR-WF≥ 1.61，此時對應(yīng)的并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組數(shù)量最多，容量最大；此時并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組數(shù)量Nmax和風(fēng)電場總?cè)萘縎max為：

(13)

若要求每臺風(fēng)電機(jī)組在額定電壓和額定功率下，能夠保持穩(wěn)定運(yùn)行、不發(fā)生振蕩，則機(jī)組接入數(shù)量N和風(fēng)電接入容量S約為：

(14)

通過全工況阻抗模型方法分析額定運(yùn)行工況下風(fēng)電機(jī)組數(shù)量N和線路電感LL變化時系統(tǒng)的寬頻振蕩穩(wěn)定性，結(jié)果如圖6所示。當(dāng)線路電感增大時，在不發(fā)生寬頻振蕩的前提下風(fēng)電場可容納風(fēng)電機(jī)組的最大數(shù)量逐漸減小，式(14)表明二者呈反比關(guān)系。根據(jù)這一結(jié)論可以在規(guī)劃設(shè)計階段對風(fēng)電場并網(wǎng)后的寬頻振蕩穩(wěn)定性進(jìn)行校驗(yàn)。

圖6 不同風(fēng)電機(jī)組數(shù)量與線路電感下寬頻振蕩穩(wěn)定性Fig.6 Wide-band oscillatory stability under different number of wind turbine generators and line inductance

3 仿真驗(yàn)證

3.1 單臺風(fēng)電機(jī)組仿真驗(yàn)證

在PSCAD/EMTDC中建立圖1和圖2所示的風(fēng)電并網(wǎng)系統(tǒng)，通過單臺風(fēng)電機(jī)組電流倍乘模擬多臺風(fēng)電機(jī)組同時并網(wǎng)。

假設(shè)風(fēng)電機(jī)組的數(shù)量N=1，線路參數(shù)RL=13.6 Ω，LL=0.625 H，換算至低壓側(cè)，與變壓器漏感求和后得到的電網(wǎng)參數(shù)約為Rg=0.01 Ω，Lg=0.52 mH。在t=0 s時，風(fēng)電機(jī)組輸出有功功率為0.75 pu，輸出無功功率為0.20 pu，此時系統(tǒng)穩(wěn)定；而t=1 s時，無功功率不變，有功功率增大至0.80 pu，這時系統(tǒng)開始出現(xiàn)振蕩，并且逐漸發(fā)散，如圖7所示，這與圖3所示的振蕩穩(wěn)定性分析結(jié)果一致。振蕩發(fā)散階段的頻域分析如圖8所示。圖8表明，此時風(fēng)電機(jī)組電流振蕩頻率約為29 Hz和71 Hz，功率中振蕩頻率約為21 Hz，這與圖4所示的分析結(jié)果一致。

圖7 功率變化時風(fēng)電機(jī)組電壓、電流和有功功率波形Fig.7 Voltage, current and active power of the wind turbine generator with different active power

圖8 P=0.80 pu時風(fēng)電機(jī)組電流和有功功率波形頻域分析Fig.8 Spectrum of current and active power of the wind turbine generator when P=0.80 pu

3.2 多臺風(fēng)電機(jī)組仿真驗(yàn)證

假設(shè)線路參數(shù)LL=5 mH，RL=0.157 Ω，結(jié)合圖6可知，在該線路參數(shù)下，若使風(fēng)電機(jī)組在額定輸出功率和額定電壓條件時可保持穩(wěn)定運(yùn)行，則最大并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組的數(shù)量約為110臺(容量為440 MW)。為驗(yàn)證此結(jié)果，設(shè)置仿真條件為：t=0 s時，并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組數(shù)量N=105，t=1 s后，N從105增至115。仿真中，單臺風(fēng)電機(jī)組電壓、電流和輸出有功功率變化如圖9所示。

圖9 并網(wǎng)機(jī)組數(shù)量變化時風(fēng)電機(jī)組電壓、電流和有功功率波形Fig.9 Voltage, current and active power of the wind turbine generator with different N

可以看出，并網(wǎng)的風(fēng)電機(jī)組數(shù)量為105臺(容量為420 MW)時，系統(tǒng)未發(fā)生振蕩，而數(shù)量增至115臺(容量增至460 MW)時，系統(tǒng)出現(xiàn)振蕩，電流振蕩頻率約為28.2 Hz和71.8 Hz，功率中振蕩頻率約為21.8 Hz(見圖10)，說明了圖6所示結(jié)果的準(zhǔn)確性。

圖10 N=115時風(fēng)電機(jī)組電流和有功功率波形頻域分析Fig.10 Spectrum of current and active power of the wind turbine generator when N=115

4 結(jié) 論

當(dāng)前阻抗模型主要用于給定運(yùn)行工況下的振蕩穩(wěn)定性分析，難以確定風(fēng)電接入系統(tǒng)在寬頻振蕩約束下的關(guān)鍵工況條件，無法直接建立風(fēng)電接入容量與電網(wǎng)參數(shù)的數(shù)學(xué)關(guān)系。針對這一問題，文中建立了風(fēng)電機(jī)組的全工況阻抗模型，分析了輸出功率和短路比對風(fēng)電系統(tǒng)的寬頻振蕩穩(wěn)定性的影響，得到了臨界振蕩穩(wěn)定時對應(yīng)的電網(wǎng)短路比，進(jìn)而分析了寬頻振蕩穩(wěn)定約束下的風(fēng)電接入容量，最后通過時域仿真對分析結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證。

結(jié)果表明：基于全工況阻抗分析方法可有效確定風(fēng)電機(jī)組在不同輸出功率和端口電壓的條件下，發(fā)生振蕩的臨界短路比，且根據(jù)該短路比和電網(wǎng)阻抗，可進(jìn)一步確定在不同的電網(wǎng)條件下風(fēng)電的最大接入容量，從而在風(fēng)電場規(guī)劃設(shè)計階段消除其并網(wǎng)后的振蕩風(fēng)險，保障系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

目前文中僅考慮風(fēng)電直接接入交流電網(wǎng)這一場景，而且進(jìn)行了大量簡化，未來可進(jìn)一步探索其在風(fēng)電經(jīng)柔直孤島并網(wǎng)或其他復(fù)雜場景中的應(yīng)用。