田倍絲，郭昱辰，冀冠宇，廖巍崴，馬江濤，張海濤，王選倉

（1.長安大學(xué)，陜西 西安 710061；2.中交第三公路工程局有限公司，山東 濱州 256600；3.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051）

0 引言

由于水泥穩(wěn)定碎石具有良好的穩(wěn)定性、板體性及強(qiáng)度，被廣泛應(yīng)用于各等級(jí)的道路基層[1-3]。但是在我國北方的內(nèi)蒙古自治區(qū)等寒冷地區(qū)，由于干燥、寒冷時(shí)間長、晝夜溫差大等不良?xì)夂蛱攸c(diǎn)，這種惡劣自然環(huán)境會(huì)造成水泥水化緩慢，難以形成強(qiáng)度。不僅延長工期、提高了施工成本，后期的力學(xué)性能和耐久性能也無法得到有效保障[4]。

早強(qiáng)劑是一種可以通過調(diào)節(jié)水泥的凝結(jié)和硬化速度來改變混凝土早期強(qiáng)度的外加劑。早強(qiáng)劑大致可分為3類[5]：第1類為無機(jī)鹽類，包括氯化物、硫酸鹽等；第2類為有機(jī)鹽類，包括TEA、尿素、三異丙醇胺等；第3類為化合物類，包括有機(jī)物和無機(jī)物組成的化合物。其中無機(jī)鹽是最早的一類早強(qiáng)劑具有良好的早強(qiáng)效果[6]，但腐蝕鋼筋、與水泥適應(yīng)性差的特點(diǎn)，致其使用范圍受到極大的限制[7-8]。有機(jī)鹽類早強(qiáng)劑雖然不會(huì)對(duì)混凝土等材料造成損害，但由于其具有反應(yīng)機(jī)理復(fù)雜、早強(qiáng)作用與規(guī)律難以把握、價(jià)格昂貴等特點(diǎn)，在實(shí)際應(yīng)用中也未受到廣泛應(yīng)用[9]。由于無機(jī)鹽類和有機(jī)鹽類早強(qiáng)劑均存在缺陷和不足，因此開發(fā)新型的高效早強(qiáng)劑一直是研究熱點(diǎn)。將無機(jī)鹽早強(qiáng)劑和有機(jī)鹽早強(qiáng)劑復(fù)配，往往比單一組分的早強(qiáng)劑具有更好的效果，并且能夠改善單一組分的不足，減小各組分的不良影響[10]。

近年來，國內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)早強(qiáng)劑進(jìn)行了研究：瑞士、奧地利研制的西卡速凝早強(qiáng)劑，其主要成分為硅酸鈉[11-12]。保加利亞研制的速凝早強(qiáng)劑主要成分為碳酸鈉[13-14]。日本的早強(qiáng)劑以鋁酸鈉、碳酸鹽、鋁化物等為主要成分[15-16]。都蓉蓉等、雷西萍[17-18]將有機(jī)早強(qiáng)劑、無機(jī)早強(qiáng)劑及聚羧酸化合物進(jìn)行復(fù)配，制備了復(fù)配早強(qiáng)減水劑，研究表明，有機(jī)早強(qiáng)組分與無機(jī)早強(qiáng)組分的復(fù)配能起到耦合疊加作用。王奕仁等[19]研究發(fā)現(xiàn)，氟氯酸鈣加入水泥可以大量消耗熟料中的石膏，生成CH并促進(jìn)C3S、C2S的溶解，反應(yīng)生成鈣礬石，促進(jìn)漿體的硬化和結(jié)構(gòu)的形成，起到早強(qiáng)的作用。湯青青等[20]、羅麒等[21]研究了TEA、氫氧化鈣對(duì)OPC-FA的改性，研究表明，TEA與CH組合能保證促進(jìn)水泥水化反應(yīng)進(jìn)程的同時(shí)降低水化熱，TEA還可以腐蝕粉煤灰表面激發(fā)粉煤灰活性，從而提高材料的早期強(qiáng)度。江嘉運(yùn)等[22]發(fā)現(xiàn)，聚羧酸、丙烯酰胺基、甲基丙磺酸復(fù)配的外加劑能有效調(diào)節(jié)水泥的流動(dòng)性與凝結(jié)時(shí)間。

目前，我國最常用的早強(qiáng)劑主要為氯化物系、硫酸鹽系、有機(jī)物系及復(fù)合早強(qiáng)劑[23]。其中硫酸鹽早強(qiáng)劑研究最為廣泛，主要集中在NS及其復(fù)合早強(qiáng)劑的組成、工藝及早強(qiáng)效果研究[24-25]。而復(fù)合早強(qiáng)劑如果復(fù)配量合理，相比單一組分的早強(qiáng)劑，可以更好地提高水泥基材料的綜合性能，降低或消除單一組分早強(qiáng)劑帶來的負(fù)面影響。

在內(nèi)蒙古高寒地區(qū)早強(qiáng)劑普遍存在效果差、價(jià)格高等缺點(diǎn)[26-27]。故本研究針對(duì)內(nèi)蒙古地區(qū)晝夜溫差大且長期處于寒凍狀態(tài)的特點(diǎn)，通過NS與TEA復(fù)摻，根據(jù)水泥穩(wěn)定碎石的1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)篩選出3種復(fù)配摻量，然后通過干縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)、溫縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)、凍融循環(huán)試驗(yàn)進(jìn)一步選出滿足工程應(yīng)用的最佳摻量組。并通過SEM和XRD分析了早強(qiáng)劑的作用機(jī)理。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

（1）水泥：根據(jù)JTG/T F20—2015《公路路面基層施工技術(shù)細(xì)則》選用P·O32.5散裝水泥。

（2）集料：石灰?guī)r，呼和浩特大青山石料廠，按照J(rèn)TG E42—2005《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》實(shí)測壓碎值為17.6%，針片狀含量為3.0%～5.5%。

（3）早強(qiáng)劑：三乙醇胺[（HOCH2CH2）3N，TEA]，分析純，淡黃色液體、弱堿性、有氨味、無毒、不易燃燒，天津永晟精細(xì)化工有限公司生產(chǎn)；無水硫酸鈉（Na2SO4，NS）：白色、苦味粉末，天津鼎盛鑫化工有限公司生產(chǎn)。

1.2 測試與表征

（1）無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測試：按照J(rèn)TG E51—2009《公路工程無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》中無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料圓柱形試件制作方法，制作尺寸為φ15 cm×15 cm的試件，每組摻量制備13個(gè)試件。稱取集料并加入一半的水進(jìn)行悶料，將早強(qiáng)劑按設(shè)計(jì)摻量加入另一半水中，3 h后加入水泥及剩余水拌合，拌合好后用2000 kN萬能試驗(yàn)機(jī)加載壓入試模內(nèi)，5 min后卸載，4 h后脫模，在溫度為25℃，相對(duì)濕度大于95%的條件下養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，采用山東路達(dá)實(shí)驗(yàn)儀器有限公司生產(chǎn)的YE-2000B型數(shù)顯混凝土壓力試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測試。

（2）干縮應(yīng)變和失水率測試：按照J(rèn)TG E51—2009，制備100 mm×100 mm×400 mm的試件，每組6個(gè)試件，3個(gè)用于測試干縮應(yīng)變，3個(gè)用于測試失水率。試驗(yàn)在溫度（20±1）℃、相對(duì)濕度（60±5）%的養(yǎng)護(hù)室安裝后進(jìn)行干縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)，開始7 d每天記錄變形和質(zhì)量，之后的7～30 d期間，每2天記錄1次變形及質(zhì)量。

（3）溫縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)：按照J(rèn)TG E51—2009，制備尺寸100 mm×100 mm×400 mm的試件，試驗(yàn)?zāi)M內(nèi)蒙古中部地區(qū)環(huán)境，溫度區(qū)間為-15～35℃，以每10℃為1個(gè)溫度區(qū)間，共6個(gè)溫度試驗(yàn)段，采用山東路達(dá)實(shí)驗(yàn)儀器有限公司立式混凝土高低溫養(yǎng)護(hù)箱（TLD-HGDYH），由傳感器采集試件的溫縮應(yīng)變[28]。每次溫度變化時(shí)間為20 min，每個(gè)試驗(yàn)段保溫180 min，應(yīng)變儀每200 min讀取1次數(shù)據(jù)。

（4）凍融循環(huán)試驗(yàn)：按照J(rèn)TG E51—2009，采用NJW-HDK-9微機(jī)全自動(dòng)混凝土快速凍融試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)，每組9個(gè)試件。

（5）XRD分析：采用德國BRUKER AXS公司生產(chǎn)的D8 ADVANCE型X射線衍射儀，觀測摻早強(qiáng)劑前后水穩(wěn)碎石的微觀結(jié)構(gòu)，進(jìn)行物相分析。

（6）SEM分析：采用日本Hitachi生產(chǎn)的S-4800型掃描電子顯微鏡觀察摻早強(qiáng)劑水泥穩(wěn)定碎石的微觀形貌。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 TEA和NS單摻對(duì)水泥穩(wěn)定碎石無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

根據(jù)混凝土外加劑手冊(cè)的推薦配比[29]，首先采用TEA與NS分別進(jìn)行單摻試驗(yàn)，TEA摻量分別為0、0.25%、0.50%、0.75%、1.00%、1.25%，NS摻 量 分 別 為0、0.50%、1.00%、1.50%、2.00%、2.50%、3.00%。TEA和NS摻量對(duì)水泥穩(wěn)定碎石1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響如圖1所示。

圖1 TEA和NS摻量對(duì)水泥穩(wěn)定碎石1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

由圖1可以看出：（1）單摻NS時(shí)，當(dāng)摻量為0～1.50%時(shí)，試件的1 d抗壓強(qiáng)度隨NS摻量的增加而提高，NS摻量為1.50%時(shí)，抗壓強(qiáng)度達(dá)到最高；而NS摻量為1.50%～3.00%時(shí)，試件的1 d抗壓強(qiáng)度隨摻量的增加而下降，說明NS過量會(huì)對(duì)材料的1 d抗壓強(qiáng)度產(chǎn)生抑制作用。（2）單摻TEA時(shí)，當(dāng)TEA摻量為0～0.50%時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度隨其摻量的增加而提高，摻量超過0.5%時(shí)，抗壓強(qiáng)度隨其摻量的增加逐漸下降。

2.2 TEA和NS復(fù)摻對(duì)水泥穩(wěn)定碎石無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

根據(jù)上述單摻試驗(yàn)結(jié)果選擇單摻時(shí)對(duì)提高水泥穩(wěn)定碎石1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度效果較好的摻量進(jìn)行復(fù)配，其中TEA的摻量為分別為0.25%、0.50%、0.75%、1.00%，NS的摻量分別為1.0%、1.5%、2.0%、2.5%。復(fù)配16個(gè)摻量組，每組13個(gè)試件，TEA和NS復(fù)摻對(duì)水泥穩(wěn)定碎石無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響如圖2所示。

圖2 TEA和NS復(fù)摻對(duì)水泥穩(wěn)定碎石1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響

由圖2可以看出，以TEA和NS單摻時(shí)抗壓強(qiáng)度最優(yōu)的2個(gè)摻量0.50%、1.50%復(fù)配后水泥穩(wěn)定碎石的抗壓強(qiáng)度并未達(dá)到最優(yōu)，說明TEA和NS對(duì)水泥穩(wěn)定碎石抗壓強(qiáng)度的提升不是簡單的累積相加，而是在復(fù)配過程中TEA與NS發(fā)生了交互效應(yīng)，當(dāng)某單一摻量過量后會(huì)產(chǎn)生相消作用，從而降低試件的抗壓強(qiáng)度，故后續(xù)對(duì)其進(jìn)行交互作用檢驗(yàn)。

2.3 TEA和NS交互作用檢驗(yàn)（見圖3）

圖3 TEA和NS不同摻量交互作用檢驗(yàn)

由圖3可以看出，5條TEA和NS不同摻量交互作用線均不平行，說明不同摻量TEA與NS復(fù)配后對(duì)水泥穩(wěn)定碎石的1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響存在交互作用，并且各復(fù)摻組改善效應(yīng)不是單純的單因素累積相加，需通過交互影響的Sig值（顯著性水平）來確定，故對(duì)其進(jìn)行交互分析，結(jié)果如表1所示。

表1 TEA和NS不同摻量復(fù)摻交互影響

一般Sig值小于0.05說明各摻量組試件與空白組試件的強(qiáng)度差異性顯著，且Sig值越小說明差異性越大，效果越好[30]。由表1可以看出，當(dāng)TEA摻量固定時(shí)，水穩(wěn)碎石的1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨著NS摻量的增加而提高，但是當(dāng)TEA摻量超過2%時(shí)，NS會(huì)與TEA產(chǎn)生相消作用，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度下降。以Sig值越小則1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度越高為原則，選擇以下3組早強(qiáng)劑為試驗(yàn)組：復(fù)摻組1為2.0%NS+1.0%TEA，復(fù)摻組2為2.0%NS+0.75%TEA，復(fù)摻組3為1.5%NS+1.0%TEA，以未摻早強(qiáng)劑的為空白組。

2.3.1 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

為檢驗(yàn)早強(qiáng)劑復(fù)摻是否會(huì)出現(xiàn)強(qiáng)度驟降或后期強(qiáng)度不足等負(fù)面影響，分別進(jìn)行0.5、1、2、3、7、28 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測試，結(jié)果如圖4所示。

圖4 復(fù)摻試驗(yàn)組水泥穩(wěn)定碎石各齡期的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度

由圖4可以看出，在0.5～28 d期間，復(fù)摻組1～復(fù)摻組3均未出現(xiàn)強(qiáng)度不足及強(qiáng)度驟降現(xiàn)象，其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均略高于空白組，其中復(fù)摻組1的強(qiáng)度最高，1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度比空白組提高了2.48 MPa，且增強(qiáng)效果最差的復(fù)摻組3也較空白組提高了1.22 MPa，說明該早強(qiáng)劑不僅可以大幅提高水穩(wěn)材料的早期強(qiáng)度，還可提高其后期強(qiáng)度。這是由于水泥穩(wěn)定碎石在早期時(shí)會(huì)由于早強(qiáng)劑提高水化反應(yīng)速率，生成更多的C-S-H凝膠，使材料的早期致密性得到改善，從而早期、后期強(qiáng)度均得到提高。

2.3.2 干縮應(yīng)變和失水質(zhì)量損失試驗(yàn)

為了檢驗(yàn)早強(qiáng)劑復(fù)摻是否會(huì)影響干縮裂縫的形成，進(jìn)行干縮應(yīng)變及失水質(zhì)量損失試驗(yàn)，結(jié)果分別如圖5、圖6所示。

圖5 復(fù)摻試驗(yàn)組水泥穩(wěn)定碎石累積干縮應(yīng)變隨時(shí)間的變化

圖6 復(fù)摻試驗(yàn)組水泥穩(wěn)定碎石質(zhì)量損失隨時(shí)間的變化

由圖5可以看出，復(fù)摻組和空白組的累積干縮應(yīng)變曲線趨勢相同，說明NS與TEA復(fù)摻并未改變水泥穩(wěn)定碎石發(fā)生干縮應(yīng)變的時(shí)間，且在各時(shí)間段內(nèi)，復(fù)摻組的累積干縮應(yīng)變均小于空白組，其中以復(fù)摻組1在各齡期段的累積干縮應(yīng)變均最小。說明早強(qiáng)劑雖不能改變水穩(wěn)碎石材料干縮應(yīng)變隨時(shí)間的變化規(guī)律，但可以減小試件的累積干縮應(yīng)變，進(jìn)而減少干縮裂縫的產(chǎn)生，其中以復(fù)摻組1的減縮效果最佳。

由圖6可以看出：（1）復(fù)摻組1～3試件的質(zhì)量損失均隨時(shí)間的延長總體呈下降趨勢，其中空白組在各齡期的質(zhì)量損失均相對(duì)最大。復(fù)摻組1、2、3和空白組的30 d累計(jì)質(zhì)量損失分別為236.95、241.4、250.4、338.75 g。（2）復(fù)摻組1～3在各齡期均可在一定程度上減小試件的質(zhì)量損失，且整體變化趨勢與空白組一致，表明復(fù)摻早強(qiáng)劑沒有改變水穩(wěn)碎石試件的水化反應(yīng)時(shí)間，且可以減小由于干縮質(zhì)量損失造成的裂縫。

2.3.3 溫縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)

針對(duì)內(nèi)蒙古地區(qū)晝夜溫差大的特點(diǎn)，對(duì)大溫差條件下復(fù)摻組水泥穩(wěn)定碎石進(jìn)行溫縮應(yīng)變?cè)囼?yàn)，結(jié)果如圖7所示。

圖7 復(fù)摻試驗(yàn)組水泥穩(wěn)定碎石溫縮應(yīng)變隨溫度的變化曲線

由圖7可以看出：（1）隨著溫度的降低，4組試件的溫縮變形均大幅增大，復(fù)摻組1～3的溫縮應(yīng)變均大于空白組，說明復(fù)摻組1～3不能降低水穩(wěn)碎石的溫度應(yīng)力。（2）復(fù)摻組2、3會(huì)明顯加劇水泥穩(wěn)定碎石在低溫時(shí)的溫縮應(yīng)變。在0～35℃時(shí)，復(fù)摻組2、3試件的溫縮應(yīng)變上升趨勢較穩(wěn)定，但是在-15～0℃時(shí)溫縮應(yīng)變出現(xiàn)激增現(xiàn)象；而復(fù)摻組1試件則隨著溫度的降低，溫縮應(yīng)變呈均勻增大。由于內(nèi)蒙古地區(qū)晝夜溫差較大，試件受隨溫度變化產(chǎn)生變形的穩(wěn)定性也是影響道路耐久性能的重要因素，復(fù)摻組1較好的穩(wěn)定性表明其對(duì)水穩(wěn)碎石材料的溫縮應(yīng)變影響相對(duì)最小。

2.3.4 凍融循環(huán)試驗(yàn)（見圖8）

圖8 復(fù)摻組水泥穩(wěn)定碎石的耐凍融循環(huán)性能

由圖8可以看出，在水泥穩(wěn)定碎石中摻加3組復(fù)摻早強(qiáng)劑均能在不同程度上改善材料的抗凍性能，并且隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，改善效果越來越明顯。復(fù)摻組1在1～5次凍融循環(huán)時(shí)的質(zhì)量損失率均相對(duì)最小。經(jīng)1次凍融后，復(fù)摻組1的質(zhì)量損失率較空白組減小0.06個(gè)百分點(diǎn)；經(jīng)5次凍融循環(huán)后，復(fù)摻組1的質(zhì)量損失率較空白組減小0.61個(gè)百分點(diǎn)。表明復(fù)合早強(qiáng)劑在水泥穩(wěn)定碎石材料的反復(fù)凍融過程中持續(xù)發(fā)揮著正向作用。其原因是，在凍融循環(huán)過程中，自由水會(huì)侵入試件裂縫結(jié)冰，破壞整體結(jié)構(gòu)導(dǎo)致試件發(fā)生凍融破壞，而摻入早強(qiáng)劑可減少試件中微裂縫的形成，在強(qiáng)度形成過程中起到了細(xì)化孔隙結(jié)構(gòu)的作用，提高集料與水泥之間的粘結(jié)力，從而提高水泥穩(wěn)定碎石的抗凍性能。

2.3.5 XRD分析

圖9為復(fù)摻組1及空白組水泥穩(wěn)定碎石28 d時(shí)的XRD圖譜。

圖9 復(fù)摻組1和空白組水泥穩(wěn)定碎石的XRD圖譜

由圖9可以看出，摻復(fù)合早強(qiáng)劑的復(fù)摻組1水泥穩(wěn)定碎石與未摻早強(qiáng)劑的空白組相比，物相組成中增加了Na2SO4，并且空白組中的C3A含量高于復(fù)摻組1，這是由于TEA中含有N，可以與其他金屬離子結(jié)合形成穩(wěn)定的絡(luò)合物，與水泥反應(yīng)效果增強(qiáng)，快速形成C4A6S，并且NS會(huì)促進(jìn)水泥早期水化產(chǎn)物C-S-H凝膠的生成，但是XRD圖譜無法明確區(qū)分C-SH凝膠這種近程有序、遠(yuǎn)程無序的結(jié)構(gòu)[31]。綜上，復(fù)摻組1中的早強(qiáng)劑在C-S-H凝膠生成過程中提供了大量細(xì)小晶核，并且提高了與水泥反應(yīng)的速率，從而降低了凝膠的生成勢壘，促進(jìn)水泥水化進(jìn)行，從而提高了水泥穩(wěn)定碎石的早期強(qiáng)度。

2.3.6 SEM分析

圖10為復(fù)摻組1水泥穩(wěn)定碎石28 d時(shí)界面的SEM照片。

圖10 復(fù)摻組1水泥穩(wěn)定碎石的SEM照片

由圖10可以看出，復(fù)摻組1中有大量絮狀晶體，其溶于水后進(jìn)入裂縫，失水后析出聯(lián)結(jié)集料，大量纖維狀晶體覆蓋在顆粒表面，界面層中布滿了纖維狀晶體，晶體之間排列緊密，使材料包絡(luò)成為一個(gè)整體，進(jìn)而提高了材料的強(qiáng)度。其原因是早強(qiáng)劑可促進(jìn)水泥水化，使其生成氫氧化鈣晶體，大量的氫氧化鈣晶體使材料整體結(jié)構(gòu)更加致密，同時(shí)早強(qiáng)劑中的鈣離子、鋁離子等會(huì)形成吸附在材料表面的絡(luò)合物，起到減少縫隙的作用，從而提高了水泥穩(wěn)定碎石的力學(xué)性能。

3 結(jié)論

（1）不同摻量TEA和NS對(duì)水泥穩(wěn)定碎石的1 d無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響有交互作用，TEA摻量固定時(shí)，1 d抗壓強(qiáng)度隨著NS摻量的增加而提高，但當(dāng)TEA摻量超過2%時(shí)，NS會(huì)與TEA產(chǎn)生相消影響，導(dǎo)致1 d抗壓強(qiáng)度下降。試驗(yàn)結(jié)果表明，2.0%NS與1.0%TEA復(fù)摻時(shí)效果最佳。

（2）NS與TEA各復(fù)摻試驗(yàn)組早強(qiáng)劑均可提高水泥穩(wěn)定碎石的抗壓強(qiáng)度，且齡期越長抗壓強(qiáng)度提升效果越明顯；同時(shí)還可減小水泥穩(wěn)定碎石的干縮應(yīng)變和各個(gè)齡期的質(zhì)量損失，降低其產(chǎn)生裂縫的可能性。

（3）早強(qiáng)劑會(huì)增大水泥穩(wěn)定碎石的溫縮應(yīng)變，降低其抗溫度應(yīng)力變形能力，其中復(fù)摻2.0%NS和1.0%TEA組雖然也會(huì)增大水泥穩(wěn)定碎石的溫度應(yīng)力，但其在-15～35℃范圍內(nèi)溫縮應(yīng)變趨勢均勻，具有相對(duì)較好的穩(wěn)定性。

（4）早強(qiáng)劑可提高水泥穩(wěn)定碎石的抗凍性能，其中以復(fù)摻2.0%NS和1.0%TEA試驗(yàn)組的抗凍性能最佳。

（5）XRD和SEM分析表明，早強(qiáng)劑可以加速水泥水化反應(yīng)速率，增加膠凝成分的生成，從而減小水泥穩(wěn)定碎石的裂縫，并且早強(qiáng)劑NS通過水溶進(jìn)入裂縫，在失去水分后析出起到聯(lián)結(jié)集料的作用，從而提高水泥穩(wěn)定碎石的強(qiáng)度。