馬冬， 張華， 郝德勝

(南通大學(xué)，江蘇 南通 226019)

0 前言

隨著現(xiàn)代制造業(yè)的高速發(fā)展,鋁/鋼異種金屬連接結(jié)構(gòu)因其具有質(zhì)量輕、強度高和耐腐蝕性強等優(yōu)點，在航空航天、汽車制造、海工船舶等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。但是，鋁、鋼2種金屬材料的熱物理性能存在較大差異，焊接過程中容易生成脆性的Fe-Al金屬間化合物，導(dǎo)致鋁/鋼焊接接頭的力學(xué)性能難以滿足工程實際需要，限制了鋁/鋼異種金屬連接結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用。

目前，鋁/鋼異種金屬連接技術(shù)研究主要集中在2個方面：第一是改善焊接熱源，優(yōu)化焊接工藝，包括采用熔釬焊[1]、攪拌摩擦焊[2]、電弧焊[3]、爆炸焊[4]和激光焊[5]等焊接方法；第二是在鋁/鋼之間添加合金元素來改善熔合區(qū)的浸潤性和鋪展性，抑制脆性金屬化合物的生長.添加合金元素的方式分別有涂敷粉末、添加焊絲和增加合金薄片3種。Long等學(xué)者[6]用表面預(yù)置Si/Zn/Ni復(fù)合金屬粉末的方法，對6061鋁合金和DC04鋼進行激光搭接焊，添加復(fù)合金屬粉末的焊縫表面更加細致，表面呈波紋狀，力學(xué)性能更好。薛弘宇等學(xué)者[7]對比AlSi12釬料和AlSiNi釬料焊絲對鋁鋼焊縫的影響，發(fā)現(xiàn)添加AlSiNi的焊縫由于焊絲中Ni元素的存在，使Ni能夠與更多的Al，F(xiàn)e反應(yīng)，含Ni金屬間金屬化合物層更薄，抗拉性能也更好。Satpathy等學(xué)者[8]以銅箔作為中間層，對304不銹鋼和AA3003鋁合金進行高功率超聲點焊，發(fā)現(xiàn)焊縫的結(jié)合界面存在卷曲的界面波紋，焊縫的抗剪強度為95.9 MPa。王剛等學(xué)者[9]對比Ni箔及預(yù)置Si粉的Ni箔作為中間層對鋁鋼焊縫的影響，發(fā)現(xiàn)Si元素熔入熔池后會與部分Fe，Al元素發(fā)生冶金反應(yīng)，生成Fe-Si和Al-Si二元新相，從而減少了Fe-Al脆性金屬化合物的生成。Li等學(xué)者[10]將預(yù)置有鋁涂層的Usibor1500高強度鋼與AA6022鋁合金進行摩擦焊接，焊縫結(jié)合界面成形良好。

在鋁/鋼之間添加合金元素已被證實可以有效控制鋁/鋼焊縫界面Fe-Al脆性金屬間化合物的生成，但是粉末、焊絲和金屬箔3種合金元素添加方式難以精確控制合金元素對鋁/鋼焊縫質(zhì)量的影響。因此，文中以6061鋁合金和DP590雙相鋼為母材，在母材表面預(yù)置Cu鍍層后進行激光搭接焊，研究Cu鍍層對焊縫組織與接頭性能的影響。

1 試驗方法

試驗所使用的材料為0.5 mm等厚的6061鋁合金和冷軋DP590雙相鋼，6061鋁合金的化學(xué)成分見表1。DP590雙相鋼的化學(xué)成分見表2。預(yù)置Cu鍍層試驗是預(yù)先在2種母材表面電鍍Cu層，利用共聚焦顯微鏡對Cu鍍層厚度進行測量，控制Cu鍍層的平均厚度(3種規(guī)格分別為20 μm，40 μm，60 μm)。焊接試驗使用的激光參數(shù)見表3。采用鋼上鋁下的搭接方式，重合區(qū)尺寸(長×寬)為100 mm ×10 mm，激光束以90°的入射角照射在搭接中心位置，激光束與保護氣體(99.99%氬氣)送氣口角度為30°，氣體流量為25 L/min，焊接速度為100 mm/min，離焦量為0 mm。

表1 6061鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

表2 DP590雙相鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

表3 激光參數(shù)

焊接完成后，用線切割機沿垂直于焊接方向取10 mm×10 mm×1 mm的試樣，用膠木粉對試樣進行熱鑲嵌，制成金相試樣，依次選用400號、800號、1200號、1500號及2000號的砂紙對試樣進行打磨，利用W3.5，W1.5，W0.5的金剛石拋光膏進行拋光處理，用無水乙醇清洗拋光后的金相試樣。用4%的硝酸酒精腐蝕DP590雙相鋼，用Keller溶液(1.0 mL氫氟酸+1.5 mL鹽酸+2.5 mL硝酸+95 mL超純水)腐蝕6061鋁合金。采用掃描電鏡、能譜儀觀察焊縫的界面形貌和物相；使用顯微硬度計對焊縫進行硬度測量。另外，將焊縫樣件加工成拉伸試樣，如圖1所示。使用拉伸試驗機以5 mm/min的加載速度測試焊縫的抗拉強度。

圖1 抗拉強度測試試樣

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 Cu鍍層對焊縫質(zhì)量的影響

為了研究Cu鍍層的添加對鋁/鋼焊縫質(zhì)量的影響，在單脈沖能量為10 J，脈寬為5 ms，頻率為15 Hz的焊接工藝參數(shù)下，分別進行無鍍層和有鍍層的鋁/鋼搭接焊試驗。

圖2為鍍Cu前后的焊縫截面形貌。圖2a為無鍍層焊縫的截面，焊縫熔深僅有0.552 mm，熔寬為0.842 mm，且在鋁/鋼結(jié)合界面存在大量的“陰影區(qū)”，該區(qū)域可能存在裂紋、氣孔等缺陷，因為在鋁/鋼焊接過程中大量的Fe-Al脆性金屬化合物會聚集在熔合線附近，同時由于鋁、鋼熱物理性能和化學(xué)成分存在較大的差異，會在鋁/鋼熔合部位產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，熱應(yīng)力會作用在脆性金屬化合物層表面進而引發(fā)開裂。圖2b為有鍍層焊縫的截面，焊縫的深寬比大于1，熔深為0.842 mm，熔寬為0.608 mm，熔池底部呈半圓形，無“陰影區(qū)”。

圖2 鍍銅前后的焊縫截面形貌

圖3是鍍銅前后焊縫底部形貌。無鍍層焊縫在鋁/鋼結(jié)合界面處存在大量的裂紋，裂紋橫跨熔池的底部，熔合界面較為粗糙，呈S形，起伏較大；有鍍層焊縫在鋁/鋼界面結(jié)合良好，僅存在少量的裂紋，熔合界面光滑，呈C形。分析原因可能是由于鋁原子質(zhì)量輕，在焊接過程中會上浮，Cu鍍層作為中間層，可以阻止Al原子向鋼中擴散，緩解了Fe原子、Al原子的直接反應(yīng)，在一定程度上減少了Fe-Al脆性金屬化合物的生成。

圖3 鍍Cu前后的焊縫形貌

為了對比有無鍍層焊縫Fe-Al化合物的組成，分別對焊縫進行點掃描，無鍍層焊縫的掃描點位置如圖4所示，掃描結(jié)果見表4。無鍍層焊縫界面反應(yīng)組織復(fù)雜，有許多大小、成分、形態(tài)均不同的金屬間化合物交錯生長，區(qū)域1的Fe，Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶1，推測該區(qū)域為FeAl；區(qū)域2的Fe，Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶2，從Fe-Al相圖推測，該區(qū)域的相為FeAl2；區(qū)域3的Fe元素含量達到93.49%，推測該區(qū)域的相主要為α-Fe固溶體；區(qū)域4的Fe，Al的原子分?jǐn)?shù)比約為4∶1，推測該區(qū)域的相主要為富Fe相；區(qū)域5的Fe，Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶2.5，推測該區(qū)域的相主要為Fe2Al5；區(qū)域6的Al元素含量達到98.46%，推測該區(qū)域的相主要為α-Al固溶體。

圖4 無鍍層焊縫的EDS掃描位置

表4 無鍍層焊縫的成分(原子分?jǐn)?shù)，%)

有鍍層焊縫的掃描點位置如圖5所示，掃描結(jié)果見表5。區(qū)域1、區(qū)域2、區(qū)域4、區(qū)域5內(nèi)Fe，Cu與Al的原子分?jǐn)?shù)比都約為3∶1，推測該區(qū)域的相主要為(Fe,Cu)3Al；區(qū)域3內(nèi)Fe，Cu與Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶2.5，推測該區(qū)域的相主要為(Fe,Cu)2Al5；區(qū)域6內(nèi)Fe，Cu與Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶3，推測該區(qū)域主要的相為(Fe,Cu)Al3。

圖5 有鍍層焊縫的EDS掃描位置

表5 有鍍層焊縫的成分(原子分?jǐn)?shù)，%)

對比有無鍍層焊縫的金屬化合物發(fā)現(xiàn)，由于Cu原子與Al原子的親和力要強于Fe原子與Al原子，能置換Fe-Al化合物中的Fe原子，使焊縫中Fe，Al元素的流動性增強；Cu原子可以與Fe原子、Al原子反應(yīng)生成固溶體，改變原有金屬化合物的種類，起到了固溶強化的作用。

為了探究有無鍍層焊縫區(qū)顯微硬度的變化規(guī)律，以焊縫中心為原點，橫向取點，間距為0.25 mm，繪制的焊縫顯微硬度變化如圖6所示。無Cu鍍層和有Cu鍍層的鋁/鋼焊縫顯微硬度變化規(guī)律相似，均是兩邊高，中間低。主要原因是距離焊縫熔合線越遠，Al元素向鋼中擴散效果越差，減少了Fe-Al脆性金屬化合物的生成。無Cu鍍層的焊縫的平均硬度為522.2 HV，有Cu鍍層的焊縫的平均硬度為421.0 HV，與無Cu鍍層的鋁/鋼焊縫相比，有Cu鍍層的鋁/鋼焊縫的平均硬度降低了19%。主要原因是在鋁/鋼激光焊接過程中Cu鍍層的添加，增加了熔池的流動性，避免一部分Fe-Al直接反應(yīng)生成脆性相，抑制部分硬度較大的金屬化合物生成，有效降低焊縫的整體硬度。

圖6 有/無Cu鍍層的焊縫顯微硬度

2.2 單脈沖能量對焊縫質(zhì)量的影響

在對比分析了有無Cu鍍層研究的基礎(chǔ)上，進一步探究單脈沖能量對鋁/鋼焊縫質(zhì)量的影響。激光脈寬為5 ms，頻率為15 Hz，銅鍍層為20 μm的焊接工藝參數(shù)下，進行不同單脈沖能量的鋁/鋼激光搭接焊。圖7為不同單脈沖能量下的焊縫宏觀形貌。通過對比發(fā)現(xiàn)，單脈沖能量為9 J時，焊縫由于激光能量較低，大部分的熱量用于熔化上層的DP590雙相鋼，僅有少量的熱量傳遞到下層鋁合金，因此生成的焊縫熔深僅有0.561 mm，熔寬為0.956 mm;單脈沖能量增加到10 J時，焊縫隨著單脈沖能量的增加，焊縫的熔深、熔寬分別為0.647 mm和0.996 mm，焊縫上層金屬出現(xiàn)少量的燒蝕，鋁/鋼熔合界面較為平整，焊縫內(nèi)部的“裂紋”較少；單脈沖能量增加到11 J時，焊縫由于當(dāng)激光能量過高，雙相鋼、Cu鍍層、鋁合金3種金屬完全熔化，焊縫完全焊穿，上層金屬出現(xiàn)大量的燒蝕，熔池被完全壓潰，焊縫的熔深達到0.772 mm，熔寬為0.790 mm。

圖7 不同單脈沖能量的焊縫形貌

圖8為不同單脈沖能量的焊縫結(jié)合界面的微觀形貌。單脈沖能量為9 J時，焊縫的結(jié)合界面較為緊密，僅存在少量的裂紋；單脈沖能量增加到10 J時，焊縫結(jié)合界面形貌最好，發(fā)現(xiàn)焊縫結(jié)合界面幾乎沒有裂紋，結(jié)合界面的熔合線光滑，呈C形；單脈沖能量增加到11 J時，焊縫由于激光能量過高，鋁基板被完全熔透，焊縫被完全焊穿，在焊縫內(nèi)部和鋁鋼熔合線附近出現(xiàn)裂紋。

圖8 不同單脈沖能量的焊縫結(jié)合界面形貌

對比不同單脈沖能量的焊縫發(fā)現(xiàn)：隨著單脈沖能量的增加，焊縫的熔池不斷加深，同時熔池的流動性增加，減少焊縫區(qū)裂紋的生成，但當(dāng)單脈沖能量過高，熔池被完全壓潰，降低了焊接接頭的質(zhì)量。

2.3 Cu鍍層厚度對焊縫質(zhì)量的影響

基于有無Cu鍍層和單脈沖能量研究的基礎(chǔ)上，進一步探究Cu鍍層厚度對焊縫質(zhì)量的影響，在單脈沖能量為10 J，脈寬為5 ms，頻率為15 Hz的焊接工藝參數(shù)下，進行不同厚度鍍層的鋁/鋼激光搭接焊。Cu鍍層厚度為20.1 μm時，焊縫EDS掃描點位置如圖9所示。具體點的元素分布比例結(jié)果見表6。焊縫區(qū)域1和區(qū)域2內(nèi)Fe，Cu和Al的原子分?jǐn)?shù)比約為2:1，推測為該區(qū)域的相(Fe,Cu)2Al；區(qū)域3的Fe原子分?jǐn)?shù)達到87.06%，推測該區(qū)域的相為α-Fe固溶體；區(qū)域4內(nèi)Fe，Cu和Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶3，推測該區(qū)域的相為(Fe,Cu)Al3。Cu鍍層厚度增加到60 μm時，焊縫的EDS掃描點位置如圖10所示。具體點的元素分布比例結(jié)果見表7。區(qū)域1內(nèi)Fe，Cu和Al的原子分?jǐn)?shù)比約為3∶1，推測該區(qū)域的相為(Fe,Cu)3Al；區(qū)域2、區(qū)域3內(nèi)Fe，Cu和Al的原子分?jǐn)?shù)比約為1∶1，推測該區(qū)域的相為(Fe,Cu)Al和Al2Cu；區(qū)域4內(nèi)Fe原子分?jǐn)?shù)達到78.17%，推測該區(qū)域的相為α-Fe固溶體。由于Cu鍍層厚度的增加，焊縫的金屬化合物發(fā)生了變化，焊縫主要由(Fe,Cu)Al，Al2Cu，(Fe,Cu)3Al，α-Fe固溶體組成。

表6 預(yù)置20 μm Cu鍍層的鋁/鋼焊縫成分(原子分?jǐn)?shù)，%)

表7 預(yù)置60 μm Cu鍍層的鋁/鋼焊縫成分(原子分?jǐn)?shù)，%)

圖9 預(yù)置20 μm Cu鍍層的鋁/鋼焊縫掃描點位置

對比不同厚度的Cu鍍層焊縫發(fā)現(xiàn)：隨著Cu鍍層的增加，在焊接過程中，Cu原子與更多的Fe原子、Al原子發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成Cu含量較多的三元化合物，提高鋁原子向鋼中擴散的難度。

圖10 預(yù)置60 μm 銅鍍層的鋁/鋼焊縫掃描位置

不同厚度的Cu鍍層的焊縫顯微硬度見表8。當(dāng)Cu鍍層為20 μm時，焊縫的平均硬度為464.4 HV，當(dāng)Cu鍍層為60 μm時，焊縫的平均硬度為456.6 HV。隨著Cu鍍層厚度的增加，Cu鍍層可以更好地隔絕Fe，Al的結(jié)合，同時熔池內(nèi)Cu含量的增多，Cu原子能夠置換Fe-Al金屬化合物中的Fe原子，減少了Fe-Al脆性金屬化合物的生成，進而降低焊縫的硬度。

表8 不同厚度的Cu鍍層的焊縫顯微硬度 HV

2.4 正交優(yōu)化試驗結(jié)果與分析

為了獲得質(zhì)量優(yōu)良的鋁/鋼焊接接頭，選取單脈沖能量、脈寬、頻率、鍍層厚度為試驗的4個因素，進行4因素3水平正交試驗，具體參數(shù)見表9。正交試驗方案和結(jié)果見表10。優(yōu)化組試驗方案和結(jié)果見表11。由表10和表11可知，在當(dāng)前試驗因素中，影響鋁/鋼焊縫抗拉強度的水平因素主次順序依次為單脈沖能量、鍍層厚度、頻率、脈寬。鋁/鋼焊縫的最優(yōu)組合為A2B3C2D3，單脈沖能量為10 J，脈寬為6 ms，頻率為15 Hz，銅鍍層厚度為60 μm時，接頭抗拉強度可達到59.8 MPa。

表9 正交試驗因素與水平表

表10 正交試驗結(jié)果

表11 優(yōu)化組試驗參數(shù)及抗拉強度

3 結(jié)論

(1)鋁/鋼母材表面預(yù)置Cu鍍層，在激光焊接過程中，有利于減弱鋁/鋼的直接擴散，有效抑制了Al-Fe脆性金屬間化合物的形成，提高了焊縫的抗拉強度。

(2)隨著預(yù)置Cu鍍層厚度的增加，鋁/鋼焊縫的界面變得更為光滑。

(3)影響焊縫抗拉強度的水平因素主次順序為激光單脈沖能量、銅鍍層厚度、頻率、脈寬；0.5 mm等厚的6061鋁合金/DP590雙相鋼的預(yù)置Cu鍍層激光搭接焊接的優(yōu)化工藝參數(shù)為激光單脈沖能量為10 J，脈寬為6 ms，頻率為15 Hz，Cu鍍層厚度為60 μm，獲得的鋁/鋼搭接焊縫的抗拉強度為59.8 MPa。