張國祥 孫愛斌 王亞坤 錢任

中國鐵路設(shè)計集團有限公司，天津 300142

伴隨各個地區(qū)交通網(wǎng)絡(luò)的逐步完善，為保證道路邊坡質(zhì)量，格構(gòu)式護坡已經(jīng)成為一種普遍的邊坡防護手段。針對裝配式護坡結(jié)構(gòu)的優(yōu)化及支護特性，秦宇、曹以燦、黃帆、徐化新、曹尤格等［1-5］通過改變裝配式護坡構(gòu)造研究了新型構(gòu)造下支護及功能性的優(yōu)化設(shè)計。劉妮娜等［6］結(jié)合實際工程滑坡的治理，探討了格構(gòu)式錨桿框架結(jié)構(gòu)支護松散堆積邊坡的設(shè)計全過程。王猛等［7］結(jié)合路基工程實例總結(jié)格梁錨索在路塹邊坡防護中應(yīng)用的施工技術(shù)要點。禹建文［8］結(jié)合武英高速公路探究了預(yù)應(yīng)力錨桿框架梁在邊坡中的加固作用與機理。Galli等［9］定量地討論了樁土力學(xué)相互作用以及樁基行為中可能存在的非線性位移。Abdi等［10］使用有限元方法數(shù)值模擬并充分評估方框和土工格柵的支護效應(yīng)。Stocker等［11］指出土釘支護時在邊坡凍結(jié)期間土釘軸力明顯提高，而解凍之后土釘軸力開始衰減。Mosallanezhad等［12］通過數(shù)值模擬和試驗方法研究了一種新型抗拔阻力系統(tǒng)，用于測量加筋土系統(tǒng)中土與鋼筋之間的相互作用參數(shù)。梁明學(xué)等［13］對預(yù)應(yīng)力錨索加固的一個典型邊坡工點進行非線性有限元分析，探討了邊坡的位移及安全系數(shù)。朱大鵬等［14］通過現(xiàn)場試驗分析了格構(gòu)梁在邊坡治理過程中的內(nèi)力變化情況，重點討論了格構(gòu)梁在縱梁和橫梁中的錨固力分配問題。朱寶龍等［15］通過現(xiàn)場試驗，研究了預(yù)應(yīng)力錨索框架在土質(zhì)邊坡支護中的內(nèi)力分布規(guī)律。韓冬冬等［16］通過大型物理模型試驗，分析了土質(zhì)格構(gòu)錨桿在坡頂荷載作用下的位移與受力情況。

在北方寒冷地區(qū)地層復(fù)雜，環(huán)境溫度多變，格構(gòu)式邊坡防護極易產(chǎn)生漲縮變形導(dǎo)致邊坡失穩(wěn)［17-19］。因此，考慮在格構(gòu)式骨架中嵌固漿砌片石結(jié)構(gòu)形成一種新型格構(gòu)式護坡結(jié)構(gòu)。相較于傳統(tǒng)格構(gòu)式邊坡防護，新型護坡結(jié)構(gòu)在經(jīng)濟節(jié)能前提下能夠很大程度提高邊坡防護結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，漿砌片石結(jié)構(gòu)在低溫條件下仍可保持較高的力學(xué)特性，能夠與格構(gòu)梁共同承擔(dān)坡頂與邊坡土體的荷載，從而優(yōu)化支護效果。新型結(jié)構(gòu)的選材配比以及支護效果還有待進一步探究。首先，內(nèi)嵌漿砌片石結(jié)構(gòu)最優(yōu)選材及配比有待進一步商榷，不同結(jié)構(gòu)在凍融效應(yīng)下的力學(xué)特性以及凍脹損傷表現(xiàn)尚不明確。其次，新型護坡結(jié)構(gòu)的位移應(yīng)力分布及其與傳統(tǒng)格構(gòu)式護坡結(jié)構(gòu)的差異仍需進一步研究。最后，北方地區(qū)特殊氣候環(huán)境下，護坡結(jié)構(gòu)普遍存在凍融效應(yīng)，分析格構(gòu)式護坡結(jié)構(gòu)在溫度影響下的力學(xué)響應(yīng)變化規(guī)律變得尤為重要。

本文通過室內(nèi)模型試驗以及數(shù)值模擬研究凍融效應(yīng)下漿砌片石結(jié)構(gòu)的最優(yōu)材質(zhì)與配合比，從實際工程出發(fā)探討新型護坡結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)格構(gòu)式護坡結(jié)構(gòu)的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律。分析不同護坡結(jié)構(gòu)的變化差異，驗證新型護坡結(jié)構(gòu)的適用性。

1 室內(nèi)模型試驗

1.1 試件的制備

選用西北地區(qū)多產(chǎn)的三種石材（多孔玄武巖、花崗巖、石英砂巖）作為漿砌片石結(jié)構(gòu)的骨料，由于現(xiàn)場實際漿砌片石護坡結(jié)構(gòu)尺寸較大，骨料粒徑均大于150 mm，室內(nèi)儀器很難對其力學(xué)性能進行檢測分析，故本文根據(jù)相似理論對漿砌片石結(jié)構(gòu)進行縮尺設(shè)計，石材粒徑控制在40～70 mm，具體尺寸分別為200 mm×200 mm×200 mm與100 mm×100 mm×400 mm，將立方體試件用于抗壓強度測定，條形試件用于砂漿-片石界面黏結(jié)強度測定。骨料篩分結(jié)果見表1。砂漿中細集料為中砂，水泥選用P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，基本性能參數(shù)見表2。

表1 骨料篩分結(jié)果

表2 P·O 42.5水泥的基本性能參數(shù)

1.2 試驗儀器與設(shè)備

本次試驗主要使用儀器設(shè)備為泰斯特高低溫交變濕熱試驗箱，由工作室、制冷系統(tǒng)、TK6071智能溫控儀和PID自協(xié)調(diào)平衡系統(tǒng)組成，通過可編程溫濕度控制器設(shè)定試驗箱內(nèi)的環(huán)境條件。其中工作室溫度在-50～150℃，濕度在20%～98%RH，內(nèi)膽材質(zhì)為高級不透鋼板。

該高低溫交變濕熱試驗箱的特點為：①通過設(shè)備控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)工作室內(nèi)溫濕度，能穩(wěn)定溫度偏差±2℃，濕度偏差+2-3%RH范圍內(nèi)。②能夠設(shè)定溫濕度變化速率，模擬實際凍融循環(huán)過程。③可以自由控制各溫度區(qū)間循環(huán)試驗時間，實測各循環(huán)周期下試件的性能。④可配合靜態(tài)應(yīng)變儀，利用粘貼在試件表面的應(yīng)變片，測定分析各溫度區(qū)間下試件的應(yīng)變情況。

試件的力學(xué)性能通過骨料-砂漿界面黏結(jié)強度與抗壓強度反映，分別采用萬能試驗機WAW-600與Rfp-03智能測力儀測定，見圖1。其中萬能試驗機WAW-600測量精度為±1%，控制加載速率為50 mm/min；Rfp-03智能測力儀加載速率控制在0.5～1.2 MPa/s。

圖1 試驗儀器

1.3 試驗方案

為綜合探究漿砌片石結(jié)構(gòu)在凍融后的力學(xué)特性及潛在影響因素，本次試驗將從凍融周期、結(jié)構(gòu)材質(zhì)及配比、黏結(jié)強度與抗壓強度出發(fā)設(shè)計多種工況。對比各組試件的試驗結(jié)果，綜合評估各材質(zhì)配比條件下試件的力學(xué)特性，具體試驗方案見表3與表4。

表3 條形試件配比

具體實施步驟為：①試件初凝后將應(yīng)變片通過砂漿粘貼在試件側(cè)表面，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下完成終凝成型。②用于強度試驗的試件可直接砌筑成型，凍融試件需先放入高低溫交變濕熱試驗箱進行凍融循環(huán)處理，依據(jù)工程現(xiàn)場所在地春冬季平均晝夜環(huán)境溫度（-30～15℃），按正弦規(guī)律變化對試件進行溫度設(shè)定，凍融周期為24 h。③將養(yǎng)護7 d與28 d的條形試件放入萬能試驗機WAW-600的工作臺上，使其荷載方向與試件成型時的壓力方向保持一致，上下壓塊應(yīng)處于試件三分點位置。加載時保持均勻連續(xù)，直至試件破壞。④將經(jīng)過凍融后的立方體試件放入Rfp-03智能測力儀承壓板面中心，對準(zhǔn)上支撐面確保受力均勻。打開輸油閥，當(dāng)測力儀壓力值顯示為負數(shù)或驟降時，表示試件已被破壞。⑤測定試件溫度收縮性能時，通過應(yīng)變片導(dǎo)線連接靜態(tài)應(yīng)變儀，實時觀測試件在不同溫度區(qū)間應(yīng)變的變化。

表4 立方體試件配合比

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 骨料-砂漿界面黏結(jié)強度

按照上述試驗方案進行試驗后，得出常溫下各組試件的抗折強度。通過試件的抗折強度反映結(jié)構(gòu)中骨料-砂漿界面的黏結(jié)強度，結(jié)果見表5。

表5 骨料-砂漿界面黏結(jié)強度

由表5可知：①純砂漿條形試件的抗折強度遠遠大于各材質(zhì)骨料-砂漿界面黏結(jié)強度，其次各組試件隨著骨料配比的增大其抗折強度都有一定程度的衰減趨勢。充分說明了在漿砌片石結(jié)構(gòu)中，首先發(fā)生破壞的是骨料與砂漿的交界面處，側(cè)面反映了提高骨料與砂漿的黏結(jié)強度能夠有效提高漿砌片石結(jié)構(gòu)的整體力學(xué)性能。其中多孔玄武巖骨料-砂漿界面黏結(jié)強度略高，其28 d養(yǎng)護齡期下平均強度可達2.31 MPa，比7 d養(yǎng)護齡期下強度增強了125%；花崗巖骨料-砂漿界面強度次之，其28 d養(yǎng)護齡期下平均強度可達1.95 MPa，比7 d養(yǎng)護齡期下強度增強了138%；石英砂巖骨料-砂漿界面強度最低，其28 d養(yǎng)護齡期下平均強度可達1.55 MPa，比7 d養(yǎng)護齡期下強度增強了154%。②在試件養(yǎng)護后期，多孔玄武巖骨料-砂漿界面黏結(jié)強度略高，分析原因為多孔玄武巖石材表面開口孔隙多，相較于其他兩種骨料，其與砂漿的交界面面積更大，能夠提供更大的界面黏結(jié)強度，提高多孔玄武巖片石結(jié)構(gòu)的抗折強度。而隨著養(yǎng)護齡期的增長，界面黏結(jié)強度增長最快的是石英砂巖漿砌片石，分析原因是其與砂漿交界面面積小，在養(yǎng)護初期交界面所能提供的黏結(jié)強度較低，而在養(yǎng)護后期砂漿強度的提高使得石英砂巖骨料-砂漿界面的黏結(jié)強度有所提升。

綜上，漿砌片石結(jié)構(gòu)如果出現(xiàn)界面破壞，各骨料與砂漿的黏結(jié)強度即為破壞的強度極限值，并可以根據(jù)工程現(xiàn)場具體情況除以1.1～1.3的安全系數(shù)。三種材質(zhì)骨料-砂漿界面中多孔玄武巖骨料-砂漿界面最優(yōu)，石英砂巖骨料-砂漿界面最不利。

2.2 凍融效應(yīng)

通過對各組試件在不同凍融循環(huán)次數(shù)下的測定，可得三類骨料材質(zhì)漿砌片石結(jié)構(gòu)抗壓強度及損失率與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系曲線，分別見圖2、圖3。

圖2 漿砌片石結(jié)構(gòu)抗壓強度與凍融循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線

由圖2、圖3可知：三類漿砌片石結(jié)構(gòu)中以花崗巖為骨料的試件抗壓強度明顯較高，在常溫下的最大抗壓強度可達26.76 MPa，相較多孔玄武巖組及石英砂巖組試件分別增長了4.19、9.25 MPa。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，各組試件的抗壓強度均有不同程度的衰減。從凍融影響來看，石英砂巖試件衰減幅度最大，150次凍融循環(huán)后最小抗壓強度為6.34 MPa，損失率達到53%?；◢弾r試件衰減幅度最小，150次凍融循環(huán)后最小抗壓強度為18.56 MPa，損失率為26.37%。無論從抗壓強度還是從凍融后損失率來看，三類骨料石材試件中均是砂漿與骨料配合比為1∶2的試件最優(yōu)，其力學(xué)性能更穩(wěn)定。說明漿砌片石結(jié)構(gòu)抗壓強度存在最優(yōu)配合比，當(dāng)砂漿與骨料的配比靠近1∶2時其抗壓強度與耐久性表現(xiàn)較好。

圖3 漿砌片石結(jié)構(gòu)抗壓強度損失率與凍融循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線

為了更好地分析漿砌片石的力學(xué)特性，利用泰斯特高低溫交變濕熱試驗箱對三類砂漿與骨料的配合比為1∶2的試件進行溫縮系數(shù)的測定。通過導(dǎo)線連接試件表面應(yīng)變片與靜態(tài)應(yīng)變儀，實時觀測三類試件在不同溫度區(qū)間下的溫縮系數(shù)，每組試件由三個平行試件組成，取其平均值作為結(jié)果，試驗結(jié)果見表6。

表6 三類漿砌片石的溫縮系數(shù)

坡頂荷載與溫度應(yīng)力都是邊坡防護結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞的重要原因，其中溫度應(yīng)力與溫縮系數(shù)成制約關(guān)系。由表6可知，三種骨料漿砌片石結(jié)構(gòu)在30～40℃內(nèi)的溫縮系數(shù)普遍最大；在0～10℃內(nèi)的溫縮系數(shù)最低；溫度在0℃以下時，部分溫度區(qū)間的溫縮系數(shù)大于正溫部分的溫縮系數(shù)。這是因為漿砌片石在高溫時，骨料與砂漿之間的空隙較大，溫度降低后骨料與砂漿之間的空隙逐漸縮小，此時的溫度收縮很大一部分是由于空隙的收縮閉合。溫度在0～10℃時，漿砌片石內(nèi)的空隙隨著溫度的降低收縮變大，此時漿砌片石的溫度系數(shù)比其他溫度階段的溫縮系數(shù)都要小。隨著溫度進一步降低，由于水的膨脹系數(shù)在不同溫度差異較大，在冰點以下溫度區(qū)間中，漿砌片石結(jié)構(gòu)中水分因凍結(jié)體積增大，故其在0℃以下溫度區(qū)間中溫縮系數(shù)有所提高，但其平均溫縮系數(shù)要小于正溫部分。其中多孔玄武巖漿砌片石的平均溫縮系數(shù)明顯高于其余兩種漿砌片石，表面收縮性能受溫度影響較大，分析原因為結(jié)構(gòu)開口孔隙率較大溫度變形更嚴重。其中花崗巖漿砌片石平均溫縮系數(shù)最小，其在溫度效應(yīng)下抵抗收縮變形的能力最強。

2.3 微觀結(jié)構(gòu)分析

通過上述分析可知，在凍融作用下漿砌片石結(jié)構(gòu)強度發(fā)生明顯衰退，結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生溫度應(yīng)力發(fā)生形變。為分析在凍融作用下結(jié)構(gòu)微觀的破壞機理，采用高倍顯微鏡XPV-203E對試件5凍融前后的狀態(tài)進行微觀測定，其微觀表現(xiàn)見圖4。

圖4 試件5凍融前后微觀表現(xiàn)

由圖4可知：在凍融前砂漿與骨料之間的結(jié)合較密實，結(jié)構(gòu)紋理平滑無明顯開口孔隙。在凍融后漿砌片石結(jié)構(gòu)內(nèi)部水分凝結(jié)成冰，產(chǎn)生體積膨脹，使得結(jié)構(gòu)中微小毛細孔貫通，砂漿-骨料交界面處產(chǎn)生空隙，對結(jié)構(gòu)造成凍融損傷，影響結(jié)構(gòu)整體力學(xué)性能。

3 數(shù)值分析

3.1 模型建立及參數(shù)

選取傳統(tǒng)格構(gòu)式骨架護坡結(jié)構(gòu)與新型格構(gòu)式骨架護坡結(jié)構(gòu)（簡稱為傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)與新型結(jié)構(gòu)）兩種結(jié)構(gòu)進行研究。兩種結(jié)構(gòu)骨架尺寸完全一致，邊坡實體模型尺寸為22 m×15 m×11 m，斜坡坡長為10 m，預(yù)設(shè)滑體的高度為4.4 m，滑動面為圓弧形。其中格構(gòu)梁截面為0.15 m×0.20 m的矩形，格構(gòu)梁長度為1.6 m；格構(gòu)節(jié)點為邊長0.3 m的正方形，厚度為0.3 m，節(jié)點四邊設(shè)有格構(gòu)搭接凹槽，搭接長度為130 mm，在節(jié)點中心預(yù)留半徑35 mm的錨桿孔。新型結(jié)構(gòu)骨架中嵌固厚40 cm花崗巖漿砌片石，傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)骨架中填充厚20 cm原土植被。

在數(shù)值模型中邊坡防護結(jié)構(gòu)包括混凝土與漿砌片石兩種材料，混凝土和漿砌片石材料的本構(gòu)均采用塑性損傷模型模擬。設(shè)置邊界條件時考慮格構(gòu)梁在錨桿固定下的作用效果，對每個節(jié)點的底部設(shè)置了x、y、z三個方向的位移約束。格構(gòu)梁與節(jié)點之間接觸設(shè)置為hard contact，此時格構(gòu)梁與節(jié)點之間只傳遞壓力而不傳遞拉力。在模型加載方面，對坡頂施加130 kPa均布荷載、設(shè)置漿砌片石的導(dǎo)熱系數(shù)1.53 W/m·k、錨具施加120 kN的錨固力，將多種荷載傳遞至格構(gòu)梁與邊坡上。數(shù)值模型網(wǎng)格劃分見圖5。

圖5 數(shù)值模型網(wǎng)格劃分

邊坡土體和滑動結(jié)構(gòu)采用Mohr-Coulomb本構(gòu)關(guān)系模型進行數(shù)值模擬，建立相應(yīng)的三維實體單元。格構(gòu)梁與錨桿采用線彈性本構(gòu)關(guān)系進行模擬，錨桿為鋼材，格構(gòu)梁為混凝土結(jié)構(gòu)。格構(gòu)梁采用梁單元模擬，錨桿采用植入式桁架單元模擬。具體模型力學(xué)參數(shù)按照物理模型試驗測得結(jié)果選取，見表7。

表7 數(shù)值模型力學(xué)參數(shù)

3.2 模擬結(jié)果及分析

輸入上述參數(shù)建模并加載，得出兩種護坡結(jié)構(gòu)支護下的邊坡與格構(gòu)梁位移云圖，見圖6。

由圖6（a）、圖6（b）可知：在兩種護坡結(jié)構(gòu)支護下邊坡的最大位移均出現(xiàn)在坡腳處，且在有支護結(jié)構(gòu)部位的邊坡位移明顯小于兩側(cè)無支護結(jié)構(gòu)部位。其中傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)支護下邊坡最大位移為7.42 mm，新型結(jié)構(gòu)支護下邊坡最大位移為8.55 mm。

圖6 邊坡與格構(gòu)梁位移結(jié)果（單位：cm）

由圖6（c）、圖6（d）可知：格構(gòu)梁整體最大位移均在靠近坡底的格構(gòu)梁中跨部位，并隨著靠近坡頂，格構(gòu)梁位移逐漸減小。傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)中格構(gòu)梁整體最大位移為4.15 mm，新型結(jié)構(gòu)中格構(gòu)梁整體最大位移為5.65 mm。

邊坡應(yīng)力云圖見圖7。可知，傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為141.73 kPa，新型結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為129.94 kPa。兩種結(jié)構(gòu)支護下邊坡應(yīng)力分布規(guī)律基本相同，在格構(gòu)梁處邊坡應(yīng)力較大，向邊坡滑動帶四周逐漸減小，在滑動帶邊緣無格構(gòu)支護部位應(yīng)力變大，且在滑動帶上部應(yīng)力較小，下部應(yīng)力較大。分析原因為邊坡中的格構(gòu)錨固體系對邊坡位移產(chǎn)生約束，邊坡土體的應(yīng)力分布規(guī)律發(fā)生了改變，邊坡土體與格構(gòu)梁直接接觸部位的應(yīng)力提升。

圖7 邊坡應(yīng)力云圖（單位：Pa）

為分析格構(gòu)式護坡結(jié)構(gòu)在溫度效應(yīng)影響下的力學(xué)響應(yīng)規(guī)律，本文對邊坡模型進行溫度效應(yīng)處理。從滑動帶底部向頂部建立溫度場，滑動帶底部初始溫度為15℃，邊坡外部初始溫度為-40℃，分析格構(gòu)經(jīng)受150次凍融循環(huán)后的變形，兩種護坡結(jié)構(gòu)支護下的邊坡位移及應(yīng)力云圖見圖8。

由圖8（a）、圖8（b）可知：溫度效應(yīng)下兩種護坡結(jié)構(gòu)支護下邊坡滑動帶位移分布規(guī)律與常溫條件下基本相同，其中傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)支護下邊坡最大位移為11.12 mm，比常溫條件下增長了49.8%；新型結(jié)構(gòu)支護下邊坡最大位移為10.91 mm，相較常溫條件下增長了27.6%。

圖8 邊坡位移與應(yīng)力結(jié)果

由圖8（c）、圖8（d）可知：兩種護坡結(jié)構(gòu)支護的邊坡在溫度效應(yīng)下的應(yīng)力分布規(guī)律大體與常溫條件下相同，且應(yīng)力有不同程度的增長。其中傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為171.73 kPa，比常溫條件下增長了21.2%；新型結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力為138.74 kPa，比常溫條件下增長了6.5%。

綜上，與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)相比，新型結(jié)構(gòu)邊坡位移略微提升，應(yīng)力集中值明顯下降，應(yīng)力分布得到較大程度的緩解。與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)相比，新型結(jié)構(gòu)在溫度效應(yīng)下的位移與應(yīng)力增長幅度明顯下降，能夠更好地適應(yīng)寒冷地區(qū)的邊坡支護。

4 結(jié)論

1）漿砌片石結(jié)構(gòu)的破壞薄弱點為骨料與砂漿交界面，與花崗巖、石英砂巖兩種骨料相比，多孔玄武巖骨料與砂漿能夠提供更大的界面黏結(jié)強度，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護下平均強度可達2.31 MPa。

2）在凍融作用下，砂漿-骨料配比為1∶2的花崗巖漿砌片石結(jié)構(gòu)力學(xué)性能最優(yōu)，在150次凍融循環(huán)后抗壓強度損失率僅為26.37%。

3）各組試件在0～10℃內(nèi)的溫縮系數(shù)最低，而在高溫與低溫區(qū)間都有一定回彈趨勢。其中各組試件平均溫縮系數(shù)分別為多孔玄武巖組12.75、花崗巖組5.87、石英砂巖組6.67，以花崗巖為骨料的試件溫縮系數(shù)最低，在溫度效應(yīng)下抵抗收縮變形能力最強。

4）凍融后結(jié)構(gòu)中毛細孔貫通，骨料-砂漿交界面處產(chǎn)生貫通連續(xù)空隙，結(jié)構(gòu)整體性明顯下降。

5）在相同溫度效應(yīng)下，新型結(jié)構(gòu)、傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)支護的邊坡最大位移增長率分別為27.6%、49.8%。新型結(jié)構(gòu)、傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)支護的邊坡最大應(yīng)力增長率分別為6.5%、21.2%。新型結(jié)構(gòu)下的邊坡位移及應(yīng)力增長幅度明顯低于傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)，體現(xiàn)出了更好的溫度穩(wěn)定性。