＊朱建明 白明磊 尹方龍 陳偉才 李昀

（1.中國聯(lián)合工程有限公司 浙江 310052 2.北自（北京）檢測科技發(fā)展有限公司 北京 100120 3.北京工業(yè)大學 北京 100124 4.北京機械工業(yè)自動化研究所有限公司 北京 100120）

隨著淡水資源短缺問題日益突出，如何利用現(xiàn)有的資源生產(chǎn)豐富的淡水成為了世界各國關(guān)注的焦點。海水淡化技術(shù)能夠從海水或苦咸水中分離出淡水，為居民生活與工業(yè)生產(chǎn)提供淡水保障[1]。此外，反滲透海水淡化技術(shù)以其經(jīng)濟性好、處理效率高、維護方便等優(yōu)勢在海水淡化領(lǐng)域得到了廣泛的應用[2]。高壓海水液壓泵與能量回收裝置是傳統(tǒng)反滲透海水淡化系統(tǒng)的重要組成部分，尤其是能量回收裝置，能夠回收反滲透膜組件輸出的高壓濃鹽水的余壓能并轉(zhuǎn)換為新鮮海水的壓力能，極大的降低了反滲透海水淡化系統(tǒng)的能耗水平。能量回收裝置按工作原理不同可以分為離心式和正位移。離心式能量回收裝置內(nèi)部高壓流體的壓力能先轉(zhuǎn)化為裝置的機械能，再轉(zhuǎn)化為新鮮海水的壓力能，由于要進行兩步轉(zhuǎn)化才完成流體壓力能的量交換，且轉(zhuǎn)化過程存在能量損失，故效率偏低一般在50%～80%[3-4]。基于“功交換”原理的正位移式能量回收裝置利用流體不可壓縮性能夠直接實現(xiàn)高壓鹽水和低壓海水之間的能量傳遞，其只需經(jīng)歷“壓力能—壓力能”的一步轉(zhuǎn)換，能量回收效率能夠達到95%以上[5]。由美國ERI公司設(shè)計生產(chǎn)的壓力交換式能量回收器PX（Pressure Exchanger）已經(jīng)成為目前商業(yè)化應用最為成功的能量回收裝置，圖1展示了其工作原理。來自反滲透膜的高壓濃鹽水從右側(cè)進入，與孔道內(nèi)的新鮮海水發(fā)生碰撞后將壓力傳遞給海水并使海水從左側(cè)排出，當轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過配流機構(gòu)的密封區(qū)后，低壓海水進入轉(zhuǎn)子孔道并將做工后的低壓海水從右側(cè)排出。轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)動一周，每一個孔道都會重復這一壓力變換過程，實現(xiàn)連續(xù)的進水與排水。

圖1 PX能量回收裝置工作原理[2]

本文將從旋轉(zhuǎn)式能量回收裝置的運行特性出發(fā)，建立流場仿真模型，通過計算流體力學方法對其內(nèi)部流場的運行過程進行模擬，并分析不同工況條件對旋轉(zhuǎn)式能量回收裝置的過程特性與性能表現(xiàn)進行分析。

1.流場仿真模型建立

(1)基本假設(shè)

依據(jù)能量回收裝置運行環(huán)境與特性提出以下假設(shè)：

①能量回收裝置的工作溫度為288～298K（15～25℃），在此溫度區(qū)間內(nèi)，海水與濃鹽水的基本物理性質(zhì)參數(shù)如表1所示。

表1 海水與鹽水的物理性質(zhì)

②考慮能量回收裝置的工作溫度范圍，且液體在孔道內(nèi)的駐留時間極短，所以假設(shè)液體在能量回收裝置的孔道內(nèi)進行傳遞時與外界環(huán)境沒有熱量交換，沒有明顯的熱效應。

③液體傳遞過程中無化學反應。

(2)流體域提取

基于能量回收裝置三維模型，對流體域進行提取，并對流體域進行網(wǎng)格劃分，如圖2所示。

圖2 能量回收裝置流體域

(3)控制方程

能量回收裝置中流體的流動要受到物理守恒定律的約束，在假設(shè)條件的基礎(chǔ)之上，在流場仿真模型中引入了多相流混合模型、空化模型以及湍流模型。其控制方程表達如下：

①多相流混合模型

多相流混合模型遵循質(zhì)量守恒、動量守恒定律與能量守恒定律。同時，多相流混合模型還引入了擴散系數(shù)，以模擬不同組分之間的擴散情況。其表達式如下所示：

②空化模型

這是研究液相隨壓力變化而變化的一個重要的模型。其中考慮了三種重要的液體性質(zhì)，包括空化、氣蝕以及流體可壓縮性。該模型中引入的空化模型可通過下式表述：

③湍流模型

本文使用標準k-?模型，能量回收裝置的內(nèi)部流體視作不可壓縮流體，能夠通過下式表示：

(4)邊界條件

高壓濃鹽水入口定義為流量入口，流量QHB=12L/min，低壓新鮮海水入口定義為流量入口，流量QLS=12L/min，增壓新鮮海水出口定義為壓力出口，壓力PHS=4MPa，低壓濃鹽水出口定義為壓力出口，壓力PLB=0.1MPa。

初始狀態(tài)下，能量回收裝置流體域內(nèi)的流體均為新鮮海水C1=3.5%，高壓濃鹽水入口與低壓濃鹽水出口為濃鹽水C2=4.2%，設(shè)置完成后其計算模型如圖所示，轉(zhuǎn)速為1500～2200r/min，設(shè)定計算旋轉(zhuǎn)周期為30圈。

2.項標參數(shù)計算

為了評價能量回收裝置的工作性能，本文中引入了摻混率與能量回收效果等重要評價指標。

(1)摻混率

正位移式旋轉(zhuǎn)壓力交換器轉(zhuǎn)子孔道內(nèi)無剛性活塞，依靠孔道內(nèi)液柱活塞分隔流體，因此摻混現(xiàn)象不可避免。此外由于海水的鹽度與滲透壓成正相關(guān)，所以需要海水泵提供更高的壓力來保證系統(tǒng)的淡水產(chǎn)量，導致系統(tǒng)消耗更多的能量。摻混率Q的計算方法如下：

式中，CHPS-outlet—高壓出口新鮮海水的鹽度；

CLPS-inlet—低壓進口新鮮海水的鹽度；

CHPS-inlet—高壓進口濃鹽海水的鹽度。

(2)能量回收效果

對于能量回收裝置來說，能量回收效率也是評價其性能的關(guān)鍵指標，本文通過高壓濃鹽水入口壓力與高壓海水出口壓力的比值來評價該裝置的能量回收效果。能夠通過下式表述：

式中，PHB—高壓濃鹽水入口壓力；

PHS—高壓海水出口壓力。

能量回收效果的計算實質(zhì)是能量回收裝置產(chǎn)出海水大壓力與能量回收裝置輸入的高壓濃鹽水的壓力之間的比值，比值越高，能量回收效果越好，海水淡化系統(tǒng)產(chǎn)出能耗比越低。

3.結(jié)果分析

(1)過程特性

圖3展示了能量回收裝置流場仿真模型計算穩(wěn)定后的鹽度分布特性，藍色代表海水，紅色代表濃鹽水，黃色部分為濃鹽水與海水在孔道內(nèi)進行能量交換過程中形成的摻混區(qū)，即液柱活塞。液柱活塞既能夠保證高壓濃鹽水與低壓海水之間的壓力交換效率，又能降低濃鹽水與海水之間的摻混程度。此外，仿真結(jié)果顯示液柱活塞在每個孔道內(nèi)部的位置都不相同，而且隨著轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)表現(xiàn)出周期性的上下運動，液柱活塞的濃度也保持穩(wěn)定不變?？椎纼?nèi)液柱活塞的上下移動范圍和速度與能量回收裝置進出口流量和轉(zhuǎn)速密切相關(guān)。

圖3 轉(zhuǎn)子孔道內(nèi)的鹽度分布

(2)轉(zhuǎn)速對摻混率的影響

本文對不同轉(zhuǎn)速下的能量回收裝置的摻混率進行了對比，如圖3所示，當轉(zhuǎn)速從1500r/min增加到2200r/min時，其摻混率也從5.883%增加到6.724%。導致這個現(xiàn)象的因素可能是轉(zhuǎn)速增加導致濃鹽水與海水進入孔道的離心速度增大，使?jié)恹}水與海水不能夠正面碰撞而形成楔形摻混區(qū)，進而導致?lián)交炻孰S著轉(zhuǎn)速的增加而增加。

(3)轉(zhuǎn)速對能量回收效果的影響

圖4展示了不同轉(zhuǎn)速下能量回收裝置的能量回收效果，能夠發(fā)現(xiàn)，隨著轉(zhuǎn)速的增加，能量回收效果出現(xiàn)下降的趨勢。當轉(zhuǎn)速從1500r/min增加到1900r/min時，能量回收效果有明顯的降低；當轉(zhuǎn)速超過2000r/min時，能量回收效果變化不明顯。導致這個現(xiàn)象原因可能是轉(zhuǎn)速增加，流體進入孔道時的周向分速度越大，使高壓濃鹽水與低壓海水不能發(fā)生正面碰撞，而是產(chǎn)生一個楔形的碰撞區(qū)域，導致能量回收效果較差。

圖4 摻混率隨轉(zhuǎn)速變化規(guī)律

圖5 不同轉(zhuǎn)速下的能量回收效果

4.結(jié)論

基于計算流體力學方法建立了旋轉(zhuǎn)式壓力交換器內(nèi)部摻混特性的仿真模型，開展了不同工作轉(zhuǎn)速下的旋轉(zhuǎn)式壓力交換器摻混特性和能量回收效率的仿真研究。轉(zhuǎn)子式能量回收裝置在穩(wěn)定運行時，孔道內(nèi)能夠形成穩(wěn)定能量交換過程。旋轉(zhuǎn)過程中摻混區(qū)能夠在轉(zhuǎn)自孔道內(nèi)往復運動，并且能夠保持鹽度穩(wěn)定。此外，隨著能量回收裝置轉(zhuǎn)速的增加，其摻混率也出現(xiàn)增加趨勢，當轉(zhuǎn)速從1500r/min增加到2200r/min時，其摻混率從5.883%增加到6.724%。同時。隨著轉(zhuǎn)速的增加，能量回收效果φ出現(xiàn)先降低后穩(wěn)定的趨勢。論文的研究結(jié)果揭示了摻混率和能量回收效率隨工作轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律，為旋轉(zhuǎn)式壓力交換器的工作轉(zhuǎn)速范圍選取提供了依據(jù)。